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新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比

蒋柱武, 杨龙斌, 李妍, 裴炎炎, 焦澄远, 余海, 侯立安. 新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比[J]. 环境工程学报, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
引用本文: 蒋柱武, 杨龙斌, 李妍, 裴炎炎, 焦澄远, 余海, 侯立安. 新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比[J]. 环境工程学报, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
JIANG Zhuwu, YANG Longbin, LI Yan, PEI Yanyan, JIAO Chengyuan, YU Hai, HOU Lian. Comparative on the efficiency of novel biofilm-micro flocculation filter and high-density sedimentation-fiber carousel filtration for deep treatment of tail water from wastewater treatment plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
Citation: JIANG Zhuwu, YANG Longbin, LI Yan, PEI Yanyan, JIAO Chengyuan, YU Hai, HOU Lian. Comparative on the efficiency of novel biofilm-micro flocculation filter and high-density sedimentation-fiber carousel filtration for deep treatment of tail water from wastewater treatment plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151

新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比

    作者简介: 蒋柱武(1974—),男,博士,教授。研究方向:水污染控制与资源化。E-mail:532881557@qq.com
    通讯作者:  ; 
  • 基金项目:
    国家自然科学基金面上项目(51878171);福州市科技计划项目(2020-GX-19)
  • 中图分类号: X703.1

Comparative on the efficiency of novel biofilm-micro flocculation filter and high-density sedimentation-fiber carousel filtration for deep treatment of tail water from wastewater treatment plant

    Corresponding author: JIANG Zhuwu, 532881557@qq.com
  • 摘要: 为进一步去除污水厂二级处理出水中的氮、磷和悬浮污染物,对比研究了一种新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤联用工艺(以下简称组合工艺)的深度处理性能。结果表明:新型生物膜-微絮凝过滤的出水TP质量浓度≤0.1 mg·L−1PO34-P质量浓度≤0.05 mg·L−1、SS质量浓度≤10 mg·L−1、TN质量浓度≤2 mg·L−1NO3-N质量浓度≤0.5 mg·L−1;出水水质对受纳水体的环境影响小,综合污染指数仅为0.731,远小于组合工艺的2.734。此外,新型生物膜-微絮凝滤池避免了频繁的反冲洗,降低了反冲洗能耗,水处理成本仅为0.207元·m−3,比组合工艺低0.039元·m−3
  • 近年来,随着原油轻质化和清洁能源发展趋势盛行,制氢成为石油化工、储能等支柱产业关注的核心焦点;煤焦气化制氢作为当前最为成熟和经济的生产工艺,目前已在全国大规模推广应用。在煤焦制氢工艺中,水煤浆气化产生的粗煤气混合物经脱盐水洗涤后,产生大量富含Ca2+/Mg2+及酚类等有机物的高硬度难降解气化废水,其高效达标处理成为抑制煤焦制氢产业持续发展的瓶颈[1]

    煤焦气化制氢产生的高硬度难降解有机废水处理通常采用以生化为核心的组合工艺,但因生化好氧单元产生的CO2与来水中的Ca2+/Mg2+反应产生大量无机灰分,且常规沉降无法实现无机灰分与活性污泥的持续有效分离,导致生化池中灰分在污泥细胞外集聚并形成隔离保护层,从而对生化系统产生不同程度的抑制作用[2]。生化池生成的无机灰分可能影响其微生物群落结构[3]、优势菌群丰度[4]、微生物代谢途径以及丝状菌生长趋势[5]等;无机灰分也能引起污泥胞外聚合物(EPS)分泌增加[6-7],多糖中相应增加的亲水羧基使得细胞与EPS间的斥力增加[8-9],从而导致活性污泥形态松散、密实度降低直至污泥沉降性降低[10];无机灰分还可能导致污泥微生物细胞在高渗透压下失活死亡,从而显著影响生化系统综合降解效率。

    针对来水钙硬在生化系统中生成无机灰分、并从多方面影响生化效能的问题,目前普遍采取化学沉淀[11]、絮凝[12]、电化学[13]等方法从源头大幅降低来水钙硬,但这些方法普遍存在除钙硬不彻底、处理成本高、产生二次污染等问题,无法根本性避免来水硬度在后续生化池中的持续性集聚[14]。通过生化系统排泥来避免生化池中无机灰分集聚是相对合理的选择,但定向排出无机灰分的关键在于先探明活性污泥与灰分的结合形式,并采取经济有效的方法实现泥灰分离。有研究表明,钙镁等无机矿化物与活性污泥的结合作用力主要是静电作用力[15-16],该作用力促使灰分表面层在活性污泥表面或孔道中形成了液桥[17],但无法形成稳固的络合键[18],这为积极探索泥灰原位分离方法实现生化池调节提供了理论支撑。城市污泥中衍生磷与灰分的分离为磷资源化回收提供新思路的同时,也验证了活性污泥与无机灰分之间的作用力为弱结合力[19]。常规的离心分离过程因其流场均匀性,不仅无法实现定向分离,还可能加剧无机灰分在污泥絮体中的渗透[20]。超声过程虽然能利用油相表面属性差异将污泥与带油的无机组分分开,但也无法实现污泥与无机质的直接分离[21]。而旋流器中因流场剪切和边界效应引起的分散相自转运动[22],可适当脱附活性污泥表面或孔道中夹带的颗粒物或胞外聚合物[23],这为实现活性污泥与无机灰分的分离提供了借鉴[24]

    针对高硬度有机废水生化处理过程生成的无机灰分影响其处理效率的问题,目前尚缺乏对生化池中活性污泥与无机灰分的结合形式及分离途径的系统性实验研究。本研究以高硬度难降解有机废水为对象,首先设置并列SBR并测试了不同硬度废水的生化处理效率和所生成的无机灰分对污泥性状的影响,然后采取离线实验测试了生化池活性污泥与无机灰分的结合形式及潜在分离途径,最后考察了旋流处理对泥灰混合物中无机灰分的分离效率,并通过实际工程侧线实验验证无机灰分旋流分离对生化系统综合效能的改善效果,以期为实际高硬度废水生化处理提标改造提供新思路。

    为考察来水Ca2+浓度对生化池中污泥性状及其生化降解效率的影响,搭建了6组SBR,各自配制进水的Ca2+浓度分别为0、200、400、800、1 600和2 400 mg·L−1,对应的SBR分别记为R1、R2、R3、R4、R5和R6。此外,进水还通过乙酸钠和碳酸氢铵配制,确保其耗氧有机物(以COD计)和氨氮质量浓度分别为600 mg·L−1和150 mg·L−1;活性污泥则接种自华东理工大学污水处理厂,初始污泥质量浓度均为3 500 mg·L−1,污泥中有机质占比(MLSS/MLVSS)为0.67,污泥的体积指数(SVI)为103 mL·g−1。现场污泥旋流脱灰强化生化侧线实验期间,生化池进水平均COD、氨氮和TN的质量浓度分别为486、151和195 mg·L−1,Ca2+和Mg2+平均质量浓度分别为1 715 mg·L−1和121 mg·L−1;旋流分离实验前池内固体悬浮物质量浓度(SS)则为11.5 g·L−1,其中有机组分和无机组分质量浓度分别为2.4 g·L−1和9.1 g·L−1

    Ca2+浓度对污泥性状及生化效率影响实验共设置了6组SBR,并开展150 d的同步对比实验。单个反应器的有效容积为6 L,反应器单一周期操作时长为:进水20 min、曝气4 h、沉淀70 min、排水30 min;设置70 min沉淀时间主要是为了满足后续反应器中生成无机灰分后的污泥充分沉降需求,也与现场工程条件一致。后续泥灰混合液单一离心分离实验和测试取样以及循环旋流分离实验均依托这6组SBR。

    6组SBR池经过150 d的连续运行后,进一步对反应器中的混合液开展泥灰旋流分离实验,并根据6组SBR连续运行过程中的降解效率和泥灰混合液组成特性确定具体适用于旋流分离的SBR。为确保旋流分离实验过程中充分取样,分离前先将SBR池中所有泥水混合液稀释至200 L。泥灰离线旋流分离实验室装置如图1(a)所示。

    图 1  泥灰旋流分离工艺流程
    Figure 1.  Schematic diagram of hydrocyclone separation device

    污泥旋流脱灰强化生化侧线实验则依托中石化某120 m3·h−1煤制氢气化废水SBR开展,现场工业侧线装置如图1(b)所示。SBR由3间独立的生化池组成,实验仅对其中的C列池体增设提升泵、内回流管线和旋流器,并在其曝气阶段对泥水混合液实施旋流分离处理。同步并行实验确保3列生化池的Ca2+浓度和钙硬完全一致,确保了平行实验的可对比性。此外,其他两列生化池定期排泥不同,C列生化池将旋流分离底流作为剩余污泥持续外排。

    为验证旋流过程对生化池泥灰混合液分离的可行性,共设计了锥角分别为6°、8°和10°共3种旋流器(图2),各自的溢流口直径、底流口直径、柱段直径、柱段长度、溢流管插入深度分别为7、3、25、35和8 mm,进口宽和高分别为5 mm×10 mm、7 mm×7 mm和6 mm×8 mm。泥灰混合液旋流分离的实验过程中,旋流器的处理量和分流比分别设置为200 L·h−1和5%;污泥旋流脱灰强化生化侧线实验中的旋流器则根据小试实验优选结果等比例放大4倍得出(锥角不变)。

    图 2  实验规模旋流器实物图
    Figure 2.  hydrocyclone structure

    采用原子力显微镜(AFM, Bruker, Dimension Icon, 配套Scan Asyst-Air探针)对污泥表面形貌粗糙度进行测试,显微镜设置为QNM模式且扫描频率为1 Hz,并用Rq表征均方根粗糙度(即在取样长度内样品形貌轮廓偏离平均线的均方根值);SBR降解过程中生成的无机组分则采用X射线衍射仪(XRD, Bruker, D8 Focus)进行定性分析;泥灰混合液中溶解性钙离子浓度采用电感耦合等离子体发射光谱仪(ICP-OES)进行定量测试。生化处理过程中COD、氨氮、TN等水质指标,以及污泥沉降性、比耗氧速度、体积指数等指标等,则采用通用标准或参考示例方法进行测试[25-26]

    来水Ca2+质量浓度分别为0~2 400 mg·L−1时,经过150 d的连续运行,6组SBR中污泥有机质占比和污泥体积指数变化趋势如图3所示。在初始条件、进水条件(Ca2+浓度除外)和操作条件完全相同的前提下,如图3(a)所示,除了R6反应器以外,其他5组生化池内的污泥有机质占比与污泥沉降性变化趋势基本一致,即生化池内污泥有机质占比从初始值0.67逐渐降低,而污泥沉降指数在初期略微升高后持续降低;当进水Ca2+质量浓度达到2 400 mg·L−1时,生化池内的有机质占比降低至0.39,并呈现持续降低的趋势。XRD测试结果表明,与对照组R1反应器不同,其他5组反应器中污泥样品衍射图谱均出现了明显的碳酸钙特征峰,表明来水中的Ca2+在生化池好氧段与CO2反应持续产生了钙盐,并使得污泥中的无机灰分绝对量大幅增加,而有机质占比持续降低。生化池中生成的无机灰分附着或粘附在活性污泥上,增加了池内悬浮物的密度(图3(b)),这使得生化池中污泥的体积指数不断下降,并在进水Ca2+质量浓度为2 400 mg·L−1时最低降至11.7 mL·g−1以内。

    图 3  来水Ca2+浓度对生化池参数的影响
    Figure 3.  Effect of influent Ca2+ concentration on MLVSS/MLSS and SVI

    来水中Ca2+在生化池生成的无机灰分在影响污泥有机质占比和沉降性能的同时,也对SBR系统的降解效率产生了显著影响。图4(a)和图4(b)分别为出水COD和氨氮浓度的变化曲线,不考虑前15 d各反应器驯化阶段存在的降解效率波动,相较对照组R1反应器,随着进水Ca2+浓度的增加,其他反应器对COD和氨氮的去除率随之略微降低,并在进水Ca2+质量浓度达到2 400 mg·L−1时,R6反应器在实验末期几乎对COD没有去除效果,而氨氮去除率仅为20.7%、较R1反应器低约70%。这主要与来水盐分抑制微生物代谢、以及生成的无机灰分混入污泥后抑制微生物细胞与水体中溶解氧和营养物的传质效率等因素相关。

    图 4  不同Ca2+浓度条件下SBR降解效率
    Figure 4.  COD and NH4-N removal efficiencies in SBRs at different influent Ca2+ concentrations

    为探明生化池中生成的无机灰分与活性污泥的结合形式,在第100 天取R4反应器中适量的泥灰混合液,以300 r·min−1转速离心5 min后分成等量的上清液和底物。如图5所示,在上清液和底物中添加足量盐酸溶液溶解后,针对固体灰分的质量浓度为3 230 mg·L−1、Ca2+质量浓度为3 208 mg·L−1的泥水混合液,上清液与底物中Ca2+浓度的差异明显大于上清液与底物中固体灰分的质量浓度差异,这表明离心过程引起的碳酸钙灰分与活性污泥沉降趋势存在差异,混合液中更多的碳酸钙灰分沉降至离心管底部。由此可证实,R4的泥灰混合液中钙灰与活性污泥之间为非稳态结合,而且离心等物理法即可实现泥灰分离。

    图 5  活性污泥离心分离前后Ca2+质量浓度及灰分质量浓度
    Figure 5.  Ca2+ and inorganic ash concentrations in activated sludge before and after centrifugation

    进一步通过原子力显微镜观测不同SBR中活性污泥与无机灰分的结合差异。如图6所示,分别选取R1和R4中的泥灰混合液样品,并对2个反应器中的样品各扫描2个不同区域。其中R1反应器中的样品1和2的表面粗糙度分别为20.5 nm和25.9 nm;而R4反应器中样品1和2的表面粗糙度分别为38.2 nm和35.6 nm。R4中样品粗糙度有所增加,这主要是由于来水Ca2+生成的无机灰分附着或包裹在污泥表面所致。

    图 6  活性污泥表面原子力显微镜观测图
    Figure 6.  AFM observation of activated sludge surface

    考虑到述泥灰混合液离心后污泥与无机灰分的分离效果,并为了满足实际工程的连续运行及高效分离需求,设计了锥角分别为6°、10°和20°的3种旋流器开展泥灰混合液分离实验。结合图3图4的结果可以发现,钙硬过高时生化池降解效率过低,旋流分选后存在污泥严重失活风险;而足够的进水Ca2+浓度可引起无机灰分累计,便于充分验证旋流过程对泥灰混合液的分离效果,因此,选取R4反应器中的泥灰混合液作为分离对象,R4反应器中MLSS和MLVSS质量浓度分别为18.8 g·L−1和11.4 g·L−1

    经过稀释后,针对固体灰分的质量浓度为462 mg·L−1、其中有机质质量浓度为79 mg·L−1的泥灰混合样品,经过3种旋流器单次分离或10次循环分离后的底流与溢流样品悬浮物组分如表1所示。单次分离实验结果表明,3种结构旋流器对泥灰混合液中固相的分离效率分别为5.2%、11.5%和14.7%;与离心分离类似,旋流分离除了实现固相分离以外,其底流和溢流中的钙灰比例也发生了变化。3种工况下溢流中悬浮物的有机质占比较进料均有略微提高,表明稀释的泥灰混合液经旋流处理后一定程度实现了活性污泥与无机灰分的定向分选效果。进一步对单次旋流分离的溢流进行循环旋流分离,并不断持续10次,最佳旋流器(锥角为10°)可使最终溢流中的有机质占比从0.17提升至0.37。由此证实了旋流分选过程对泥灰混合液中活性污泥和灰分的富集作用,而且循环分选过程能不断强化对活性污泥和灰分的富集。

    表 1  泥灰混合液旋流分离效率
    Table 1.  Hydrocyclone separation efficiency of the mixture of activated sludge and inorganic ash
    旋流器结构旋流溢流泥灰单次分离旋流溢流泥灰10次循环分离 旋流底流泥灰单次分离
    固体灰分质量浓度/(mg·L−1)有机质占比 固体灰分质量浓度/(mg·L−1)有机质占比 固体灰分质量浓度/(mg·L−1)有机质占比
    6°旋流器4380.212050.275590.13
    10°旋流器4090.241710.375810.10
    20°旋流器3940.26850.316720.05
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    依托实际SBR工程装置C列在线开展侧线实验,在其4 h的曝气阶段通过测流内循环形式、采用柱段直径为100 mm、锥角为10°的优选旋流器对SBR池B列中的240 m3泥水混合液实施灰分分离,以确保单一生化周期内可100%处理生化池中的泥水混合液。旋流分选分流比为5%,现场SBR池的A列和B列则作为实验对照样。

    SBR生化池旋流脱灰改造降解效率对比结果如图7所示。经过3个月的连续运行,在A列和B列池内固体悬浮物浓度和有机质占比不变的条件下,C列池经过旋流分离定向排泥使池内有机质占比显著提升至0.45,且通过加大旋流底流排泥量使池内MLSS降至4.7 mg·L−1。这主要是因为旋流底流污泥中的无机灰分比例高于生化池,即定向外排污泥以无机灰分为主;此外,随着生化池内无机灰分比例的降低,避免了活性污泥上无机灰分附着引起的污泥过快沉降,污泥体积指数也相应提升至67.3 mL·g−1。随着C列池内泥灰总量和比例的降低,生化池对污水的降解效率也逐渐改善;相较A列和B列池体(考虑到A列和B列池体出水水质接近,因此,将这2列出水混合后取平均值,再与C列进行对比),C列池体内的泥灰混合液经过侧流分选。C列池的COD和氨氮平均去除率分别提高了3.3%和9.4%,使出水平均耗氧有机物(以COD计)和氨氮质量浓度分别降低了17.1 mg·L−1和14.3 mg·L−1,说明提标效果显著。

    图 7  SBR生化池旋流脱灰改造降解效率对比
    Figure 7.  Effect of hydrocyclone classification on biological treatment efficiency in SBR

    1)来水Ca2+对生化系统污泥中的有机质占比和污泥沉降性影响显著,SBR池经过150 d连续降解,进水Ca2+浓度越高,生化池中有机质占比越低,污泥体积指数越小,则生化系统耗氧有机物(以COD计)和氨氮去除率越低,且变化趋势随实验持续而递进。

    2)来水Ca2+在生化系统生成以钙盐为主的无机灰分,并导致污泥表界面粗糙度显著增加,证实了无机灰分与活性污泥之间为非稳态结合,且通过离心等物理法即可实现分离。

    3)针对来水Ca2+质量浓度为800 mg·L−1且经过了150 d连续降解的SBR池泥灰混合液实施旋流分离,在最佳结构条件下,单次和10次循环分离后旋流溢流样品中的污泥有机质占比从0.17分别提高至0.24和0.37。

    4)依托120 m3·h−1煤制氢废水处理SBR开展侧线旋流脱灰实验,经过90 d的连续运行,对比3列池体表明,改造生化池中污泥有机质占比提高至0.447、污泥体积指数提升至67.3 mL·g−1,且出水平均耗氧有机物(以COD计)和氨氮质量浓度分别降低至17.1 mg·L−1和14.3 mg·L−1

  • 图 1  污水处理厂现有处理工艺流程

    Figure 1.  Existing treatment process flow of sewage treatment plant

    图 2  实验装置示意图

    Figure 2.  Schematic diagram of test device

    图 3  生物膜滤池及组合工艺对TP的去除效果

    Figure 3.  Effect of biofilm filter and combined process on TP removal

    图 4  生物膜滤池及组合工艺对PO34-P的去除效果

    Figure 4.  Effect of biofilm filter and combined process on PO34-P removal

    图 5  生物膜滤池及组合工艺对SS的去除效果

    Figure 5.  Effect of biofilm filter and combined process on SS removal

    图 6  生物膜滤池及组合工艺对TN、NO3-N的去除效果

    Figure 6.  Effect of biofilm filter and combined process on TN and NO3-N removal

    图 7  微生物群落门水平饼状图

    Figure 7.  Microbial community analysis at phylum level

    图 8  微生物群落属水平饼状图

    Figure 8.  Microbial community analysis at genus level

    图 9  生物膜滤池反冲洗后污染物质量浓度随时间变化

    Figure 9.  Change of pollutant mass concentration with time after backwashing of biofilm filter

    表 1  2组工艺反冲洗参数对比

    Table 1.  Comparison of backwash parameters of two sets of processes

    工艺名称气冲洗强度/(L·(s·m2)−1)水冲洗强度/(L·(s·m2)−1)反冲洗时间/min反冲洗周期/h单次反冲洗废水率/%
    新型生物膜-微絮凝滤池10~155~10151680.69~0.91
    纤维转盘滤池30~401~21~21.23~1.64
    工艺名称气冲洗强度/(L·(s·m2)−1)水冲洗强度/(L·(s·m2)−1)反冲洗时间/min反冲洗周期/h单次反冲洗废水率/%
    新型生物膜-微絮凝滤池10~155~10151680.69~0.91
    纤维转盘滤池30~401~21~21.23~1.64
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    表 2  2组工艺处理后的出水水质

    Table 2.  Effluent water quality after two sets of processes treatment mg·L−1

    工艺名称CODTNTPNH+4-NSS
    新型生物膜-微絮凝滤池17~221.6~2.20.05~0.10.5~0.85~8
    组合工艺14~187.2~8.50.1~0.21.2~1.84~7
    工艺名称CODTNTPNH+4-NSS
    新型生物膜-微絮凝滤池17~221.6~2.20.05~0.10.5~0.85~8
    组合工艺14~187.2~8.50.1~0.21.2~1.84~7
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    表 3  综合污染指标评价分级

    Table 3.  Comprehensive pollution index evaluation classification

    P级别水质现状阐述
    P<0.8合格各项指标基本符合标准
    0.8≤P≤1.0基本合格少数指标超过标准
    1.0<P≤2.0污染多项指标超过标准
    P>2.0重度污染部分项目指标超过标准限值数倍
    P级别水质现状阐述
    P<0.8合格各项指标基本符合标准
    0.8≤P≤1.0基本合格少数指标超过标准
    1.0<P≤2.0污染多项指标超过标准
    P>2.0重度污染部分项目指标超过标准限值数倍
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-04-21
  • 录用日期:  2021-07-22
  • 刊出日期:  2021-09-10
蒋柱武, 杨龙斌, 李妍, 裴炎炎, 焦澄远, 余海, 侯立安. 新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比[J]. 环境工程学报, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
引用本文: 蒋柱武, 杨龙斌, 李妍, 裴炎炎, 焦澄远, 余海, 侯立安. 新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比[J]. 环境工程学报, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
JIANG Zhuwu, YANG Longbin, LI Yan, PEI Yanyan, JIAO Chengyuan, YU Hai, HOU Lian. Comparative on the efficiency of novel biofilm-micro flocculation filter and high-density sedimentation-fiber carousel filtration for deep treatment of tail water from wastewater treatment plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151
Citation: JIANG Zhuwu, YANG Longbin, LI Yan, PEI Yanyan, JIAO Chengyuan, YU Hai, HOU Lian. Comparative on the efficiency of novel biofilm-micro flocculation filter and high-density sedimentation-fiber carousel filtration for deep treatment of tail water from wastewater treatment plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(9): 2966-2975. doi: 10.12030/j.cjee.202104151

新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤深度处理污水厂尾水效能对比

    通讯作者:  ; 
    作者简介: 蒋柱武(1974—),男,博士,教授。研究方向:水污染控制与资源化。E-mail:532881557@qq.com
  • 1. 福建工程学院生态环境与城市建设学院,福州 350118
  • 2. 第二炮兵工程设计研究院,北京 100011
基金项目:
国家自然科学基金面上项目(51878171);福州市科技计划项目(2020-GX-19)

摘要: 为进一步去除污水厂二级处理出水中的氮、磷和悬浮污染物,对比研究了一种新型生物膜-微絮凝滤池与高密度沉淀-纤维转盘过滤联用工艺(以下简称组合工艺)的深度处理性能。结果表明:新型生物膜-微絮凝过滤的出水TP质量浓度≤0.1 mg·L−1PO34-P质量浓度≤0.05 mg·L−1、SS质量浓度≤10 mg·L−1、TN质量浓度≤2 mg·L−1NO3-N质量浓度≤0.5 mg·L−1;出水水质对受纳水体的环境影响小,综合污染指数仅为0.731,远小于组合工艺的2.734。此外,新型生物膜-微絮凝滤池避免了频繁的反冲洗,降低了反冲洗能耗,水处理成本仅为0.207元·m−3,比组合工艺低0.039元·m−3

English Abstract

  • 在我国南方地区污水厂碳源总量偏低的情况下,采用全流程生物系统改造传统二级处理的方式对总氮和总磷削减的空间有限[1],难以达到日益严格的排放标准。在原处理工艺后增设合适的处理单元,进一步去除污水厂二级处理出水中的氮、磷和悬浮物,是目前污水深度处理面临的重要问题。采用常规的“混凝+沉淀+过滤”的物化处理工艺对磷和悬浮物(SS)有较好的去除效果,但对进水SS质量浓度要求严格,对硝酸盐氮(NO3-N)的去除效果不佳,出水总氮(TN)难以达标[2];生物滤池对TN和SS的去除效果较好,但没有兼顾到磷的去除[3],导致深度处理的出水难以全面达到一级A标准。

    本研究将二级处理出水的脱氮、除磷和去除SS融于一体,通过降低滤层厚度和选用生物附着性能良好的轻质滤料,研发设计了一种新型生物膜滤池设备。该生物膜滤池通过滤料表面所附着的生物膜进行反硝化作用来达到脱氮的目的[4]。微絮凝过滤的特点是在滤池中投加多价金属离子盐,从而将絮凝作用与沉淀过程集为一体[5],进行高效化学除磷。以生物膜脱氮技术融合微絮凝除磷工艺,可同步去除二级处理出水中残留的TN、总磷(TP)和SS。本研究以福州某城镇污水处理厂二级处理的出水为对象,在厂内搭设新型生物膜-微絮凝滤池,开展了生产性实验研究,对比研究了新型生物膜-微絮凝滤池与污水厂现有深度处理采用的组合工艺在污染物去除效果、反冲洗参数、处理成本和外排水对受纳水体的环境影响等,以期为新型生物膜-微絮凝滤池的工程化应用提供参考。

  • 所研究的污水处理厂现有处理工艺流程见图1。高密度沉淀池通过在混合区投加混凝剂和絮凝剂,使药剂与原水充分混合,沉淀去除水中的正磷酸盐(PO34-P)[6]。纤维转盘滤池是近来年发展起来的一种表层过滤技术[7],由水平安装的转盘和中央给水管组成,滤池中采用的有机纤维毛滤布孔隙在10 μm以下,污水在重力压差的作用下截留悬浮固体物质,从外向内流经滤布,通过中空管收集过滤后的出水。

  • 实验装置示意图见图2,装置主体为反硝化生物膜滤池,附属设施包括碳源投加系统、除磷投药系统、反冲洗系统和自动控制系统。新型生物膜-微絮凝滤池为下向流,滤池长2.2 m,宽1.1 m,总高5.0 m,自上而下分别为自由水层、工作层、承托层和配水层,高度分别为1.0~1.5、1.0~1.5、0.3和0.2 m。日处理设计规模120 m3·d−1,水力停留时间(HRT) 1.0~1.2 h。滤料层由工作层和承托层组成,工作层滤料采用圆形陶粒,粒径为5~10 mm;承托层滤料为卵石,粒径为30~50 mm。滤池的进水、出水、反冲洗及压缩空气通过可编程序逻辑控制器(programmable logic controller,PLC)实现自动化控制,可调节加药量、反冲洗强度、曝气量等运行参数。二沉池出水经提升泵由滤池顶部的配水堰进入滤池,经过浅层陶粒滤床的生物脱氮和微絮凝作用去除水中的TN、TP和SS。

  • 福州某城镇污水处理厂二沉池出水的主要水质指标为:化学需氧量(COD) 12~23 mg·L−1,TN质量浓度7.8~15.5 mg·L−1NO3-N质量浓度6.6~12.5 mg·L−1,氨氮(NH+4-N)质量浓度0.5~2.1 mg·L−1,TP质量浓度0.19~0.44 mg·L−1PO34-P质量浓度0.14~0.38 mg·L−1,SS质量浓度14~23 mg·L−1,pH为6.5~7.3,水温19.5~32.4 ℃。

    实验中COD值采用快速消解分光光度法测定,TN质量浓度采用碱性过硫酸钾分光光度法测定,NO3-N质量浓度采用酚二磺酸分光光度法测定,NH+4-N质量浓度采用纳氏试剂分光光度法测定,TP质量浓度采用钼酸铵分光光度法测定,采集的水样经0.45 μm微孔滤膜过滤后,其滤液中的PO34-P质量浓度采用钼酸铵分光光度法测定,SS质量浓度采用重量法测定,pH值和水温采用便携式pH计测定。

  • 新型生物膜滤池的启动采用好氧池的活性污泥进行接种培养,取100 L活性污泥,将原水与污泥充分混合后注入滤池,淹没最高处滤料水深达到0.5 m后,打开底部曝气装置,以曝气6 h静置6 h为1个周期,持续2 d,后放空滤池,进行第2次挂膜,重复上述操作。第5天开始逐渐增加负荷进行连续流培养,碳源投加量由30 mg·L−1增加至50 mg·L−1。从运行第5天开始对进、出水中COD、TN、TP和NO3-N等指标进行监测,经过15 d左右的连续培养后,滤池成功启动。

  • 新型生物膜-微絮凝滤池与组合工艺2套系统在相同的进水情况下进行对比实验。新型生物膜-微絮凝滤池系统采用连续进出水模式运行,HRT为1.0~1.2 h,聚合氯化铝(PAC)投加量为3~6 mg·L−1,乙酸钠(CH3COONa)投加量为25~40 mg·L−1,反应器内混合液的pH维持在6.7~7.5。组合工艺系统的PAC投加量为8 mg·L−1,聚丙烯酰胺(PAM)投加量为0.4 mg·L−1

    在取样口处每24 h采集1次样品,分别测定新型生物膜-微絮凝滤池与组合工艺2套系统进出水中TP、PO34-P、TN、NO3-N和SS质量浓度,对2套处理工艺的污染物去除效果、反冲洗参数、处理成本和综合污染指数进行对比分析;在保证TP和SS去除效果的基础上,调整新型生物膜-微絮凝滤池的碳源投加量,根据滤池出水中的TN和NO3-N质量浓度及相应指标的去除率,确定生物膜滤池反硝化脱氮的最佳C/N;通过捞网从新型生物膜-微絮凝滤池上部打捞滤池内的滤料样品以及在浓缩池中获取组合工艺排出的污泥,利用宏基因组微生物分类测序技术探究2组工艺内微生物群落结构的差异。

  • 样品的预处理:对于组合工艺中的污泥,取新鲜的污泥放入灭菌过的50 mL离心管中,在3 000 r·min−1条件下离心15 min,舍弃上清液,留下底部污泥,分装至灭菌过的1.5 mL离心管中,每份0.5~2 g,放入-20 ℃保温箱中冷冻保存。对于新型生物膜-微絮凝滤池中的滤料样品,取5~10 g滤料置于装有磷酸缓冲盐溶液(PBS缓冲液)的锥形瓶中,放入恒温振荡器中,调节温度为10~15 ℃,在200 r·min−1条件下振荡30~60 min,使生物膜完全脱落,将振荡后的液体经2层无菌纱布过滤掉大颗粒杂质,吸取过滤后的液体用0.22 μm的硝酸纤维素滤膜进行抽滤,过滤后的滤膜放入事先灭菌过的50 mL离心管中保存,液氮速冻15 min后,转移至-20 ℃保温箱中保存。样品预处理后统一寄至第3方检测机构代为测试。

    测序中采用试剂盒(E.Z.N.ATM Mag-Bind Soil DNA Kit)提取所有样品的DNA,在聚合酶链式反应(PCR)时采用试剂盒(Qubit3.0)确定反应时DNA的应加量,对16S rDNA基因的V3~V4区域进行PCR扩增,引物的序列采用341F (CCCTACACGACGCTCTTCCGATCTG(barcode)CCTACGGGNGGCWGCAG)和805R (GACTGGAGTTCCTTGGCACCCGAGAATTCCAGACTACHVGGGTATCTAATCC)。经2轮PCR扩增后将产物回收纯化,在Illumina MiSeq测序平台进行高通量测序。

  • 综合污染指数评价模型是我国环保部门普遍采用的水质评价模型[8],利用该模型计算得出的数值代表水体的综合污染程度,综合污染指数的数值越大,说明对受纳水体的污染程度越严重。水质单项污染指数根据式(1)计算,综合污染指数的数值是在单项污染指数的基础上计算得到的,其计算方法选择内梅罗污染指数(式(2))[9]

    式中:Pi为水样第i项的单项污染指数;Ci为水样第i项指标的实测质量浓度,mg·L−1Si为水样第i项指标的标准质量浓度,mg·L−1

    式中:P为综合污染指数;Pimax为水样中单项污染指数的最大值;n为参与评价的污染物指标因子数。

  • 1)总磷、正磷酸盐和悬浮物去除效果对比。新型生物膜-微絮凝滤池工艺与组合工艺对TP、PO34-P的去除效果分别见图3图4。由图3(a)图4(a)可知,在新型生物膜-微絮凝滤池中,随着PAC投加量的增加,TP和PO34-P去除率均是先升高后趋于平稳;当PAC投加量为5 mg·L−1时,PO34-P去除率可达到76.1%~86.7%,质量浓度为0.042~0.078 mg·L−1;TP去除率可达到73.0%~76.0%,质量浓度为0.084~0.094 mg·L−1,低于0.1 mg·L−1PO34-P去除率增长趋势与TP保持一致,说明TP的去除率主要受PO34-P去除率的影响。组合工艺的PAC投加量恒定为8 mg·L−1。由图3(b)图4(b)可知,组合工艺处理后出水中PO34-P质量浓度为0.046~0.098 mg·L−1,去除率约为65.1%~76.5%;TP质量浓度为0.072~0.164 mg·L−1,去除率约为53.5%~68.3%。

    二级处理后的尾水中PO34-P质量浓度占TP的80%左右,单靠生物膜滤池内存在的生物同化除磷[10],去除率仅为19%~21%。通过外加少量的除磷药剂构成生物/化学协同除磷,将大幅度提高处理效果。当PAC投加量为5 mg·L−1时,新型生物膜-微絮凝滤池中生物/化学协同除磷效果最为显著,TP去除率达到76.0%,出水质量浓度<0.1 mg·L−1PO34-P去除率达到86.7%,出水质量浓度<0.05 mg·L−1;对比单靠化学除磷的组合工艺,TP的去除率为53.5%~65.9%,PO34-P去除率为69.8%~72.6%,可见生物/化学协同除磷对TP和PO34-P的去除效果明显高于组合工艺单纯的化学除磷作用,在保证TP和PO34-P去除效果的基础上,生物/化学协同除磷的PAC加药量少于组合工艺的化学除磷加药量。

    对比新型生物膜-微絮凝滤池工艺与组合工艺对SS的去除情况,结果见图5。由图5可知,进水SS质量浓度为14~23 mg·L−1,新型生物膜-微絮凝滤池的出水SS质量浓度为5~8 mg·L−1,组合工艺的出水SS质量浓度为4~7 mg·L−1。经新型生物膜-微絮凝滤池处理后的出水澄清透明,对SS处理效果良好,与现有污水处理厂深度处理后出水中的SS质量浓度相近,稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)[11]的一级A(10 mg·L−1)的限值要求。

    纤维转盘滤池虽然对SS有着较好的去除能力,但要求进水中的SS质量浓度不宜过高[12],否则将引起纤维转盘滤池内水头损失的上升,造成频繁的反冲洗。而新型生物膜-微絮凝滤池依靠陶粒过滤介质对悬浮物质进行截留,由于陶粒滤料孔隙率高达50%~55%,截污能力强,大幅延长了滤池反冲洗周期,对进水悬浮物的冲击负荷适应能力较强。

    2)总氮、硝态氮去除效果对比。新型生物膜-微絮凝滤池工艺与组合工艺对TN、NO3-N的去除效果见图6。由图6(a)可知,NO3-N质量浓度约占TN质量浓度的66%~78%。随着C/N的提高,生物膜-微絮凝滤池出水中TN和NO3-N的质量浓度逐渐降低,当C/N达到5.34时,出水TN质量浓度<2 mg·L−1NO3-N质量浓度<0.5 mg·L−1;当碳源供应充足时,对于TN去除效果可达到80%,NO3-N去除率可达90%。在此基础上继续提高C/N,过量的碳源并未能继续提高TN的去除率,TN平均去除率维持在83%左右。控制新型生物膜-微絮凝滤池中C/N为5.3~5.4∶1,可使出水TN质量浓度降至2 mg·L−1NO3-N质量浓度降至0.5 mg·L−1。在保证TP和SS去除效果的基础上,通过外加碳源即可实现TN的高效去除。而在组合工艺中缺乏生物脱氮的条件,进水中的氮元素为可溶性的。由图6(b)可知,组合工艺对TN、NO3-N基本没有去除效果。

    采集进水C/N=5.3~5.4∶1及PAC投加量为5 mg·L−1条件下生物膜-微絮凝滤池稳定运行期间的滤料样品以及浓缩池中组合工艺排出的污泥进行宏基因组微生物分类测序,分析结果见图7图8。由图7(a)可知,滤料表面微生物在门水平主要包括:变形菌门(Proteobacteria)75.07%、拟杆菌门(Bacteroidetes)5.38%、酸杆菌门(Acidobacteria)3.60%、厚壁菌门(Firmicutes)2.93%、放线菌门(Actinobacteria)2.76%、硝化螺旋菌门(Nitrospirae)2.71%、绿弯菌门(Chloroflexi)2.66%。由图7(b)可知,组合工艺外排污泥中微生物在门水平主要包括变形菌门(Proteobacteria)42.06%、厚壁菌门(Firmicutes)22.07%、拟杆菌门(Bacteroidetes)20.27%、放线菌门(Actinobacteria)4.54%、酸杆菌门(Acidobacteria)3.04%、绿弯菌门(Chloroflexi)2.20%。

    图8(a)可知,滤料表面微生物在属水平主要包括噬氢菌属(Hydrogenophaga)25.36%、脱氯单胞菌属(Dechloromonas)11.66%、陶厄氏菌属(Thauera)4.74%、生丝微菌属(Hyphomicrobium)4.54%、固氮螺菌属(Azospirillum)2.46%、丁球菌属(Butyriccoccus)2.46%。由图8(b)可知,组合工艺外排污泥中微生物在属水平主要包括罗姆布茨菌属(Romboutsia)8.67%、地发菌属(Geothrix)5.98%、固氮螺菌属(Azospirillum)3.90%、粪杆菌属(Faecalibacterium)2.90%、拟杆菌属(Bacteroides)2.85%。

    从门水平分析,新型生物膜-微絮凝滤池中丰度最高的为变形菌门(Proteobacteria),其次为拟杆菌门(Bacteroidetes)和酸杆菌门(Acidobacteria)。根据文献报道[13],大多数硝化菌与反硝化菌归属于变形菌门,说明生物膜-微絮凝滤池内的缺氧环境适合变形菌的生长。从属水平分析,滤料表面微生物中的反硝化菌属主要包括2个优势菌属(噬氢菌属(Hydrogenophaga)[14]、脱氯单胞菌属(Dechloromonas)[15])和3个非优势菌属(陶厄氏菌属(Thauera)[16]、固氮螺菌属(Azospirillum)[17]、生丝微菌属(Hyphomicrobium)[18]),这几类菌属均已被证实与反硝化作用密切相关。而在组合工艺外排的污泥中,所能检测到的硝化菌属与反硝化菌属丰度较低,因此,组合工艺中不具备生物脱氮的条件。

  • 1)反冲洗对比。图9为新型生物膜-微絮凝滤池反冲洗后出水污染物质量浓度随时间的变化。0 min代表反冲洗刚结束的出水情况,此时出水水质最差;反冲洗后0~20 min内,污染物质量浓度逐渐下降,且在40 min时滤池恢复至稳定运行期的高效处理水平。其原因是:滤池为下向流,反冲洗作用是自下而上将滤池中的颗粒物质及老化脱落的生物膜排出滤池,对于滤池中上部的微生物群落影响较小,利于反冲洗后迅速恢复滤池的高效处理能力。反冲洗结束后40 min内,即可恢复至出水TN质量浓度<2.5 mg·L−1NO3-N质量浓度<0.7 mg·L−1和TP质量浓度<0.1 mg·L−1的高效处理水平。

    2组工艺的反冲洗参数对比情况见表1。新型生物膜-微絮凝滤池的反冲洗方式采用气冲-气水联合冲洗-水冲,冲洗时间分别为2~4、4~6、5~8 min,反冲洗总时长约为15 min。纤维转盘滤池在过滤过程中由于滤布上悬浮物质的积聚,过滤阻力增加,滤池内水位逐渐上升。反冲洗作用可使滤布恢复纳污容量,降低了滤布内外的压差。纤维转盘滤池反冲洗频率高,反冲洗后即可恢复处理能力。新型生物膜-微絮凝滤池与纤维转盘滤池相比,反冲洗周期长,反冲洗能耗低,单次反冲洗废水率低。

    2)处理成本对比。新型生物膜-微絮凝滤池协同脱氮除磷时PAC最适宜投加量为5 mg·L−1,组合工艺中PAC和PAM的最适宜加药量分别为8 mg·L−1及0.4 mg·L−1。新型生物膜-微絮凝滤池中PAC药剂费为0.009元·m−3,外加乙酸钠作为碳源进行反硝化作用,乙酸钠费用为0.11元·m−3,则总药剂费为0.119元·m−3,电耗估计约为0.088元·m−3,水处理费用约为0.207元·m−3。组合工艺中PAC药剂费为0.014元·m−3,PAM药剂费为0.001 08元·m−3,总药剂费为0.016元·m−3,电耗估计约0.230元·m−3,水处理费用约为0.246元·m−3

    新型生物膜-微絮凝滤池在PAC投加量上要少于组合工艺,但生物膜滤池需要外加碳源来保障TN的去除,从而增加碳源投加的成本;在电耗方面,生物膜-微絮凝滤池仅需较低的电耗就能维持正常的运转;在处理费用上,新型生物膜-微絮凝滤池较组合工艺低0.039元·m−3

  • 新型生物膜-微絮凝滤池与组合工艺的出水水质见表2。单看表2的出水指标,虽然2组工艺处理后的出水均能达到一级A排放标准,但是污染程度存在差异,无法判断2组工艺出水对受纳水体的环境影响。为此,引入综合污染指数评价模型进一步深入分析,用于衡量2组工艺出水水质的污染程度,分析其对受纳水体的环境影响。

    研究选取5项指标作为评价因子(COD、SS、TN、TP和NH+4-N)。对于式(1)中Si的选取,参考《地表水环境质量标准》(GB 3838-2002)[19]中V类水体标准;COD、TN、TP和NH+4-N标准值分别为40、2.0、0.4和2.0 mg·L−1;对于SS,《地表水环境质量标准》中没有明确要求,因此,SS的标准值取自《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准中的10 mg·L−1。根据式(1)计算出不同水样的单项污染指数,得到新型生物膜-微絮凝滤池与组合工艺的Pimax分别为0.9和3.7;将单项污染指数代入式(2),计算得到新型生物膜-微絮凝滤池与组合工艺的综合污染指数P分别为0.731和2.734;将计算得到的2组工艺的综合污染指数与综合污染指标评价分级[20]进行比较,确定外排水的污染分级(表3)。

    依据表3进行综合污染指标评价分级,新型生物膜-微絮凝滤池工艺处理后的出水属于合格级别,各项水质指标能达到相应的功能标准。虽然组合工艺出水的各项指标均在一级A的标准范围内,但组合工艺出水中TN质量浓度高于《地表水环境质量标准》中V类水体TN标准值的数倍,导致最终计算得到的综合污染指数>2.0,其外排水对受纳水体存在严重污染。

  • 1)新型生物膜-微絮凝过滤的出水TP质量质量浓度≤0.1 mg·L−1PO34-P质量质量浓度≤0.05 mg·L−1,TP去除率达到76.0%,PO34-P去除率达到86.7%,处理效果优于组合工艺,PAC投加量少于组合工艺。在保障TP和SS去除效果的基础上,通过外加碳源实现对TN的高效去除,TN去除率可达80%,滤料表面微生物中反硝化菌属相对丰度可达到48.76%。

    2)新型生物膜-微絮凝滤池采用浅层陶粒滤床,陶粒滤料孔隙率高达50%~55%,截污能力强,大幅延长了滤池反冲洗周期,对进水悬浮物的冲击负荷适应能力强。新型生物膜-微絮凝滤池工艺的处理成本仅为0.207元·m−3,较组合工艺低0.039元·m−3

    3)新型生物膜-微絮凝过滤的出水水质对受纳水体的环境影响小,综合污染指数仅为0.731,远小于组合工艺的2.734。

参考文献 (20)

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