混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响

郑俊田, 郑俊, 程洛闻, 张德伟, 赵梦轲, 王梦琳, 张诗华, 丁磊. 混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响[J]. 环境工程学报, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
引用本文: 郑俊田, 郑俊, 程洛闻, 张德伟, 赵梦轲, 王梦琳, 张诗华, 丁磊. 混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响[J]. 环境工程学报, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
ZHENG Juntian, ZHENG Jun, CHENG Luowen, ZHANG Dewei, ZHAO Mengke, WANG Menglin, ZHANG Shihua, DING Lei. Influence of mixed liquid reflux ratio on a new multiple-inflow A/O/A/A/O sludge-biofilm coupling process for denitrification and phosphorus removal[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
Citation: ZHENG Juntian, ZHENG Jun, CHENG Luowen, ZHANG Dewei, ZHAO Mengke, WANG Menglin, ZHANG Shihua, DING Lei. Influence of mixed liquid reflux ratio on a new multiple-inflow A/O/A/A/O sludge-biofilm coupling process for denitrification and phosphorus removal[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119

混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响

    作者简介: 郑俊田(1996—),男,硕士研究生。研究方向:水环境污染控制与治理。E-mail:zhenjuntian1121@163.com
    通讯作者: 张德伟(1988—),男,博士,高级工程师。研究方向:水环境污染控制及水体修复。E-mail:zhdewei86@163.com
  • 中图分类号: X703

Influence of mixed liquid reflux ratio on a new multiple-inflow A/O/A/A/O sludge-biofilm coupling process for denitrification and phosphorus removal

    Corresponding author: ZHANG Dewei, zhdewei86@163.com
  • 摘要: 针对中国南方城镇低碳氮比(低C/N)生活污水的脱氮除磷问题,开发并设计了新型多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺及中试装置。在进水点1和进水点2的进水流量比为4: 6的条件下,通过改变混合液回流比,研究了其对系统中有机物、氮、磷的去除影响及氮素的转化规律。结果表明:当平均进水低C/N比为2.09,混合液回流比为300%时,出水中COD、NH+4-N、TN、TP的平均值分别为23.45、0.80、12.41、0.36 mg·L−1,平均去除率分别为86.88%、98.25%、77.68%、90.31%;相对于分段进水A/O/A/A/O泥膜耦合工艺,增加混合液回流比后系统对TN的去除率由68.28%增加到77.68%;对TP的去除率由75.22%增加到90.31%。本系统对于低碳氮比污水处理具有明显的脱氮除磷效果优势,解决了低碳氮比污水生物处理过程中磷出水较难低于0.5 mg·L−1的难题。
  • 城市范围内的河流、湖泊及其他景观水体,担负着提供水资源、发挥生态效应、承载城市生活等多种功能[1-2]。2015年,国务院正式出台《水污染防治行动计划》(简称“水十条”),将城市黑臭水体整治作为重要内容,全面控制污染物排放,并提出明确要求:加大黑臭水体治理力度,于2020年底前完成地级及以上城市建成区黑臭水体均控制在10%以内的治理目标[3-5]

    城市河流黑臭水体是呈现令人不悦或散发不适气味水体的统称,是河流水体受污染的一种极端现象[6-8]。尤其对于南方城市河流,河流类型多为中小型河流,环境容量小,容易受到污染,且呈现以城市为中心的污染特点。污水主要来源为生活污水,以有机污染物质和细菌污染为主,可生化性较好,重金属及其他难降解的有毒有害污染质一般不超标。河流污水主要污染物指标BOD5、COD、SS值比北方城市河流污水稍低,其原因在于南北方居民生活习惯的差异[9-10]。针对黑臭水体治理,目前普遍采用控源截污、清淤疏浚和生态修复等治理手段,治理成效显著,黑臭水体数量大幅度减少,河流水质明显改善。

    本研究以南方城市深圳市的观澜河流域(龙华区段)为研究对象,通过对观澜河龙华区段干支流河流年际水质变化进行监测分析,结合该河段的治理工程措施,评估黑臭水体治理成效,总结工程治理措施及实施成效,以期为城市河流水质改善和水环境提升提供参考。

    观澜河流域位于深圳市中北部,发源于龙华区民治街道大脑壳山(见图1),自南向北贯穿整个龙华区。河流部分支流分布于龙岗区西南部,光明区东南角,干流在观澜企坪以北汇入东莞市境内石马河,属东江水系一级支流石马河的上游段。观澜河流域(龙华区段)面积为175.58 km2,流域内积雨面积1.0 km2及以上河流有34条,其中龙华区内有19条。

    图 1  观澜河流域(龙华区段)水系图
    Figure 1.  Map of river systems in the Longhua district section of the Guanlan River basin

    观澜河流域(龙华区段)内共有干支流24条,其中干流1条,独立河流2条(君子布河、牛湖水),一级支流14条,二、三级支流7条。各水体均为雨源性河流,根据对观澜河流域内各降雨站点多年降雨系列的分析,多年平均降雨量为1 606 mm。降雨年际变化较大,最大年降雨量2 080 mm,最小年降雨量780 mm;降雨年内分配极不均匀,汛期(4—9月份)降雨量大且集中,约占全年降雨总量的80%,并且降雨强度大,多以暴雨形式出现,极易形成洪涝地质灾害。

    1)调研对象。观澜河流域(龙华区段)干支流共计24条;通过查阅当地相关资料和结合现场踏察发现岗头河已为干涸状态,仅作为泄洪渠道;其余23条干支流均为本次研究对象,分别为观澜河干流、白花河、大水坑河、牛湖水、君子布河、樟坑径河、横坑水、大布巷河、丹坑水、茜坑水、长坑水、清湖水、横坑仔河、黄泥塘河、龙华河、大浪河、冷水坑河、高峰水、上芬水、坂田河、油松河、塘水围河、牛咀水。经统计,河道长度合计106.44 km。

    2)调研方法。参照《水质 采样方案设计技术规定》(HJ 495-2009)结合现场情况按照科学有效的布点原则,充分考虑河段取水口、排污口数量和分布及污染物排放状况、水文及河道地形、支流汇入及水工程情况、植被与水土流失情况、其他影响水质及其均匀程度的因素等。污染严重的河段可根据污水口分布及排污状况,设置若干控制断面,控制的排污量不得小于本河段总量的80%。

    3)样品采集。根据观澜河流域特征,选择水流相对缓慢平直的节点区域设置采样点。从观澜河上游到下游的顺序,每条支流从上游到下游的采样点位顺序,以每条河的前2个字母为样点代号依次命名,共定位176个点位。水质数据采集时间是从2017年11月—2020年5月,采样频次为每周1次。水样共分4瓶,采集的水样储存于提前加入HgCl2的250 mL塑料样品中,以抑制微生物的氧化分解,用于测定水样中的氨氮(NH3-N)含量;同时,现场采用多功能水质检测仪(HQ43d,德国WTW)测定水温T、溶解氧DO和pH;对每个采样点处的水样利用ULTRAMETERⅡ 6PFC型号的便携式水质分析仪对其氧化还原电位(oxidation-reduction potential)进行准确测定;并对每个采样点处的水质透明度运用塞氏盘法进行测定。每次水样采集完毕后快速置于4 ℃的车载冰箱中进行冷藏保存。

    4)数据处理。采用纳氏试剂分光光度法测定(HJ 535-2009)NH3-N。测定原理是碘化汞和碘化钾的碱性溶液与氨反应生成淡黄棕色胶态化合物,其色度与氨氮含量成正比,通常可在波长410~425 mm内测其吸光度,计算其含量。水样经过0.45 μm尼龙膜过滤后留滤液(空白和标曲不需要过滤),依据稀释倍数取样,加入到哈希管,用无氨水加至总体积为10 mL。加0.2 mL酒石酸钾钠溶液,混匀。加0.3 mL纳氏试剂,混匀。放置10 min后,在波长420 mm处,用光程10 mm比色皿,以无氨水为参比,测定吸光度。

    黑臭水体治理措施实施之前,观澜河流域(龙华区段)河流黑臭严重。流域内22条河流全部为黑臭河流,其中重度黑臭河流有坂田河、长坑水、大水坑河、牛湖水、清湖水、大布巷河、丹坑水、塘水围河、上芬水、高峰水、横坑水、横坑仔河、黄泥塘河和樟坑径河等14条支流,河流水质差,DO平均值为5.63 mg·L−1,氨氮平均值为22.86 mg·L−1,黑臭长度62.04 km,黑臭面积1.226 km2,感官黑色,有明显臭味,河面漂浮物较多,沿途排污口较多;轻度黑臭河流有白花河、牛咀水、茜坑水、油松河、冷水坑河、君子布河、龙华河和大浪河等8条支流,河流水质较差,DO平均值为4.27 mg·L−1,氨氮平均值为8.01 mg·L−1,黑臭长度7.05 km,黑臭面积0.051 km2,河流沿岸也存在污水直排口,数量较少,但仍有明显黑臭现象。

    氨氮是影响我国地表水水环境质量的首要指标[11]。相关参考资料显示,观澜河流域(龙华区段)水量总计约9.2×105 m3·d−1,由式(1)计算得出观澜河流域(龙华区段)黑臭水体治理之前,水体中氨氮含量总负荷为14.20 t·d−1

    W=C×Q (1)

    式中:W为氨氮含量负荷,td1C为氨氮,mgL1Q为水量,m3d1

    1)外源污染输入量大,污染负荷重。造成水体黑臭的主要原因分为外源污染物质输入、内源隐性污染和水生态退化严重。外源污染是水体黑臭的重要原因之一,主要为城市人口密集,城中存在众多散乱污小作坊偷排污水,并且市政管网系统不健全,污水处理能力严重不足[12]。当地提供的勘察资料显示,观澜河流域(龙华区段)入河污水排口共计533个,管径最大有2 000 mm,主要为居民生活污水,水量少,但污染物浓度较高。当地有关部门资料显示,2017年观澜河流域(龙华区段)沿岸排扣污水直排入河现象严重,排污量大,大部分排放入河的污水均为生活污水,观澜河流域(龙华区段)年排口入河污水量达8.196 57×107 t。

    2)河道存在隐性污染,内源污染问题突出。内源污染通常指的是水中底泥释放的污染物不断污染水体,使水体富营养化,并含有一些有毒有害物质,污染物厌氧发酵产生的甲烷和氮气导致底泥上浮造成水体黑臭[13]。当地提供的勘察资料得出,观澜河流域(龙华区段)的河道纵坡较大,底泥淤积量相对较少,总河道底泥量约为20×104 m3,且底泥中的pH平均值为7.83,最大值为8.45,最小值为7.22,有机质质量含量为0.08%~16.2%,部分河段Cu浓度高达422~500 mgkg1,Pb的平均浓度值为10.4 mgkg1,同时也检测出了Zn、Cr、Hg等重金属物质,且含量较高。

    3)河流水生态退化严重,流域水环境容量低。观澜河流域(龙华区段)内建设开发强度高,开发利用超50%,自然河流属性退化;干流滨河生态空间不足,支流人工渠道化;流域蓝绿生态空间为42.6%,水域所占比重仅为4.25%,生态安全保障低、服务能力差。

    水环境容量是指在流域系统内,在不影响流域水质、水生态等水环境的情况下,流域水体所能容纳污染物的最大量,具体计算方法见式(2)。

    W=W稀释+W自净=0.001Q(CjC0)+0.001KVCj (2)

    Cj<C0时,式(2)转换为式(3)。

    W=W自净=0.001KVCj (3)

    式中:W为观澜河留水环境容量,kgd1Q为稀释水量,m3d1V为河道水位库容量,m3K为污染降解系数,d−1;COD降解系数,取0.1 d−1,TP降解系数,取0.02 d−1Cj为目标水质,mgL1,取地表水V类标准;C0为补水水质,mgL1

    采用式(1)和式(2)计算观澜河流域水环境容量得到观澜河流域旱季水环境容量氨氮容量为0.072 td1,远小于旱季入河污染物总量。

    根据上述问题分析,流域内水质改善工程治理从以下3个方面开展:1)针对城中村散乱污小作坊偷排漏排、市政基础设施不健全等外源污染问题,通过实施正本清源、雨污分流、管网提质增效、污水处理厂提标改造等工程措施,彻底切断污水来源;2)针对河道黑臭底泥淤积等内源污染问题,开展河道清淤工程措施,实现污染物的永久去除;3)针对流域水生态退化问题,开展碧道建设和生态补水工程措施,提高流域水环境容量。

    1)外源截污措施。①雨污分流工程。对原有排水管网实施雨、污分流制改造,现状合流管可保留使用的改作雨水管,同时新增一条污水管,以达到雨、污分流的目的,龙华区雨污分流工程共实施了5期,完成973 km的雨污分流管网建设。②正本清源工程。主要分为污染源调查、现状排水系统梳理、建筑排水小区调研等,根据不同类型小区排水管网的特征,结合实际制定不同的设计方案,先已完成正本清源工程7个批次,共完成2 032个小区的正本清源改造。③管网提质增效工程。重点开展干管修复,解决市政高水位运行、淤堵等问题,并全面覆盖正本清源工程所遗漏的小区,实现龙华区管网全覆盖,保证污水处理厂进水浓度合格,同时协助解决暴雨积水点和雨天溢流等问题,实现污染全面防治。④污水处理设施提标改造工程。修建了8座临时污水处理设施,处理沿河截污管道收集的生活污水,污水处理能力为2.05×105m3d1,出水水质达准Ⅳ类。观澜、龙华污水处理厂用于处理市政管网收集的污废水,处理规模为7.6×105m3d1,出水水质已全部达地表水准Ⅳ类,民治污水厂目前在建,处理规模为9.0×104 m3·d−1,预计2020年投入使用。

    外源治理共计整治污水直排口547个,截留直排污水8 196.57×104 t,完成973 km的雨污分流管网建设,完成2 032个小区的正本清源改造,城市污水收集率达83%,完成氨氮负荷削减8 720.88 t。

    2)内源治理措施。内源治理技术是指通过打捞、净化等途径使水体中的垃圾、淤泥等污染物得以清除,实现河流水质改善[14-16]。实施了清淤疏浚措施,主要采用的是机械清淤的方式(小型装载机外形尺寸5.45 m×1.96 m×2.52 m),对全流域23条支流进行清淤,底泥被运往处理中心进行集中处理。同时,对全区83段22.31 km暗涵实施清淤、总口截污、揭盖复涌工作,分别在暗涵段出口处新建高约30 cm的截污挡墙,截流暗涵内污水。共计清理底泥93 077 m3,削减氨氮污染负荷2 180.22 t,有效的清除了河道中隐性的污染源。

    3)流域生态化改造措施。①河道生态化改造,恢复滨河生态空间。结合流域蓝线管控,以河岸带人工干扰程度40%以下为目标,拆除了河道违建并逐步拓宽滨岸带,在位于人民路-环观南路地段,开展了1.3 km碧道建设,沿岸新建主题公园,依托现有体育馆等建筑,打造了特色滨水跑道。②综合利用多种水源,保障河道生态基流。当地积极运用活水循环技术,通过向黑臭水体中加入洁净水的方式[17],即生态补水工程,通过新建补水管道和提升泵站的方式进行河流生态补水,补水工程实施2期,共新建DN300~DN1200的补水管道61.07 km管道,6座提升泵站,总规模为4.5×105td1。同时,构建了流域污水处理设施-水库群-河道分类分区补水系统,实现干支流的科学补水。

    通过上述工程措施的实施,极大地改善了观澜河(龙华区段)河流水系的水环境状况。外源治理措施和内源治理措施降低了河流上覆水的污染负荷,河流生态化改造措施提高了河流自净能力。在时间尺度上,治理后(2020年)的监测数据表明,氨氮和DO在流域范围内得到较大改善,已实现全面“消黑”;在空间分布上,除塘水围、上芬水、大布巷等支流氨氮超过地表水环境质量Ⅴ标准类外,其余干支流均能满足地表水环境质量Ⅴ标准。

    1)河流水质年际变化趋势。观澜河流域水文气候独特,汛期降雨量充沛、雨天水量大而急、季节性水量差异明显等。选取DO和氨氮作为典型指标[18]进行评价分析。图2(a)图2(b)分别为观澜河流域(龙华区段)黑臭水体治理之前DO、氨氮含量分布图,可知流域DO含量平均值为4.95 mg·L−1,各种浮游生物即不能生存[19-22],各条河流DO含量基本大于2.0 mg·L−1,有个别河段如坂田河、大水坑河、横坑水、樟坑径河存在局部DO含量小于2.0 mg·L−1,其中横坑仔河全河段DO含量小于2.0 mg·L−1,为流域内DO含量最低的河流,整条河段水体也为缺氧状态;而氨氮含量平均值高达15.44 mg·L−1,其剧烈的毒性直接导致河流水体中水生生物的死亡,严重破坏水环境生物链[23-24],表明观澜河流域(龙华区段)河流水生态是基本丧失的。全流域所有河流均为达黑臭水体标准,即氨氮含量大于8.0 mg·L−1,且坂田河、长坑水、大水坑河等14条河流氨氮含量大于15.0 mg·L−1,水质恶化非常严重。通过增设河道跌水设施,对河流水体进行“充氧”,实施控源截污措施,将直排入河的生活污水引入市政管网,使得入河污染负荷减少,并且对河道进行了清淤疏浚工作,将河道内污染物质彻底清理,流域内水质因此得到大幅度提升。如图3(a)所示,流域内各河流DO含量均符合黑臭标准,且DO含量平均值达5.78 mg·L−1,基本满足水体中浮游生物、鱼类、好氧微生物等的生存条件,且长坑水2020年5月DO含量为8.13 mg·L−1,则可划分为清洁河流水准;且图3(b)中氨氮含量已稳步下降,均低于国家黑臭水体标准值(8.0 mg·L−1),且流域内氨氮含量平均值降至1.81 mg·L−1,氨氮污染负荷减少了10 901.1 t,实现全流域黑臭水体的全面消除。其中,观澜河流域各条河流DO和氨氮年际变化趋势见图4图5

    图 2  观澜河流域(龙华区段)治理前DO、氨氮含量分布图
    Figure 2.  Map of distribution of DO and ammonia nitrogen levels in the Guanlan River Basin (Longhua section) before treatment
    图 3  观澜河流域(龙华区段)治理后DO、氨氮含量分布图
    Figure 3.  Map of distribution of DO and ammonia nitrogen levels in the Guanlan River Basin (Longhua section) after treatment
    图 4  观澜河流域(龙华区段)DO年际变化趋势
    Figure 4.  Trend chart of interannual variations in DO in the Guanlan River Basin (Longhua section)
    图 5  观澜河流域(龙华区段)氨氮年际变化趋势图
    Figure 5.  Annual trend chart of ammonia nitrogen level in the Guanlan River Basin (Longhua section)

    2)河流水质年内变化趋势分析。观澜河流域属南亚热带海洋性季风气候区,降雨年内分配极不均匀,即导致河流水质年内变化幅度较大(见图6)。总体来看,流域内河流汛期DO含量整体高于非汛期,汛期流域内河流氨氮含量整体高于非汛期。河流水质受水量、点源与非点源污染共同作用的影响,非汛期水质主要反映点源污染情况,而汛期则主要反映面源污染和稀释作用的影响[25]。图中数据可知,汛期该流域水质整体受水量增大的影响程度低于面源污染所带来的影响,如黄泥塘河汛期氨氮含量(21.39 mg·L−1)为非汛期氨氮值(13.35 mg·L−1)的1.6倍,其原因在于汛期雨天合流制排口溢流严重且河流受面源污染严重;而上芬水汛期氨氮含量(9.26 mg·L−1)远低于非汛期(16.72 mg·L−1),其原因在于该河流存在排口截流不彻底、晴天污水溢流现象。可见,该流域整体河流水质受点源和非点源污染物的共同影响。

    图 6  观澜河流域汛期、非汛期溶解氧、氨氮年内变化趋势
    Figure 6.  Annual variation trend of dissolved oxygen and ammonia nitrogen in flood season and non-flood season in the Guanlan River Basin

    1)干流与支流水质变化。为更直观地了解观澜河流域干流与一级支流之间的空间变化,对干流及15条一级支流进行了箱式图分析。箱式图可反应数据的离散程度,尽可能排除随机干扰和异常极端值的影响,且可以表现数据的分布结构,并进行多批数据的时空比较和分析[26]。如图7所示,观澜河干流DO含量的平均值为流域内最高值,并且数值主要集中在5.6~7 mg·L−1,氨氮含量数值集中在0.44~1.87 mg·L−1,优于地表水V类水标准。观澜河干流氨氮含量的平均值为流域内最低值,其余一级支流从汇入干流上游至下游的顺序,整体呈现缓慢上升趋势。其原因在于,观澜河上游段位民治街道,地理位置靠近市区中心,经济发展相对较好,市政基础设施建设较为完善,污水入河现象较少;相反,观澜河下游段,市政配套设施不完备,存在污水入河现象,则导致汇入下游一级支流氨氮含量上升。部分河流DO和氨氮数值存在异常点,其原因为治理前存在雨天排口污水溢流导致水质短期恶化。

    图 7  观澜河流域干流与支流DO和氨氮空间变化分析图
    Figure 7.  Spatial Variation of DO and ammonia nitrogen levels in the main stream and tributary of the Guanlan River Basin

    2)河流水质变化比较。为探究影响水体黑臭重要指标(DO、氨氮)之间的相关性,选取了具有4条河流(观澜河干流、白花河、坂田河、大浪河)进行了线性回归分析,结果如图8所示。DO和氨氮的线性拟合度较高,其中观澜河干流R2=0.68,坂田河R2=0.57,白花河R2=0.28,大浪河R2=0.15,且4条河流DO和氨氮均呈相反的数量关系。这表明氨氮在城市黑臭水体中可能是造成溶解氧降低的关键因素。河流水质产生黑臭的重要原因即为人类活动所造成的生活污水、工业废水等直排入河,含氮有机物进入水体后,亚硝酸菌和硝酸菌消耗氧气,有机物逐步被分解为或氧化为无机氨(NH3)、铵(NH+4)、亚硝酸盐(NO2)和最终产物硝酸盐(NO3)。因此,河流水体中氨氮升高导致了水体DO的降低,进而对水生生物的新陈代谢产生影响[27-28]

    图 8  部分河流水质变化比较分析图
    Figure 8.  Comparative analysis of water quality changes in some rivers

    1)深圳市龙华区经过数年黑臭水体治理,已实现观澜河流域(龙华区段)黑臭水体的全面消除,河流水质明显改善。观澜河流域(龙华区段)水质年际变化显著,汛期DO、氨氮含量均高于非汛期,干流DO、氨氮含量主要受汇入支流含量的影响。

    2)绿色市政基础设施建设工程、多水源生态补水工程、河道生态化改造工程、河道清淤疏浚工程等工程措施的开展,支撑了观澜河流域(龙华区段)河流水质的改善和提升。

    3)虽然观澜河流域(龙华区段)黑臭水体已全面消除,但是汛期雨天溢流等问题仍旧无法彻底解决,需进一步深入研究并提出对策,以保障城市河流长制久清。

  • 图 1  多点进水新型A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺流程

    Figure 1.  Process flow diagram of a new multiple-inflow A1/O2/A3/A4/O5 sludge-biofilm coupling process

    图 2  不同混合液回流比对COD的去除效果影响

    Figure 2.  Effect of different mixture reflux ratio on COD removal

    图 3  各工况下COD沿程的变化规律

    Figure 3.  Variation rule of COD under each operating condition

    图 4  不同混合液回流比对NH+4-N去除效果的影响

    Figure 4.  Effect of different mixture reflux ratio on NH+4-N removal

    图 5  各工况下NH+4-N、NO3-N沿程的变化规律

    Figure 5.  NH+4-N, NO3-N concentration at different stages under different operational conditions

    图 6  不同混合液回流比对TN去除效果的影响

    Figure 6.  Effect of different mixed liquid reflux ratio on TN removal

    图 7  各工况下TN沿程的变化规律

    Figure 7.  Variation rule of TN under each operating condition

    图 8  不同混合液回流比对TP去除效果的影响

    Figure 8.  Effect of different mixed liquid reflux ratio on TP removal

    图 9  各工况下TP沿程变化规律

    Figure 9.  Variation rule of TP under each operating condition

    表 1  进水水质

    Table 1.  Water quality of influent

    数值pHCOD/(mg·L−1)BOD5/(mg·L−1)NH+4-N/(mgL1)TN/(mg·L−1)TP/(mg·L−1)C/N
    范围7.0~7.9148.6~199.5100.1~126.936.5~49.941.8~54.41.8~3.91.7~3.7
    均值7.4160.6102.145.148.92.92.1
    数值pHCOD/(mg·L−1)BOD5/(mg·L−1)NH+4-N/(mgL1)TN/(mg·L−1)TP/(mg·L−1)C/N
    范围7.0~7.9148.6~199.5100.1~126.936.5~49.941.8~54.41.8~3.91.7~3.7
    均值7.4160.6102.145.148.92.92.1
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    表 2  实验条件及运行工况

    Table 2.  Experimental and operational conditions of the process

    工况时间/d进水量/(m3·d−1)温度/ ℃混合液回流比/%平均进水负荷/(kg·(m3·d)−1)
    CODNH+4-NTNTP
    11~100.9118~2400.552 10.151 80.184 30.011 7
    211~200.9118~241000.557 90.162 70.186 80.012 7
    321~300.9118~242000.541 40.162 10.187 40.013 3
    431~400.9118~243000.608 90.165 90.190 20.012 8
    541~500.9118~244000.607 80.165 60.190 80.012 7
    工况时间/d进水量/(m3·d−1)温度/ ℃混合液回流比/%平均进水负荷/(kg·(m3·d)−1)
    CODNH+4-NTNTP
    11~100.9118~2400.552 10.151 80.184 30.011 7
    211~200.9118~241000.557 90.162 70.186 80.012 7
    321~300.9118~242000.541 40.162 10.187 40.013 3
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    表 3  有无填料对氮素的去除情况对比

    Table 3.  Comparison of nitrogen removal with or without fillers

    条件进水最高浓度/(mg·L−1)进水最低浓度/(mg·L−1)出水最高浓度/(mg·L−1)出水最低浓度/(mg·L−1)出水平均浓度/(mg·L−1)出水平均去除率/%
    有填料(氨氮)49.836.591.150.150.8398.32
    无填料(氨氮)48.8537.216.234.234.8991.22
    有填料(总氮)59.3245.2914.2311.1212.2677.28
    无填料(总氮)57.2344.1218.3313.2514.7873.22
    条件进水最高浓度/(mg·L−1)进水最低浓度/(mg·L−1)出水最高浓度/(mg·L−1)出水最低浓度/(mg·L−1)出水平均浓度/(mg·L−1)出水平均去除率/%
    有填料(氨氮)49.836.591.150.150.8398.32
    无填料(氨氮)48.8537.216.234.234.8991.22
    有填料(总氮)59.3245.2914.2311.1212.2677.28
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-11-22
  • 录用日期:  2021-03-04
  • 刊出日期:  2021-05-10
郑俊田, 郑俊, 程洛闻, 张德伟, 赵梦轲, 王梦琳, 张诗华, 丁磊. 混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响[J]. 环境工程学报, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
引用本文: 郑俊田, 郑俊, 程洛闻, 张德伟, 赵梦轲, 王梦琳, 张诗华, 丁磊. 混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响[J]. 环境工程学报, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
ZHENG Juntian, ZHENG Jun, CHENG Luowen, ZHANG Dewei, ZHAO Mengke, WANG Menglin, ZHANG Shihua, DING Lei. Influence of mixed liquid reflux ratio on a new multiple-inflow A/O/A/A/O sludge-biofilm coupling process for denitrification and phosphorus removal[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119
Citation: ZHENG Juntian, ZHENG Jun, CHENG Luowen, ZHANG Dewei, ZHAO Mengke, WANG Menglin, ZHANG Shihua, DING Lei. Influence of mixed liquid reflux ratio on a new multiple-inflow A/O/A/A/O sludge-biofilm coupling process for denitrification and phosphorus removal[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(5): 1744-1752. doi: 10.12030/j.cjee.202011119

混合液回流比对多点进水新型A/O/A/A/O泥膜耦合工艺脱氮除磷的影响

    通讯作者: 张德伟(1988—),男,博士,高级工程师。研究方向:水环境污染控制及水体修复。E-mail:zhdewei86@163.com
    作者简介: 郑俊田(1996—),男,硕士研究生。研究方向:水环境污染控制与治理。E-mail:zhenjuntian1121@163.com
  • 1. 安徽工业大学能源与环境学院,马鞍山 243002
  • 2. 安徽华骐环保科技股份有限公司,马鞍山 243061
  • 3. 安徽省曝气生物滤池(BAF)工程技术研究中心,马鞍山 243061

摘要: 针对中国南方城镇低碳氮比(低C/N)生活污水的脱氮除磷问题,开发并设计了新型多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺及中试装置。在进水点1和进水点2的进水流量比为4: 6的条件下,通过改变混合液回流比,研究了其对系统中有机物、氮、磷的去除影响及氮素的转化规律。结果表明:当平均进水低C/N比为2.09,混合液回流比为300%时,出水中COD、NH+4-N、TN、TP的平均值分别为23.45、0.80、12.41、0.36 mg·L−1,平均去除率分别为86.88%、98.25%、77.68%、90.31%;相对于分段进水A/O/A/A/O泥膜耦合工艺,增加混合液回流比后系统对TN的去除率由68.28%增加到77.68%;对TP的去除率由75.22%增加到90.31%。本系统对于低碳氮比污水处理具有明显的脱氮除磷效果优势,解决了低碳氮比污水生物处理过程中磷出水较难低于0.5 mg·L−1的难题。

English Abstract

  • 随着水体富营养化对生态环境及人类生产和生活带来的危害越来越大,对于氮磷排放的标准也变的日趋严格[1]。传统A2O工艺具有运行方便、结构简单、工艺简洁等优势,是城镇污水厂脱氮除磷应用最广泛的一种生物处理工艺[2-3]。但传统A2O工艺属于单一活性污泥系统,存在碳源不足、硝化细菌及聚磷菌在污泥龄上存在矛盾及硝酸盐抑制等问题,在处理中国南方低C/N比城镇生活污水中极大限制了其对氮磷的高效去除[4-6]。有研究者通过增加A/O反应器段数来提高系统的脱氮效果,但这又会造成工艺更加复杂,基建成本更高的问题[7-8]。而仅通过硝化液回流的方式来改善系统反硝化段脱氮效果也是有限的[9-11]。近年来,随着氮磷排放标准的日趋严格,研究者们发现,多点进水配合混合液回流的生物脱氮工艺具有碳源利用率高、脱氮效果好、运行简单等优势,逐渐受到人们的关注。项敏等[12]通过研究回流比对分段进水A2O工艺脱氮除磷效果的影响,发现:随着混合液回流比的增加,系统对TN及TP的去除效率不断增加,但存在出水水质无法达标的缺陷。闫东等[13]通过研究回流比对分段进水循环A/O工艺脱氮除碳效果的影响,发现:适当的回流比可以提高TN的去除效率,但无法对TP进行有效的去除。李长刚等[14]通过研究混合液回流比对两段进水A/O工艺去除重油加工污水污染物去除的影响,发现:混合液回流比的增加可以提高系统对碳源的利用率及TN的去除率,但出水TN仍无法达标。因此,为了实现低C/N的城镇生活污水经生物处理后能够稳定达标排放,优化升级传统A2O工艺迫在眉睫。

    针对中国南方城镇污水普遍具有低C/N比的特点,本研究研发了一种多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺,通过增加混合液回流比,强化碳源利用率,以促进反硝化脱氮的进一步提高;同时,通过增加混合液回流比有利于缺氧段(A4)中反硝化聚磷菌(DPAOs)的富集,以强化脱氮除磷效果;通过向好氧段(O2/O5)投加悬浮填料强化硝化效果,以解决硝化菌与聚磷菌在SRT上的矛盾;此外,通过投加悬浮填料以促进同步硝化反硝化(SND)的发生,在有效利用碳源的基础上进一步强化脱氮效果。本文考察了不同混合液回流比对多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺有机物去除及脱氮除磷性能的影响,以期为实现低碳氮比生活污水经生物处理后能够达标排放、强化污水脱氮除磷提供参考。

  • 多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合工艺流程如图1所示。反应器尺寸为1.94 m×0.45 m×0.5 m,有效容积为265 L,碳钢防腐材质;反应器依次由厌氧段(A1)、好氧泥膜耦合段(O2)、厌氧段(A3)、缺氧段(A4)、好氧泥膜耦合段(O5)以及沉淀池(C)组成,体积分别为21、75、38、56、75 L;待处理污水通过多点进水方式分别进入厌氧段(A1)、厌氧段(A3),通过内循环泵进行泥水混合营造厌氧环境,沉淀池(C)内部分污泥通过污泥回流泵回流至厌氧段(A1),剩余污泥通过排泥泵进行外排,好氧泥膜耦合段(O5)内的硝化液回流至缺氧段(A4),好氧泥膜耦合段(O2)、好氧泥膜耦合段(O5)内分别投加填充比为30%的MBBR悬浮填料。

  • 实验用水采用中国安徽省马鞍山市经济开发区的实际生活污水。经检测发现,该污水具有氮磷浓度含量较高、BOD5和COD较低等特点,属于比较典型的城镇低C/N比生活污水,实际进水水质如表1所示。

    采用flexiHQ30d便携式溶解氧仪测定DO、温度,采用pH计测定pH;采用纳氏试剂比色法测定NH+4-N,采用N-(1-奈基)-乙二胺分光光度法测定亚硝态氮,采用麝香草酚分光光度法测定硝态氮,用重铬酸钾法测定COD;采用钼锑抗分光光度法测定TP,采用碱性过硫酸钾消解紫外分光光度法测定TN,采用重量法测定SS[15]

  • 多点进水A1/O2/A3/A4/O5泥膜耦合中试装置在18~24 ℃(恒温加热棒控制)条件下运行,接种污泥取自马鞍山市南部污水处理厂的泥饼,种泥的MLVSS/MLSS为0.54,污泥浓度为36.57 g·L−1(以MLSS计),污泥接种量为2 850 mg·L−1(以MLSS计)。当系统正常运行时,系统内MLSS为2 032 mg·L−1,回流污泥浓度为6 096 mg·L−1(以MLSS计)。通过前期对反应器HRT的探索,发现当HRT为7 h、流量为0.91 m3·d−1时系统对污染物去除效果最佳。保持总进水量在0.91 m3·d−1运行条件下,通过调整不同的混合液回流比,开始对系统进行研究,每日取样2次,分别从各反应池出水口附近进行取样,测定进水、厌氧段(A1)末端、好氧段(O2)末端、厌氧段(A3)末端、缺氧段(A4)末端、好氧段(O5)末端、出水共计7个点位的不同污染物浓度。运行参数如下:总进水量0.91 m3·d−1,好氧泥膜耦合段(O2/O5)悬浮填料的填充比为30%,溶解氧(DO)保持在1.5~3.0 mg·L−1,厌氧/厌氧/缺氧段(A1/A3/A4)DO控制在0.10~0.15 mg·L−1,多点进水量和回流流量通过阀门调节、流量计与人工测流量校核方式进行联动控制;通过前期试验获得进水点1和进水点2的最佳进水流量比为4∶6,污泥回流比为50%、总HRT为7 h,其中A1、O2、A3、A4、O5的HRT分别为0.33、1.33、0.66、1.00、1.33 h,并通过式(1)计算SRT为7.5 d。如表2所示,不同混合液回流比运行工况分为5个。

    式中:S为污泥停留时间(SRT),d;X为反应器中活性污泥的质量浓度,mg·L−1VT为反应器总体积,L;QS为每天排出剩余污泥体积,L;XR为剩余污泥的质量浓度,mg·L−1

  • 图2可知,当进水COD值在148.57~195.33 mg·L−1内波动时,系统中工况1~5对应的出水COD值分别为21.95、20.82、21.69、23.45、22.95 mg·L−1,COD去除率分别为86.41%、87.20%、86.29%、86.88%、87.10%。由此可见,混合液回流比对COD的去除率基本无影响,各运行工况下出水COD均优于国家(GB 18918-2002)一级A排放标准。综上所述,系统在不同混合液回流比测试条件下表现出稳定高效的COD去除能力。

    图3可知不同混合液回流比下COD的变化情况。绝大多数耗氧有机物(以COD计)在厌氧段(A1)、厌氧段(A3)和缺氧段(A4)被消耗。通过计算得出,在各工况下,COD在厌氧段/厌氧段/缺氧段(A1/A3/A4)的累计去除率占COD总去除率的比例分别为78.04%、73.96%、78.50%、76.07%、74.98%,在好氧段(O2/O5)的累计去除率占COD总去除率的比例分别为21.96%、26.04%、21.50%、23.93%、25.02%。此外,由图3可以看出,随着混合液回流比的增加,各工况下缺氧段(A4)的COD消耗分别为17.09、22.41、23.16、24.47、25.37 mg·L−1,缺氧段(A4)对COD消耗也不断增加。这是因为:一方面,随着回流比的增加,进入缺氧段(A4)的硝态氮含量也不断增加,所以反硝化菌在反硝化脱氮过程中对碳源的消耗也不断增加;另一方面,回流的混合液对缺氧段(A4)中COD具有稀释作用,所以随着混合比的增加缺氧段(A4)出水中COD也不断降低。

  • 图4反映了不同混合液回流比对NH+4-N去除规律的影响。由图4可知,虽然系统进水中NH+4-N浓度波动较大,各工况下NH+4-N平均进水浓度分别为44.27、47.76、47.38、48.40、48.30 mg·L−1,但出水NH+4-N浓度却比较稳定,NH+4-N平均出水浓度分别为0.83、0.69、0.77、0.80、1.73 mg·L−1,出水NH+4-N浓度远远小于5 mg·L−1的去除限值,平均去除率分别为98.17%、98.63%、97.33%、98.25%和96.41%。这表明不同混合液回流比对系统氨氮的去除影响较小,系统具有很强的硝化能力,在5个运行工况下均表现出很好的NH+4-N去除效果。表3反映了最佳运行工况下有无填料对系统脱氮的影响。由表3可以看出,填料的投加强化了氮素的去除。在本研究中,通过向好氧段投加高效悬浮填料,使大量的硝化细菌能够附着在填料上,提高了硝化效率,有效避免了传统A2O中过高的回流比对好氧段硝化的抑制作用。此外,当混合液回流比增加到400%时,系统对NH+4-N去除效果略有降低的原因可能是:过高的混合液回流比导致好氧段(O5)水力停留时间降低,造成系统硝化不完全。这与闫冬等[13]、吴亚慧等[16]的研究结果基本一致。

    图5可知,大量氨氮在好氧段O2和好氧段O5被硝化去除,导致系统出水氨氮浓度很低。这表明好氧泥膜耦合系统具有很强的硝化能力。对于亚硝态氮在反应器各段的沿程变化规律,由于系统运行过程中亚硝态氮含量过低,因此,在数据统计过程中省略了对亚硝态氮的研究。对于硝态氮在反应器各段的沿程变化规律,由图5可知,硝态氮在厌氧段(A3)和缺氧段(A4)得到有效脱除。在工况1条件下,由于没有混合液的回流,导致好氧段(O5)硝化产生的大量硝态氮无法通过反硝化去除,造成出水中含有大量NO3-N。在工况2、3、4运行条件下,随着混合液回流比不断升高,好氧段(O5)好氧硝化产生的硝态氮通过混合液回流至缺氧段(A4),随后硝态氮通过反硝化细菌及反硝化聚磷菌进行反硝化脱氮。TP在缺氧段(A4)显著降低,这也表明缺氧段(A4)中存在反硝化聚磷菌可进行反硝化脱氮,从而导致总出水中硝态氮含量较低。随后,在工况5运行条件下,随着混合液回流比进一步升高,回流液中携带的大量溶氧破坏缺氧段(A4)的缺氧环境,从而抑制反硝化的进行;同时,过高的回流比会导致缺氧段(A4)和好氧段(O5)的HRT降低,使得系统硝化反硝化不完全,导致出水中硝态氮含量升高。

    图6反映了不同混合液回流比对TN去除规律的影响。由图6可知,工况1~5中TN平均进水浓度分别为53.75、54.48、54.65、55.48、55.65 mg·L−1,进水C/N比为1.7~3.7。通过计算得出,各工况下在厌氧段/厌氧段(A1/A3/A4)的C/N消耗比分别为3.43、3.27、3.60、2.43、4.14, TN平均出水浓度分别为17.06、15.08、12.95、12.41、16.09 mg·L−1,平均去除率分别为68.28%、72.34%、76.33%、77.68%、71.43%。系统混合液回流比对TN的去除率具有显著的影响,在工况1~5运行条件下,随着混合液回流比的增加,TN的去除率呈现先升高后降低的趋势。这与舒敏玉等[17]的研究结果相一致。

    图6可以看出,当混合液回流比为0~300%时,随着回流比的增加,TN去除率不断升高,由68.28%增加到77.68%,但增加的幅度越来越小;当回流比继续增大至400%时,TN的出水浓度变高,去除率出现了明显的下降。其原因可能是,当混合液回流比为0~300%时,随着回流比的增加进入缺氧段(A4)的硝态氮也不断增加,反硝化菌对碳源的有效利用率也不断增加,这一点由图3碳源的沿程变化和图7总氮的沿程变化也可以看出,所以TN的去除率不断升高。这与陈伟敏[18]的研究结果相似。但当回流比为300%时,系统在厌氧段/厌氧段(A1/A3/A4)的C/N消耗比最低,TN的去除率却是最高。这是因为在工况4下存在反硝聚磷菌(DPAOs),其在缺少碳源的情况下,利用高浓度硝态氮为电子受体实现脱氮的目的,图5中工况4运行条件下缺氧段(A4)出水硝态氮显著降低及工况4条件下缺氧段(A4)出水TP显著下降也可以证实了这一点;此外,好氧池(O5)中污泥会随着混合液回流进入缺氧池(A4)。因此,回流比的增加可以增加缺氧段(A4)的污泥含量,提高缺氧段(A4)中内碳源含量,从而有利于反硝化菌利用内碳源进行反硝化脱氮。但当混合液回流比增加到400%时,TN的去除率出现明显的下降。这是因为,过高的回流比会因回流液中携带的大量溶氧而破坏缺氧段(A4)的缺氧环境,同时,溶氧的存在会消耗进入缺氧池(A4)中的碳源[19-20],从而抑制反硝化的进行;此外,过高的回流比会导致缺氧段(A4)和好氧段(O5)的HRT降低,系统硝化反硝化不完全,故降低了系统对TN去除效果。

    图7反映了不同混合液回流比下TN的沿程变化情况。由图7可知,在各工况下,TN在厌氧段/缺氧段/好氧段(A3/A4/O2/O5)都有显著降低,表明系统存在反硝化和同步硝化反硝化。通过计算得出,各工况下TN在缺氧段(A4)的去除率占TN总去除率的比例分别为25.14%、27.90%、30.64%、38.28%、19.34%。这是因为,随着混合液回流比的增加,更多的硝态氮进入缺氧池(A4)通过反硝化作用脱除,这一变化趋势与图3中COD变化趋势相一致;此外,由图7可知,TN在好氧段(O5)出现明显损失现象,各工况下TN在好氧段(O5) 的去除率占TN总去除率的比例分别为15.09%、20.10%、29.14%、23.50%、13.66%,表明系统在好氧段(O5)发生同步硝化反硝化(SND),这一点从图5中氨氮及硝态氮含量在好氧池(O5)的部分损失可以证实。好氧段悬浮填料的投加为SND的发生创造反应场所,进一步强化了系统的脱氮能力,而过高的混合液回流比会造成好氧段(O5)HRT不断降低,不利于SND的发生。综上所述,当系统混合液回流比为300%时,系统通过对碳源的有效利用及DPAOs的作用可强化TN的去除效果,使TN的去除效果最佳。

  • 图8反映了不同混合液回流比对TP去除规律的影响,由图8可知,在工况1~5条件下,TP平均进水浓度分别为3.41、3.71、3.89、3.70、3.61 mg·L−1,平均出水浓度分别为0.86、0.71、0.49、0.36、0.53 mg·L−1,平均去除率分别为75.22%、81.39%、87.27%、90.31%、85.63%,TP的去除率呈现先升高后降低的趋势,系统混合液分配比对TP的去除率具有显著的影响。

    图8中可以看出,当回流比为0~300%时,随着回流比不断升高,TP的去除率不断升高;但当回流比继续增加到400%时,TP的去除率出现下降。通过计算得出,各工况下C/P消耗比值分别为54.33、47.41、40.17、45.58、48.72。由图3可以看出,各工况下碳源的消耗情况基本相似,所以C/P消耗比值不断降低则意味着TP消耗随着回流比增加不断升高。在工况1运行条件下,C/P消耗比值很大说明TP的消耗很少,大部分消耗的碳源并没有用于除磷而是在缺氧段(A4)用于反硝化脱氮,这一点由图5图7中缺氧段(A4)存在硝态氮和TN的同步大量损失可以看出。在工况2条件下,混合液回流比较低,进入缺氧段(A4)的硝态氮含量较低,导致反硝化除磷过程中电子受体不足,所以出水TP降低缓慢。在工况3、工况4条件下,随着混合液回流比不断增加,进入缺氧段(A4)的硝态氮不断升高,促进反硝化除磷的发生;同时,污泥会随着混合液从好氧池(O5)回流至缺氧池(A4),有利于DPAOs的形成和富集,促进系统TP的去除。当混合液回流比增加至400%时,系统TP的去除率出现下降的原因可能是:过高的回流比破坏了缺氧段(A4)的缺氧环境,抑制聚磷菌的释磷过程,从而导致聚磷菌无法在好氧段充分吸磷。这与于燿滏等[21]的研究结果基本一致。

    图9反映了不同混合液回流比下TP的沿程变化情况。由图9可以看出,TP在厌氧段(A1/A3)均有显著的升高,在好氧段/缺氧段(O2/O5/A4)均有显著的损失。通过计算得出,在工况1~5过程中,缺氧段(A4)的TP去除量占TP总去除量的比例分别为57.14%、64.09%、65.48%、69.54%、67.61%。这表明在回流比为0~300%时,随着混合液回流比的增加,缺氧段(A4)通过反硝化除磷对磷的去除量也在不断增加;但当回流比继续增加到400%时,缺氧段(A4)对磷的去除效果开始下降。当回流比增加到400%时回流液中溶氧破坏了缺氧段(A4)的缺氧环境,抑制了DPAOs的正常代谢;此外,过高的回流比会导致缺氧段/好氧段(A4/O5)的HRT降低,造成反硝化除磷及好氧吸磷过程不完全。综上所述,在混合液回流比为300%时,系统对TP的去除效果最佳,过高或过低的回流比均会影响系统的除磷效果。

  • 1)采用A/O/A/A/O泥膜耦合脱氮除磷工艺,以平均进水C/N比为2.09的废水为研究对象,在进水分配比为4∶6、SRT为7.5 d、污泥回流比为50%、混合液回流比为300%的条件下,出水中COD、NH+4-N、TN、TP的平均值分别为23.45、0.80、12.41、0.36 mg·L−1,均可稳定达到一级A标准。

    2)在混合液回流比由0增加到400%的过程中,混合液回流比对COD和NH+4-N的去除效果的影响不大,系统对COD和NH+4-N均有很高的去除率,表明系统具有较好的有机物去除能力和很强的硝化能力。

    3)混合液回流比对TN和TP的去除效果具有显著的影响。当回流比在0~300%时,在反硝化菌和聚磷菌的共同作用下,TN和TP的去除效果随回流比的增加而升高;在增加混合液回流后,TN的去除率由68.28%升高到77.68%,TP的去除率由75.22%升高到90.31%;但当回流比继续增加到400%时,TN和TP的去除率开始下降,这说明混合液回流比并非越高越好。

    4)该工艺在处理低C/N生活污水的过程中对污染物具有很好的处理效果。该工艺通过DPAOs的作用,强化了系统脱氮除磷的能力,解决了出水磷含量难以低于0.5 mg·L−1的难题;通过好氧段悬浮填料的投加克服了硝化菌及聚磷菌在SRT上的矛盾,促进SND的发生,强化系统对于碳源的利用。该结果对传统污水处理厂的提标改造具有一定的参考意义。

参考文献 (21)

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