多种解吸方式作用下吸附剂解吸正己烷动力学分析

乔畅; 黄维秋; 田素俊; 黄洲乐; 刘海

doi:10.12030/j.cjee.201912017

多种解吸方式作用下吸附剂解吸正己烷动力学分析

1.
常州大学，江苏省油气储运技术重点实验室，常州 213164
2.
常州一烃环保科技有限公司，常州 213164

作者简介: 乔畅(1994—)，男，硕士研究生。研究方向：油气回收及其应用。E-mail：719027729@qq.com

通讯作者: 黄维秋(1965—)，男，博士，教授。研究方向：油气回收基础理论及应用。E-mail：hwq213@cczu.edu.cn;

基金项目:
国家自然科学基金资助项目(51574044)；江苏省重点研发计划(产业前瞻与共性关键技术)重点项目(BE2018065)
中图分类号: X701

Kinetic analysis of n-hexane desorption on adsorbent by various desorption methods

1.
Jiangsu Key Laboratory of Oil & Gas Storage and Transportation Technology, Changzhou University, Changzhou 213164, China
2.
Changzhou Yiting Environmental Science and Technology Co. Ltd., Changzhou 213164, China

Corresponding author: HUANG Weiqiu, hwq213@cczu.edu.cn ;

摘要: 选择2种不同微孔结构的吸附剂(A-1、S-1)，在多种解吸方式下(真空、真空加热、负压+补气、热吹扫)，对正己烷进行了动态吸附/解吸实验，重点观察了不同温度、真空度、解吸流量下的解吸方式对2种吸附剂的解吸情况。结果表明：在基于吸附穿透为参考点的动态吸附过程中，即使经过不同解吸方式(真空、真空加热、负压补气、热吹扫)的解吸实验，吸附剂在整个动态吸附-解吸-再吸附过程的有效吸附总容量保持稳定；由于A-1、S-1微孔分布不同，其解吸效果存在很大差异，S-1由于中孔、大孔结构较多而具有更好的解吸性能，“负压+补气”方式的解吸增加了塔内流量，从而打破了浓差极化层，提高了解吸过程解吸效率。对解吸过程进行准一级、准二级、Bangham动力学模型拟合，发现Bangham动力学方程的拟合效果最好，R²均大于0.99，这2种吸附剂对正己烷的解吸动力学行为遵循Bangham动力学方程。
- 油气回收 /
- 吸附剂 /
- 正己烷 /
- 解吸 /
- 动力学
Abstract: In this study, two adsorbents (A-1, S-1) with microporous structure were selected to conduct n-hexane dynamic adsorption and desorption experiments with various desorption methods (vacuum, vacuum heating, negative pressure + supplemental gas, thermal purge). The effects of temperature, vacuum degree and desorption flow rate on the desorption performance of these two adsorbents were studied. The results showed that in the dynamic adsorption process with a reference point based on the adsorption penetration, the total effective adsorption capacities of these two adsorbents throughout the dynamic adsorption-desorption-re-adsorption process remained stable even if different desorption methods (vacuum, vacuum heating, negative + supplemental gas, thermal purge) were used. Two adsorbents presented different desorption effects due to different pore size distribution, and S-1 had a better desorption performance with more mesoporous and macroporous structure than A1. The desorption method of negative pressure + supplemental gas increased the flow in the tower, reduced the diffusion resistance between particles, broke the concentration polarization layer and improved the desorption efficiency in the desorption process. The desorption process was fitted by quasi-first-order, quasi-second-order, and Bangham kinetic models, and the Bangham kinetic equation presented the best fitting result with R² greater than 0.99. Therefore, the desorption kinetics of n-hexane on these two adsorbents followed Bangham kinetic model.
- oil vapor recovery /
- adsorbent /
- n-hexane /
- desorption /
- kinetics

随着环保形势的日益严峻，污染物排放标准愈加严格，尤其是导致水体富营养化的氮元素，如北京市最新标准《北京地方水污染排放标准》(DB 11/307-2013)规定，污水厂出水TN不得高于15 mg·L⁻¹。污水生物处理过程中氮元素的去除是在硝化和反硝化反应共同作用下实现的，但由于我国城镇污水厂进水碳源普遍不足导致反硝化效率低下，使得碳源不足成为制约出水TN达标的重要因素^[1]。为解决这一问题，在水厂运行过程中，一般通过投加甲醇等补充碳源的方式提高脱氮效率^[2]。然而投加补充碳源不仅增加了运行成本，也会增加剩余污泥的产量^[3]。与此同时，在生物处理过程中，微生物将有机物同化为自身细胞物质，以剩余污泥的形式被排出系统。这不仅增加后续污泥处理的成本，还造成了其所含丰富碳源的浪费^[4]。在此背景下，研究者们提出多种剩余污泥破解方法并将其作为碳源回用。QIANG等^[5]采用臭氧污泥破解液回流至A²/O系统，除磷效果得到明显改善。LIU等^[6]研究了污泥水力破解后作为碳源对反硝化速率的影响，发现反硝化速率增加，TN去除率增加。LIU等^[7]将碱解发酵污泥破解液作为A²/O系统的反硝化补充碳源，脱氮除磷率均得到明显的提高，并且与传统工艺相比有巨大的经济优势；KONDO等^[8]进一步研究了剩余污泥破解回流比对强化反硝化脱氮的影响，发现当污泥破解量为总污泥量9.40%时，剩余污泥排放量减少50%，反硝化效果提高。

高铁酸盐作为一种氧化性强、绿色、多功能的新型氧化剂，在污泥处理领域已得到了广泛研究和应用，相关研究^[9-11]证实了高铁酸盐具有良好的污泥溶胞性能，能有效地破坏污泥细胞，溶出胞内物质。在氧化破解污泥的过程中，Fe⁶⁺可被还原为Fe³⁺，Fe³⁺可以改善污泥的沉降性能和脱水性能^[12-14]。为实现高铁酸盐的工艺利用，本研究采用复合高铁酸盐溶液(composite ferrate solution，CFS)破解污泥，将破解液回流至A/O系统强化反硝化脱氮，即高铁酸盐氧化-A/O工艺(ferrate oxidation-A/O，FO-A/O)，详细考察了不同剩余污泥回流比(25%、50% 和100%)对污泥浓度、污泥活性(SOUR)、污泥沉降性能(SVI)及系统出水水质的影响，重点考察了污泥减量效果和脱氮效果，为实现污泥减量及强化脱氮提供参考。

1. 实验材料与方法

1.1 实验装置

实验装置由A/O工艺模型和FO污泥破解装置2部分组成(见图1)。在A/O模型中，缺氧池、好氧池和二沉池有效容积分别为4.3、16.4和11.7 L，缺氧池设搅拌器，以确保泥水均匀混合，好氧池底部设置曝气砂头。FO污泥破解装置同时具备污泥破解和沉淀2个功能，沉淀完成后，调节上清液pH，上清液经蠕动泵进入进水箱，与污水混合后一同进入A/O工艺模型。

图 1 FO-A/O实验装置

Figure 1. Experimental device of the FO-A/O process

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1.2 污泥来源及工艺进水

实验所用污泥取自天津市北辰区某污水厂，该厂采用A²/O工艺处理生活污水且运行效果良好。工艺进水为模拟生活污水，模拟生活污水由自来水添加葡萄糖、氯化铵、磷酸二氢钾及微量元素^[5]配制而成，其水质指标为：COD=223.33 mg·L⁻¹，BOD₅=126.90 mg·L⁻¹，TN=30.04 mg·L⁻¹， ${\rm{NH}}_4^ +$ -N=29.17 mg·L⁻¹， ${\rm{NO}}_3^ -$ -N=0.18 mg·L⁻¹， ${\rm{NO}}_2^ -$ -N=0.09 mg·L⁻¹，TP=3.31 mg·L⁻¹，pH=6.0~7.5。

1.3 实验药品

CFS为实验室自制，其中 ${\rm{FeO}}_4^{ 2-}$ 浓度为30.91 g·L⁻¹，ClO⁻浓度为38.63 g·L⁻¹，OH⁻浓度为90.27 g·L⁻¹，其他所用化学药品均为国产分析纯。

1.4 实验方法

将活性污泥接种至A/O工艺模型启动装置，待出水C、N达到一级A标准后调试完成，A/O模型运行参数为进水流量48 L·d⁻¹、好氧区水力停留时间8.3 h、缺氧区水力停留时间2.1 h，污泥龄15 d、污泥回流比70%、消化液回流比200%、硝化液回流比200%、好氧池溶解氧3.5~7.0 mg·L⁻¹、缺氧池溶解氧0.2~0.5 mg·L⁻¹。

实验装置的运行分为A/O阶段(对照组)和FO-A/O阶段，FO-A/O阶段又分为3种工况，3种工况下剩余污泥破解回流比(r)分别为25%、50%、100%，其中剩余污泥破解回流比指每日被CFS破解的剩余污泥与系统排出剩余污泥干重之比。破解剩余污泥时CFS投加量按50 mg·g⁻¹(以Fe⁶⁺计)投加，反应时间为24 h。

本研究采用污泥产率系数(Y_OBS)表征系统运行过程中污泥产率的变化，采用比好氧速率(SOUR)表征污泥活性的变化，二者的计算如式(1)和式(2)所示。

${Y_{{\rm{OBS}}}} = \frac{{{Q_{\rm{W}}}{X_{\rm{W}}} + (Q - {Q_{\rm{W}}}){X_{\rm{e}}}}}{{Q({S_{\rm{0}}} - {S_{\rm{e}}})}}$

$(1)$

${U_0} = \frac{{\Delta {{m}_{\rm{DO}}}}}{{Xt}}$

$(2)$

式中：Y_OBS为污泥产率系数，g·g⁻¹；Q_W为剩余污泥量，L·d⁻¹；Q为进水量，L·d⁻¹；X_W为剩余污泥浓度，mg·L⁻¹；X_e为出水悬浮物浓度，mg·L⁻¹；S₀为进水SCOD浓度，mg·L⁻¹；S_e为出水SCOD浓度，mg·L⁻¹；U₀为污泥比耗氧速率，mg·(g·h)⁻¹；Δm_DO为DO减少量，mg·L⁻¹；X为混合液SS浓度，g·L⁻¹；t为测试时间，h。

1.5 分析方法

MLSS、MLVSS、SVI、SS均采用重量法测定，COD采用快速消解法、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N、TP、TN、 ${\rm{NO}}_3^ -$ 、 ${\rm{NO}}_2^ -$ 均采用分光光度法^[15]测定，水质指标测定前使用0.45 μm微孔滤膜过滤；SOUR采用膜电极法^[16]测定。

2. 结果与讨论

2.1 污泥减量情况

实验研究了在污泥破解回流比r分别为25%、50%和100%时的FO-A/O工艺的污泥产率系数，分析了污泥破解回流比对污泥减量效果的影响，结果如图2所示。可以看出，污泥产率系数Y_OBS随着r的增加而明显降低。r=100%时，Y_OBS=0.04 g·g⁻¹，与A/O对照组(Y_OBS=0.09 g·g⁻¹)相比减少了55.56%。这是由于在FO-A/O运行过程中产生的部分剩余污泥被CFS溶胞破解，CFS中所含 ${\rm{FeO}}_4^{ 2-}$ 、ClO⁻以及OH⁻通过氧化^[17-18]、皂化^[19]的方式破坏污泥细胞，释放出胞内物质，并将难溶的大分子有机物转为容易被微生物所摄取利用的小分子有机物，最终作为碳源被重新利用，从而导致Y_OBS的降低。当r=50%时，Y_OBS=0.048 g·g⁻¹，污泥产量较A/O工艺减量46%，该工艺的污泥产率系数低于臭氧+A²/O工艺(Y_OBS=0.1 g·g⁻¹)和K₂FeO₄+A²/O工艺(Y_OBS=0.21 g·g⁻¹)。

图 2 FO-A/O工艺中污泥破解回流比对污泥减量效果的影响

Figure 2. Effect of reflux ratio of disintegrated sludge on waste activated sludge reduction in the FO-A/O process

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2.2 污泥破解回流比对污泥性能的影响

污泥破解液回流至A/O系统引入Fe³⁺，可能会对污泥性能产生影响，因此，本研究探讨了不同剩余污泥破解回流比对A/O工艺中污泥浓度、污泥活性和污泥沉降性能的影响，结果见图3。由图3(a)可知：随着r的升高，污泥浓度逐渐升高，这是由于污泥破解液中含有易降解有机物；随着r的增加，易降解有机物增加，导致微生物数量增加，从而使得污泥浓度有所增加。另外，工艺运行过程中，VSS/SS变化幅度不大，维持在0.74左右，表明破解液回流不会造成系统内惰性物质的积累。

图 3 FO-A/O工艺中污泥破解回流比对活性污泥性能的影响

Figure 3. Effect of reflux ratio of disintegrated sludge on sludge properties in the FO-A/O process

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实验进一步研究了污泥破解液对污泥活性的影响，结果见图3(b)，SOUR的计算方法见式(2)。由图3(b)可知，当r为25%和50%时，SOUR分别为7.21 mg·(g·h)⁻¹和7.77 mg·(g·h)⁻¹，均较对照组(6.2 mg·(g·h)⁻¹)有所提高；当r增加至100%，SOUR有所下降。分析其原因是：一方面，由于在r为25%和50%时，适量的Fe³⁺进入A/O系统，好氧条件下，Fe³⁺可以作为氧化细胞色素的电子受体，也可以用于多种酶的合成，但过高浓度的Fe³⁺会对某些酶的活性产生抑制作用^[20]；另一方面，破解液中含有腐殖酸等难被微生物降解利用的物质，微生物对此类物质降解速率慢，降解速率决定微生物对水中DO的摄取量，随着此类物质的增加，对DO的摄取量减少，SOUR降低。回流的Fe³⁺除对SOUR产生影响外，还有助于污泥沉降性能的提高，结果见图3(c)。从图3(c)可以看出，随着r的增加，SVI逐渐减小，这源于破解液中Fe³⁺的絮凝作用，其改变了污泥絮体的大小和结构，强化了污泥密度与水密度之间的差异，使MLSS增大，进而导致SVI减小，改善污泥沉降性能，从而有利于后续污泥脱水处理。但当r=100%时，污泥沉降性能较r=50%时变化不大，这可能是由于此时污泥活性降低所致。

2.3 出水水质情况

1)对有机物的去除效果。COD与BOD₅为常用的有机污染参数，实验通过测量进出水COD与BOD₅的变化来研究有机物的去除效果，结果如图4所示。可以看出，尽管进水COD、BOD₅随着r的提高有所增加，但出水COD与BOD₅浓度与A/O对照组相比基本保持恒定，均能达到《城镇污水处理场污染物排放标准》一级A标准排放要求。这表明污泥破解液具有良好的可生化性，微生物能够较好地适应并降解破解液回流引入的有机物。此外，在A/O对照组和FO-A/O工艺运行过程中，污泥负荷(F/M)均低于0.15 kg·(kg·d)⁻¹，处于低负荷状态运行，低负荷状态下微生物对COD和BOD₅的去除率较高。

图 4 FO-A/O工艺中污泥破解回流比对COD和BOD₅的去除效果的影响

Figure 4. Effect of reflux ratio of disintegrated sludge on COD and BOD₅ removal efficiency in the FO-A/O process

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2) FO-A/O工艺的脱氮效果。氮是导致水体富营养化的主要元素，也是污水厂深度处理的主要目标物，实验详细研究了污泥破解液作为碳源时FO-A/O工艺对不同形态氮的去除效果，结果见图5。由图5(a)~(d)可见，随着r的提高，破解液中大量氮元素进入A/O系统，导致系统氮负荷增加。但在r=25%和50%工况时，FO-A/O系统对TN、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N的脱除效果均优于A/O对照组，由图5(c)和图5(d)可见，出水NO₃-N、NO₂-N相比A/O对照组也有所降低，这表明在r为25%和50%时，硝化反硝化效率均有所提高。一方面，这是由于破解液回流改善了系统的C/N比，A/O对照组、r=25%和r=50%时的C/N分别为7.44、7.56和7.79，碳氮比增加为反硝化反应提供了更多的碳源；另一方面，Fe³⁺作为一种酶促反应激活剂，提高了微生物体内酶的反应效率^[21]，对硝化和反硝化反应均有一定促进作用。继续增加r至100%时，氮负荷进一步增大，C/N降低，脱氮效果较A/O对照组下降。从FO-A/O工艺运行监测结果可以看出，r的取值对脱氮效果有明显影响，r=50%时，TN的去除率为68.36%~77.59%。该结果优于臭氧+A²/O工艺和K₂FeO₄+A²/O工艺，与碱解发酵+A²/O和机械法+SBR工艺效果基本相当。由此可见，确定合理的剩余污泥破解回流比是实现污泥减量同步强化脱氮的关键。

图 5 FO-A/O工艺中污泥破解回流比对脱氮效果的影响

Figure 5. Effect of reflux ratio of disintegrated sludge on nitrogen removal efficiency in the FO-A/O process

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为了进一步证实不同剩余污泥破解回流比下破解液作为补充碳源对反硝化脱氮的强化作用，对进出系统的碳、氮进行物料衡算，其中剩余污泥中的COD、TN含量按0.80 g·g⁻¹和0.07 g·g⁻¹^[22]计算，衡算的结果如表1所示。可以看出，随着r的增加，碳矿化率逐渐提高，r=100%时，矿化率为93.13%；对氮而言，在A/O对照组及r=25%、r=50%时，随着r的增加，矿化率增大，r=50%时，氮矿化率为71.07%，继续增大r至100%，矿化率虽有所降低，但仍高于对照组。另外，由于剩余污泥的破解回流，随剩余污泥排出系统的碳和氮减少。以上计算结果表明，氮矿化率的提高与碳的矿化率相关，证实了污泥破解液回流引入的有机物被反硝化菌利用，起到强化系统脱氮的作用。

表 1 C和N物料衡算

Table 1. Overall mass balances of C and N elements

运行工况	C的质量/g				N的质量/g
运行工况	进水	矿化	出水	剩余污泥	进水	矿化	出水	剩余污泥
A/O	214.39	181.73	25.96	6.70	28.84	15.98	12.39	0.47
r=25%	246.31	222.96	18.05	5.30	32.59	20.62	11.60	0.37
r=50%	275.79	253.71	18.18	3.90	35.50	25.23	10.00	0.27
r=100%	308.08	284.43	21.15	2.50	44.16	24.96	19.03	0.17

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3)进出水TP浓度变化。由于CFS含有大量Fe⁶⁺，Fe⁶⁺在破解污泥过程中被还原为Fe³⁺，而Fe³⁺可以通过混凝、沉淀等方式去除水中的磷^[23-24]，为了明确这部分Fe³⁺对TP的影响，在实验中监测了进出水TP的变化规律，如图6所示。可以看出，r为25%和50%工况时，进水TP负荷稍有提高，但污泥破解液回流增加了进水碳源，使得污泥活性提高(图3(b)结果)，同时引入Fe³⁺，2种作用同时作用使得TP去除率上升。而当r=100%时，系统对磷的去除效果急剧恶化，出水TP浓度高于A/O对照组。这是由于r=100%时，全部剩余污泥被溶胞破解回流，系统进水TP负荷升高，同时污泥活性大幅度降低(图3(b))，使得磷在系统中累积^[25]，从而使得出水TP浓度升高，出水水质恶化。在最佳回流比条件下，对TP的平均去除率为39.09%，高于K₂FeO₄+A²/O工艺的32%。

图 6 FO-A/O工艺中污泥破解回流比对TP的去除效果的影响

Figure 6. Effect of reflux ratio of disintegrated sludge on TP removal efficiency in the FO-A/O process

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2.4 技术经济分析

运行维修费用在工艺处理系统中占有重要地位，包括药剂费、人工费、电费、维修费及污泥处理费用。本研究在A/O工艺的基础上增加了CFS的费用，1 t污泥需要投加Fe⁶⁺ 0.40 kg，其药剂成本约为169元·t⁻¹，相同药剂投加量下市售固体K₂FeO₄的药剂成本为9 900元·t⁻¹(市售1 400元·kg⁻¹，纯度约20%)，同时由于污泥减量46%，因此，减少了后续46%的污泥处理费用(污泥填埋费用约为200元·t⁻¹，污泥焚烧约为100~300元·t⁻¹，污泥堆肥为90~150元·t⁻¹)，由此可见，此方法有一定的应用前景。

3. 结论

1)在传统A/O工艺基础上，增加FO污泥减量装置可以取得良好的污泥减量效果，在r=50%时，Y_OBS=0.048 g·g⁻¹，相比A/O工艺，污泥减量了46%，此时出水COD、TN、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N分别为18.83、10.43和4.05 mg·L⁻¹，达到《城镇污水处理场污染物排放标准》一级A标准排放要求。该工艺中药剂制备成本低于固体K₂FeO₄，且减少了后续污泥处置量，具有一定的应用前景。

2)破解液污泥回流增加了进水SCOD值，导致微生物量增加，污泥浓度提高，但不会造成系统内惰性物质积累。回流引入的Fe³⁺可改善污泥沉降性，且适量的Fe³⁺可作为电子受体，也可用于细胞内多种酶的合成，促进污泥活性，但过多Fe³⁺则会产生毒害作用，导致污泥活性降低。

3)污泥破解液回流可提高系统C/N比，且C、N物料衡算结果表明，污泥碳源可被反硝化菌有效利用，起到强化脱氮的效果，且回流的Fe³⁺对硝化、反硝化反应和除磷均有一定的促进作用，但r=100%回流会导致C/N比降低，脱氮、除磷效果降低。

图 1 动态吸附与解吸实验装置示意图

Figure 1. Schematic diagram of dynamic adsorption and desorption experimental device

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图 2 吸附剂吸附过程中温度随时间的变化

Figure 2. Change of temperature with time in the adsorption process by adsorbent

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图 3 A-1吸附过程中浓度与时间的关系

Figure 3. Relationship between concentration and time in the adsorption process by A-1 adsorbent

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图 4 A-1真空加热解吸过程中各解吸数据与时间的关系

Figure 4. Relationship between desorption data and time in desorption process on A-1 under vacuum heating

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图 5 不同吸附剂同种解吸方式下的解吸率随时间的变化

Figure 5. Change of desorption rate with time on different adsorbents with the same desorption method

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图 6 同种吸附剂不同解吸方式下的解吸率随时间的变化

Figure 6. Change of desorption rate with time on different adsorbents with the same desorption method

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图 7 真空状态下2种解吸方式的解吸率随时间的变化

Figure 7. Change of desorption rate with time under vacuum state with two desorption methods

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图 8 负压(77 kPa)+补气的解吸方式

Figure 8. Desorption method with negative pressure of 77 kPa- supplemental gas

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图 9 负压(53 kPa)+补气的解吸方式

Figure 9. Desorption method with negative pressure of 53 kPa- supplemental gas

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图 10 负压(30 kPa)+补气的解吸方式

Figure 10. Desorption method with negative pressure of 30 kPa- supplemental gas

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图 11 热吹扫的解吸方式

Figure 11. Desorption method with thermal purge

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图 12 不同解吸方式下A-1解吸的3种动力学拟合

Figure 12. Three types of desorption kinetic fitting on A-1 with different desorption methods

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图 13 不同解吸方式下S-1解吸的3种动力学拟合

Figure 13. Three types of desorption kinetic fitting on S-1 with different desorption methods

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表 1 吸附剂孔结构参数

Table 1. Pore structure parameters of adsorbents

吸附剂	BET比表面积/(m²·g⁻¹)	总孔体积/(m³·g⁻¹)	微孔体积/(m³·g⁻¹)	中孔体积/(m³·g⁻¹)	平均孔径D/ nm
A-1	2 085	1.309	0.664	0.645	2.512
S-1	464	0.836	0	0.836	7.207

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表 2 2种吸附剂的动力学拟合参数

Table 2. Kinetic fitting parameters of two adsorbents

样品	解吸方式	准一级方程			准二级方程			Bangham 方程
样品	解吸方式	φ_e	k₁	R²	φ_e	k₂	R²	φ_e	k	z	R²
A-1	真空	94.137	0.033 6	0.973 4	120.31	2.78×10⁻⁴	0.986 6	130.70	0.058 6	0.674 5	0.990 4
	真空加热	130.622	0.019 2	0.985 5	184.58	8.36×10⁻⁵	0.989 7	234.01	0.024 1	0.722 4	0.992 5
	负压+补气	—	—	—	—	—	—	610.46	0.000 59	1.253 6	0.999 9
	热吹扫	1 459.06	0.013 7	0.997 8	2 037.20	5.48×10⁻⁶	0.998 4	1 501.30	0.015 55	0.958 2	0.997 8
S-1	真空	13.859	0.012 4	0.993 5	20.263	4.62×10⁻⁴	0.996 0	26.99	0.014 91	0.737 2	0.998 8
	真空加热	70.957	0.001 7	0.994 8	130.58	7.09×10⁻⁶	0.994 8	148.86	0.001 07	0.927 7	0.995 9
	负压+补气	70.221	0.017 9	0.995 9	100.5	1.37×10⁻⁴	0.992 0	64.18	0.009 9	1.200 0	0.999 2
	热吹扫	22.717	0.040 9	0.995 5	32.99	9.35×10⁻⁴	0.995 5	22.56	0.040 4	1.008 7	0.994 6

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1. 实验材料与方法
1.1 实验装置
1.2 污泥来源及工艺进水
1.3 实验药品
1.4 实验方法
1.5 分析方法
2. 结果与讨论
2.1 污泥减量情况
2.2 污泥破解回流比对污泥性能的影响
2.3 出水水质情况
2.4 技术经济分析
3. 结论

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随着人们对环境保护的重视，有机废气排放标准日益严格，对挥发性有机化合物(VOCs)的减排治理工作一直是国内外研究热点^[1-3]。特别是近几年来，VOCs的持续减排成为我国“十三五”大气污染防控的重点工作^[4]。油气回收技术能有效减少石油生产运输过程中的有机气体排放。随着国家对石化产业油气排放指标的精细化具体化，油气回收技术也有了新的挑战^[5]。吸附法是油气回收的主要工艺之一^[6]，由于各种吸附剂的吸附容量有限，因此，油气吸附回收装置须频繁吸附-解吸再生吸附剂，才能节省成本，达到最高的使用价值。

如何高效、经济地再生吸附剂，是油气吸附回收技术中必须重点解决的问题，同时亦是国内外研发的热点。目前常见的解吸方法有热解吸、真空解吸、超声波解吸等。SALVADOR等^[7]通过热解吸和吹扫，分析了碳质吸附剂的热再生解吸过程。LASHAKI等^[8]研究了解吸吹扫中氧杂质对活性炭性能的影响。LEMUS等^[9]在常温、常压条件下实现了活性炭的再生。ZHANG等^[10]对多孔矿物吸附剂进行了热解吸分析。蔡道飞等^[11]和王英霞等^[12]用微波加热、微波真空等方法对吸附剂的解吸再生进行了分析。胡克伟^[13]、范春辉等^[14]和周超^[15]对吸附剂解吸过程进行了动力学拟合，得到了不同方程的解吸拟合效果，但并未涉及吸附剂对有机废气的解吸动力学情况。

在现有研究中，吸附剂多是处在静态吸附或微小流量下的吸附-解吸再生过程，与工业应用中的动态吸附-解吸过程有一定差距。而超声波解吸在工业应用中的成本较高，工业化应用尚存在一定困难^[16]。为了进一步研究工业应用中，在高浓度有机气体的低排放国家标准背景下^[17]不同解吸方式对吸附剂的解吸效果与影响机理，本研究搭建中型实验平台，以炭基吸附剂A-1、硅基吸附剂S-1为研究对象，对多种解吸方式下吸附剂解吸效果进行研究，以期为工业应用中吸附剂的解吸方法提供参考。

3. 结论

1)在基于吸附穿透为参考点的动态吸附过程中，经过不同解吸方式(真空、真空加热、负压补气、热吹扫)的解吸实验发现，吸附剂在整个动态吸附-解吸-再吸附过程的有效吸附总容量保持稳定。

2)孔径结构对吸附剂解吸效率有很大影响，微孔结构造成的毛细管凝聚现象阻碍了吸附剂的解吸过程。

3)通过减少解吸过程真空度，进行负压+补气解吸，能有效破坏毛细管凝聚造成的浓差极化边界层，减轻了微孔结构对解吸速率的影响，进而提高了解吸效率。

4)对解吸过程进行了准一级动力学模型、准二级动力学模型、Bangham动力学模型拟合分析。拟合结果表明，3种动力学模型中Bangham动力学模型的拟合效果最好，与真实数据最相近，最能描述解吸动力学过程。

参考文献 (23)

多种解吸方式作用下吸附剂解吸正己烷动力学分析

作者简介: 乔畅(1994—)，男，硕士研究生。研究方向：油气回收及其应用。E-mail：719027729@qq.com

通讯作者: 黄维秋(1965—)，男，博士，教授。研究方向：油气回收基础理论及应用。E-mail：hwq213@cczu.edu.cn;