下载:
-
截至2018年底，我国投入运行使用的污水处理厂达4 332座，污水处理能力达1.95×108 m3·d−1，治理规模居世界首位[1]。这意味着，会有大量的剩余污泥伴随着污水处理的过程产生。据统计，我国剩余污泥年产量已超过4×108 t(按含水率80%计)。其中，仅有20%左右的剩余污泥能够得到安全处置[2]。滞后的污泥处理处置能力带来的环境问题已日益凸显，部分未经妥善处理的剩余污泥所含有的病原微生物、重金属等污染物会重回环境，造成对环境的二次污染。因此，污泥的处理处置问题受到了广泛关注[3]。传统的厌氧消化技术由于存在有机物利用率低、甲烷产率低、污泥停留时间长等问题，很大程度限制了污泥处理处置资源化与减量化的效率[4]。
近年来，国内外研究者探究了多种污泥厌氧消化预处理方法，主要包括超声波预处理法、热预处理法、碱预处理法和过氧化氢预处理法等[5-7]。上述方法虽均可以有效提高污泥消化性能、增加厌氧消化水解速度和提高甲烷产率[8-9]，但也存在药剂投加量大、能耗高和加热过程中有臭气产生等问题。有研究[10-12]表明，微量氧气的供应可以加快厌氧消化微生物内酶的水解速率、提高其微生物种群的相对丰度；同时，污泥中COD的溶解性能也可以得到改善[13-14]。JENICEK等[15]在连续流反应器中探究了预曝气对硫化氢去除效率、磷酸盐释放的影响。RAMOS等[16]在连续流厌氧消化中试系统中观察微曝气对超载条件下厌氧消化性能的影响，实验结果表明，微曝气能够增加消化系统的负荷。
以通入微量氧气作为预处理方式不需额外投加药剂，有利于减少成本、防止环境的二次污染。有研究[17-18]表明，微好氧预处理可以有效改善污泥中有机质溶解性和增加甲烷产率，但关于微好氧预处理影响因素的研究还比较少。本研究以含固率4%的市政污泥为研究对象，研究曝气强度、时间等因素对微好氧预处理提升污泥厌氧消化有机质溶出率和甲烷产率的影响，以期为开发高效的污泥厌氧消化预处理技术提供支撑。
全文HTML
-
本研究所用污泥取自山东省青岛市某市政污水厂，该水厂的处理规模为1.6×105 m3·d−1。实验所用的市政污泥由初沉污泥与剩余污泥混合而成，混合比例按水厂实际生产运行情况确定，即初沉污泥∶剩余污泥=9∶11。混合后经重力浓缩和离心沉降，调节含固率至4%左右。
接种污泥取自水厂内污泥厌氧消化池中消化污泥，取回后放置于AMPTSⅡ型甲烷潜能测试系统中，在实验温度条件下培养驯化使其具有良好的消化性能，直至日产气量小于5 mL·g−1 VS，取出放入4 ℃冰箱备用。2种污泥基本性质见表1。
-
预处理实验以5个相同的1.0 L烧杯作为反应容器，采用机械搅拌，每个反应器内注入1.0 L的市政污泥，通过控制转子流量计调节通入反应器内的空气量，以达到维持反应器内曝气强度的目的。反应器内曝气强度为通气速率与发酵液体积之比。曝气强度对市政污泥厌氧消化甲烷产率的影响实验中，曝气强度分别设定为0、0.20、0.25、0.30和0.35 m3·(min·m3)−1。反应温度控制为35 ℃，预处理时间为24 h。曝气时间对市政污泥厌氧消化甲烷产率的影响实验中，曝气强度控制为0.30 m3·(min·m3)−1，反应温度控制为35 ℃，由于在实验过程中发现，前12 h内市政污泥中有机物含量随曝气时间的增加已经呈现出大体的变化趋势，此时降低取样频次依然能够反映其变化规律，所以将曝气时间分别设定为0、2、4、6、8、10、12、16、20、24 h。实验装置如图1(a)所示。
污泥厌氧消化反应器采用瑞典Bioprocess Control公司生产的AMPTSⅡ型甲烷潜能测试系统。实验在厌氧消化罐中进行，消化罐容量为500 mL，保持反应器中的污泥体积约为400 mL，采用水浴加热法控制反应器内温度，内置搅拌装置(间歇搅拌，140 r·min−1)对污泥进行均匀混合，通过气体排气口保持瓶内气压稳定。反应器内接种污泥与市政污泥的比例为2∶1(以VS计)，投加污泥后向瓶内通入氮气5 min以排出氧气。沼气中CO2被碱液吸收瓶中的3 mol·L−1的NaOH所吸收，剩余的气体进入气体计量系统，产气量数据会自动储存在数据采集系统中，单位VS累积产甲烷量以mL·g−1计，厌氧消化周期为16 d。实验装置如图1(b)所示。
-
常规指标TS、VS、VSS、TCOD、SCOD均采用文献中的方法[19]进行测定；pH采用雷磁(上海精密科学仪器有限公司)PHS-29A测定；溶解性碳水化合物测定采用苯酚-硫酸比色法[20]，以葡萄糖作为标准物质；溶解性蛋白质测定采用BCA法[21]，以牛血清蛋白为标准物质；DNA测定采用二苯胺显色法[22]，以小牛胸腺DNA为标准品。污泥的COD溶出率[23]由式(1)计算。
式中：R为污泥的COD溶出率；CSCOD为经预处理后污泥中SCOD浓度，mg·L−1；CSCOD0为未经预处理污泥中SCOD浓度，mg·L−1；CTCOD为未经预处理污泥中总COD浓度，mg·L−1。
胞外聚合物(EPS)提取方法[24-26]如下：取污泥25 mL于离心管中，使用高速冷冻离心机在2 000g、4 ℃条件下离心15 min，取其上清液即为黏液层EPS(S-EPS)；将剩余颗粒污泥用磷酸盐缓冲溶液悬浮到原体积，在4 000g、4 ℃条件下离心15 min，取上清液过0.45 μm微孔滤膜，过膜后清液即为松散结合型EPS(LB-EPS)；用磷酸盐缓冲溶液继续补充至25 mL，恒温80 ℃、水浴60 min，放置冰箱冷藏至4 ℃后在12 000g、4 ℃条件下离心10 min，所得上清液过0.45 μm微孔滤膜，为紧密结合型EPS(TB-EPS)。
1.1. 实验材料
1.2. 实验方法
1.3. 分析方法
-
为研究曝气强度对市政污泥中有机物水解程度的影响，需要对市政污泥中耗氧类有机化合物(以SCOD计)、蛋白质、碳水化合物的溶出情况进行测定分析。有机物的水解是产甲烷阶段的必要条件，无论是颗粒物质的溶解还是长链有机物分解为单体都要经过水解反应才能被甲烷化，从而使水解过程成为整个厌氧消化过程的限速步骤[27]。污泥的水解过程中，胞内外物质的释放最为重要。不同曝气强度对市政污泥溶解程度的影响如图2所示。由图2可知，随着曝气强度的增加，污泥中溶解性蛋白质及溶解性碳水化合物含量均逐渐增加，而SCOD含量及COD溶出率，在曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1时，升高到顶峰后又略有降低。当曝气强度由0增大至0.30 m3·(min·m3)−1时，污泥中溶解性蛋白质含量从166.50 mg·L−1升高到465.75 mg·L−1；溶解性碳水化合物含量从20.37 mg·L−1升高至112.99 mg·L−1；SCOD含量从402.33 mg·L−1增加到1 915.58 mg·L−1。此时，COD溶出率为4.04%，系统内SCOD含量达到最大值。当曝气强度继续增加至0.35 m3·(min·m3)−1时，溶解性蛋白质和溶解性碳水化合物含量均有小幅度上升，分别为479.25 mg·L−1和117.32 mg·L−1；而SCOD含量略有降低为1 846.24 mg·L−1，系统内COD溶出率降低为3.86%。上述结果说明，微曝气促进了复合有机物的水解，使其转化为可溶性物质。此外，当曝气强度由0.30 m3·(min·m3)−1增加至0.35 m3·(min·m3)−1时，溶解性蛋白质和溶解性碳水化合物浓度随曝气强度的增加保持微弱的增加趋势，而SCOD含量不增反减。其主要原因是：随曝气强度的增加，污泥中颗粒性有机质被水解为小分子有机物，溶解性有机物的产生速率大于反应体系内微生物的消耗速率，溶解性有机物增加；当曝气强度大于0.30 m3·(min·m3)−1时，随着系统内水解速率加快，微生物用来满足自身生长繁殖所消耗的有机物质也在逐渐增加。因此，上述实验结果表明，微好氧预处理有助于污泥的溶解，且最佳曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1。
系统中甲烷积累量能够直观的显示出曝气强度对市政污泥厌氧消化产甲烷的影响。图3为曝气强度对市政污泥厌氧消化产甲烷量的影响。由图3可知，各反应器中甲烷产量均随时间上升。当曝气强度由0增加至0.30 m3·(min·m3)−1时，单位VS最大累积产甲烷量由203.72 mL·g−1增加至259.42 mL·g−1，然而继续增大曝气强度其值略有降低；当曝气强度由0.30 m3·(min·m3)−1增大至0.35 m3·(min·m3)−1，由于系统中溶解性蛋白质和溶解性碳水化合物含量增加缓慢且SCOD含量略有降低，单位VS最大累积产甲烷量下降至246.91 mL·g−1。因此，促进市政污泥厌氧消化甲烷产率的最佳曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1，相应的甲烷产量为259.42 mL·g−1，其产率约提高了27.34%。该结论也与图2中实验结论相一致。
污泥厌氧消化产甲烷在得到能源气体甲烷的同时还能实现污泥的减量化。污泥体积的减小有助于后续的外运及填埋处置。图4为曝气强度对VSS减量的影响。可以看出，随着曝气强度的增加，VSS的去除率基本呈现上升趋势。当曝气强度由0增加至0.30 m3·(min·m3)−1时，VSS去除率由29.52%上升至40.17%。实验结果表明，微好氧预处理有利于污泥的减量。这是由于微好氧预处理强化了兼性厌氧菌的活性，使得他们能够快速分解和氧化污泥中的复合有机物[28]，有助于污泥有机质的减量。
综上，在利用微好氧预处理市政污泥时，将曝气强度控制在0.30 m3·(min·m3)−1可以较好的促进污泥中有机物的释放，使单位VS累积产甲烷量得到最大限度的提升。因此，促进市政污泥厌氧消化甲烷产率的最佳曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1。
-
为进一步确定微好氧预处理的最佳条件，实验探究了在最佳曝气强度0.30 m3·(min·m3)−1条件下，预处理时间对市政污泥厌氧消化的影响。曝气时间对市政污泥溶解程度的影响如图5所示，可以看出，随着曝气时间的延长，系统内各溶解性有机物含量均逐渐增加。当曝气时间为12 h时，系统内溶解性蛋白质、溶解性碳水化合物、SCOD浓度分别从210.11、19.65、403.37 mg·L−1增加到480.67、99.39、1 898.68 mg·L−1，COD溶出率由1.60%增加至4.07%；曝气时间增加至24 h，系统内溶解性蛋白质、溶解性碳水化合物、SCOD浓度分别增长到500.67、110.50、1 978.80 mg·L−1，COD溶出率增长到4.21%。上述结果说明，前12 h内，曝气对污泥的破解效率较高；24 h后，由于在前处理阶段已溶胞大部分污泥，后期随着水解的进行，部分溶出的营养物质被微生物重新利用，逐渐达到溶出与利用相平衡的趋势。因此，12 h后，系统内各溶解性有机物随曝气时间的增加不明显；当曝气时间长于12 h时，增加不明显且曝气时间的增加会造成能源供给的浪费。所以，曝气12 h是0.30 m3·(min·m3)−1曝气强度条件下利于溶解性物质释放的较优参数。
图6为曝气时间对市政污泥厌氧消化产甲烷量的影响。由图6可知，随预处理时间的增加，各反应器中甲烷产量随之提高。由于在预处理过程中有机物的水解效率是提升甲烷产率的关键，且甲烷产率与能量利用效率之间存在最优值，因此，综合考虑各曝气时间下溶解性有机物的含量及经济技术合理性，选择预处理时间分别为0、8、12、24 h的市政污泥进行后续的厌氧消化实验。当预处理时间分别为0、8、12和24 h时，单位VS最大累积产甲烷量分别为202.72、250.65、256.98、259.80 mL·g−1。可以看出，当预处理时间大于12 h时，曝气时间的增加对甲烷的最大积累产量影响不明显，仅升高了1.39%。因此，在最佳曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1的条件下，微好氧预处理最佳曝气时间为12 h，相应的甲烷产量为256.98 mL·g−1，甲烷产率约提高了26.77%。该结论也与图5中实验结论相一致。
综上，在最佳曝气条件下利用微好氧预处理市政污泥时，对曝气时间进行优化可以获得更高的能量利用效率。在最佳曝气强度0.30 m3·(min·m3)−1条件下曝气12 h，市政污泥中溶解性有机物充分释放，有效提高了单位VS累积产甲烷量，能量利用效率较高。因此，促进市政污泥厌氧消化甲烷产率的最佳参数条件为0.30 m3·(min·m3)−1、12 h。
-
在污泥厌氧消化过程中，温度对有机物负荷和产气量有明显影响。根据微生物对温度的适应性，可将污泥厌氧消化分为中温(35 ℃)厌氧消化和高温(55 ℃)厌氧消化。图7反映了中、高温条件下微好氧预处理对市政污泥溶解改善程度的对比。由图7可知，在曝气强度为0.30 m3·m−3·min−1的条件下，虽然市政污泥经预处理后溶解性蛋白质、溶解性碳水化合物、SCOD均有增加，且中、高温变化趋势一致，但高温微好氧预处理对市政污泥的破解效果优于中温微好氧预处理对污泥的破解效果。在12 h时，高温微好氧预处理系统中溶解性蛋白质、溶解性碳水化合物、SCOD浓度分别是中温组的3.34、3.43、2.92倍，其浓度分别达到1 637.05、341.22、5 532.60 mg·L−1。这主要是因为，在高温条件下，系统中存在大量嗜热细菌，其生物活性及水解效率均明显高于嗜温细菌，污泥溶解程度明显[29]；同时，高温条件有利于微生物细胞壁及胞外聚合物的裂解，促使有机物溶出，提高转化率[30]。因此，在最佳曝气强度0.30 m3·m−3·min−1条件下，微好氧预处理在中温、高温时均利于市政污泥释放溶解性蛋白、溶解性碳水化合物和SCOD，且高温时效果较好。
以最佳预处理条件0.30 m3·(min·m3)−1曝气强度下曝气12 h为例，对比中、高温条件下经微好氧预处理的市政污泥厌氧消化甲烷产率。图8为中、高温条件下市政污泥厌氧消化产甲烷量对比。由图8可知，市政污泥在高温厌氧消化条件下，单位VS累积产甲烷量明显高于中温厌氧消化，经微好氧预处理的市政污泥厌氧消化条件下单位VS累积产甲烷量明显高于未预处理的对照组。在0.03 m3·(min·m3)−1、12 h时，中、高温厌氧消化单位VS最大累积产甲烷量分别为256.98、267.35 mL·g−1，较未经预处理对照组分别提高了25.53%、14.17%，高温厌氧消化产甲烷的提升率反而较低。这是由于，虽然嗜热细菌较嗜温细菌水解效率高、污泥溶解程度明显，但其在厌氧消化过程中维持自身生长繁殖的能量需求也较高[31]。上述结果说明，微好氧预处理对于中、高温厌氧消化均可提高污泥甲烷产率。
-
有研究[32-33]表明，胞外聚合物(EPS)可以作为碳源和能量被微生物利用，其生物降解性与EPS结构的松散程度密切相关。根据EPS与细胞结合的紧密程度，可将其分为黏液层EPS(S-EPS)、松散结合型EPS(LB-EPS)和紧密结合型EPS(TB-EPS)[34]，相对于结构紧密的TB-EPS，S-EPS及LB-TBS结构松散，与细胞壁结合不牢固易脱落，具有流动性，对提高厌氧消化效率有直接影响[35]。
以最佳预处理条件35 ℃、0.30 m3·(min·m3)−1曝气强度下曝气12 h为例探究微好氧预处理对胞外聚合物分层结构的影响。图9为污泥各层中EPS组分变化。由图9可知，经微好氧预处理后各分层中的EPS组分变化并不一致，S-EPS经预处理后各组分均有明显提高、LB-EPS各组分略有提高、TB-EPS各组分经预处理后趋于减小，预处理前处于S-EPS、LB-TBS、TB-EPS中组分的浓度占EPS总量的比例分别为23.24%、5.36%、75.23%，经预处理后变为47.09%、8.94%和43.97%。这是由于在经过预处理后，胞外聚合物在曝气产生的水力剪切力作用下被剥离，从与细胞壁结合牢固的TB-EPS移动至结构松散的S-EPS及LB-EPS中[36]。由于S-EPS处于细胞外部且结构较为松散，易于脱离到液相中，所以S-EPS所占比例的提高与溶解性有机物的溶出率的提升关系密切。预处理前后DNA总量分别为363.00和409.85 mg·L−1，说明实验过程同时存在活性微生物的破解，使细胞内的有机物质溶出，为后续厌氧消化提供底物。
2.1. 微好氧预处理曝气强度对市政污泥厌氧消化甲烷产率的影响
2.2. 微好氧预处理时间对市政污泥厌氧消化甲烷产率的影响
2.3. 中高温条件下微好氧预处理市政污泥厌氧消化性能
2.4. 微好氧预处理对胞外聚合物分层结构的影响
-
1)微好氧预处理能够促进市政污泥厌氧消化产甲烷，并且微好氧预处理的最佳参数条件为曝气强度0.30 m3·(min·m3)−1下预处理12 h，相应的甲烷产量为256.98 mL·g−1，较未经预处理的对照组提升了26.77%。
2)微好氧预处理能够促进市政污泥中有机物的释放。当曝气强度为0.30 m3·(min·m3)−1、曝气时间12 h时，系统中溶解性蛋白质、溶解性碳水化合物、SCOD值分别可达原泥的2.29、5.06和4.71倍，COD溶出率由1.60%增加至4.07%。
3)微好氧预处理可以实现市政污泥中有机质的减量，VSS减量有助于后续的污泥外运及填埋处置。
4)中、高温条件下微好氧预处理市政污泥厌氧消化性能实验表明，微好氧预处理对于提升中温厌氧消化和高温厌氧消化甲烷产量均有效果。
5)微好氧预处理对胞外聚合物分层结构的影响实验表明，微好氧预处理对剩余污泥活性细胞的影响主要作用于2个方面：一方面，能够使胞外聚合物剥离，从附着于细胞上的TB-EPS移动至松散的S-EPS及LB-EPS中；另一方面，能够破解活性微生物，从而溶出细胞内的有机物质，为后续厌氧消化提供底物。
