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MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用

邹龙生, 牛耀岚, 熊鹰, 唐婧, 刘铁湘, 钱孝德. MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
引用本文: 邹龙生, 牛耀岚, 熊鹰, 唐婧, 刘铁湘, 钱孝德. MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
ZOU Longsheng, NIU Yaolan, XIONG Ying, TANG Jing, LIU Tiexiang, QIAN Xiaode. Field application of reusing the treated heavy oil wastewater by MVC process to boiler feed-water[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
Citation: ZOU Longsheng, NIU Yaolan, XIONG Ying, TANG Jing, LIU Tiexiang, QIAN Xiaode. Field application of reusing the treated heavy oil wastewater by MVC process to boiler feed-water[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092

MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用

    作者简介: 邹龙生(1973—),男,博士,副教授。研究方向:节能与环保。E-mail:syl200707@126.com
    通讯作者: 邹龙生, E-mail: syl200707@126.com
  • 基金项目:
    桂林市科技局重大专项(20180106-1);重庆市教委资助项目(KJ1603604);广西自然科学基金资助项目(2018JJA160070);桂林航天工业学院博士启动基金项目
  • 中图分类号: X703

Field application of reusing the treated heavy oil wastewater by MVC process to boiler feed-water

    Corresponding author: ZOU Longsheng, syl200707@126.com
  • 摘要: 某油田产生大量的稠油废水,而蒸汽开采石油又需要足够的洁净水,两者的综合效应导致水资源的短缺。为了达到良好的经济效益和社会效益,设计了一套20 m3·h−1的机械蒸汽压缩(mechanical vapor compression,MVC)工艺回收废水的装置。该系统能利用稠油废水的低温废热,具有运行能耗低,而且对废水水质进口要求低。系统出水冷凝水的水质参数为:总硬度≤182.30 mg·L−1、Cl≤10.00 mg·L−1、Ca2+≤1.00 mg·L−1、含油≤2.00 mg·L−1、电导率(25 °C) ≤60.00 μS·cm−1、二氧化硅≤3.50 mg·L−1,满足注汽锅炉给水的质量标准。通过对MVC工艺运行结果的分析,阐述稠油废水沸点升高、浓缩倍数、冷凝水水质、污垢等因素对MVC工艺的影响程度,特别是冷凝水水质的影响因素及变化趋势。上述研究结果为大规模治理稠油废水,实现零排放奠定实践基础。
  • 亚硝酸盐氧化菌(nitrite-oxidizing bacteria,NOB)在生物硝化反应中驱动NO2-N氧化为NO3-N的过程,对于工业、养殖业水体净化修复至关重要。NOB严格好氧,是一类以CO2为唯一碳源、NO2-N为能源的自养细菌,生长代时普遍在10 h以上[1],生长率低,对环境因素极为敏感,这些特点限制了NOB菌株的分离纯化和机理研究[2]。随着工农业废水中重金属和抗生素累积的问题日益突出,过高的重金属、抗生素影响微生物群落结构和代谢功能,进而影响生态系统的净化修复特别是硝化细菌生物脱氮能力,故有必要对其进行进一步探讨。

    由于NOB分离和纯培养较为困难,目前其菌种资源并不多,国内外研究多集中于以硝化活性污泥为材料的资源开发及其种群生态分布的研究上,且大多为基于氨氧化细菌(ammonia-oxidizing bacteria,AOB)的研究。王勤[3]的研究表明,在生物脱氮系统中,应控制重金属Cu2+、Zn2+、Cr6+、Cd2+的质量浓度分别不高于0.5、30、0.5、5 mg·L−1;TIAN等[4]的研究表明,50 mg·L−1的链霉素可以完全抑制生物膜废水处理系统中的硝化反应;KATIPOGLU等[5]的研究表明,对活性污泥系统连续供给50 mg·L−1的盐酸四环素,硝化细菌活性丧失,NOB在系统中相对丰度降低了10倍。在实际应用上,NOB菌株世代时间长、数量少、对环境敏感,导致硝化效果欠佳,对比探究NOB和硝化菌群在环境胁迫下的活性变化对废水脱氮应用有一定理论意义,而基于不同重金属、抗生素胁迫下比较NOB和硝化菌群脱NO2-N效果的研究尚未见报道。

    本研究采集珠江水样富集硝化菌群,并分离纯化一株NOB,考察了不同浓度重金属离子和抗生素对菌株亚硝酸盐氧化能力的影响,探究了菌株在环境胁迫下的一般规律,再对比NOB和硝化菌群富集物(初始NOB数量相等情况下)在不同种重金属和抗生素胁迫下的亚硝酸盐氧化活性的变化,以期为NOB的研究及其在工业、养殖业水体净化的实际应用提供参考。

    所用化学试剂均为分析纯;琼脂糖凝胶DNA回收试剂盒(DP209,北京天根生化科技有限公司);零背景pTOPO-TA克隆载体试剂盒(北京艾德莱生物科技有限公司);TransStart® Tip Green qPCR SuperMix(AQ142-11,北京全式金生物技术公司)。富集硝化菌群的水样取自珠江穗石码头。

    紫外-可见光分光光度计(UV-2800A,上海尤尼柯仪器有限公司);立式压力蒸汽灭菌锅(GI80DP,美国致微仪器有限公司);振荡培养箱(ZQLY-180G,上海知楚仪器有限公司);pH测量仪(HQ40d,美国Hach公司);超微量紫外可见光分光光度计(Nano Drop 1000,美国Thermo Fisher公司);实时荧光定量PCR仪(ABI 7500,美国Thermo Fisher公司)。

    NOB液体培养基:0.5 g·L−1 KCl,0.485 g·L−1 MgSO4·7H2O,1 g·L−1 NaCl,0.3 g·L−1 KH2PO4,0.1 g·L−1 CaCl2·2H2O。以上成分高压蒸汽灭菌冷却后,加入过0.22 μm滤膜除菌的NaHCO3、NaNO2、微量元素母液,使其在培养基中的含量最终分别为2.5 mmol·L−1、10 mmol·L−1、体积分数1‰。在NOB液体培养基中加入质量分数为1.6%的琼脂。硝化菌群富集培养基:NOB液体培养基中NaNO2替换为等浓度NH4Cl。微量元素母液[6]:10 mL 浓HCl,2.1 g·L−1 FeSO4·7H2O,0.062 g·L−1 H3BO3,0.017 g·L−1 CuCl2·2H2O,0.100 g·L−1 MnC12·4H2O,0.036 g·L−1 Na2MoO4·2H2O,0.070 g·L−1 ZnCl2,0.190 g·L−1 CoCl2·6H2O,0.024 g·L−1 NiCl2·6H2O。

    1)硝化菌群的富集和NOB的分离纯化。将10 mL珠江穗石码头水样接入装有90 mL富集培养基的锥形瓶中,在30 ℃、150 r·min−1条件下振荡培养,每隔2 d取样检测NH+4-N、NO2-N、NO3-N的含量,初始NH+4-N被AOB氧化为NO2-N,接着NO2-N被NOB氧化为NO3-N,完成硝化过程。当硝化率达90%以上时,以10%体积比接种到新鲜富集培养基继续培养,以此获得稳定硝化菌群富集物,提取富集物DNA送至金唯智生物公司高通量测序。将富集液稀释涂布于NOB固体培养基平板上,在30 ℃恒温培养箱倒置培养28 d以上,挑取NOB单菌落至液体培养基进一步纯化,通过光学显微镜、扫描电镜观察NOB形态。

    2) NOB的鉴定。以NOB菌液作为模板,用细菌16S rDNA通用引物[7]27F(5′-AGAGTTTGATCCTGGCTCAG-3′)和1492R(5′-TACGGCTACCTTGTTACGACTT-3′)进行PCR。PCR反应体系(25 μL):2 μL NOB菌液,27F和1492R(10 μmol·L−1)各0.5 μL,12.5 μL 2×Master Mix,9.5 μL ddH2O。PCR反应条件:94 ℃ 10 min;95 ℃ 30 s,56 ℃ 30 s,72 ℃ 90 s,35个循环;72 ℃ 10 min。使用胶回收试剂盒回收纯化16S rDNA,采用零背景pTOPO-TA克隆载体试剂盒进行T-A克隆,经菌落PCR检测出阳性转化子并送至金唯智生物科技有限公司测序。将16S rDNA完整序列通过BLAST与Genebank数据库比对后,选择相似度较高的序列,用MEGA 7.0软件采用邻接法构建系统进化树并分析同源性。

    3)重金属、抗生素对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响。将NOB种子液以10%体积比接种至液体培养基中(初始NO2-N为80 mg·L−1),添加不同重金属、抗生素设置单一变量,在30 ℃、150 r·min−1的条件下振荡培养,每12 h取样检测NO2-N含量。通过参考文献[3-5,8]及预实验设定重金属实验组质量浓度梯度为Cu2+(0、1、5、10、20 mg·L−1)、Zn2+(0、1、2、3、5 mg·L−1)、Cd2+(0、1、5、10、20 mg·L−1)、Mn2+(0、5、20、50、70 mg·L−1)、Cr6+(0、0.4、0.6、0.8、1.0 mg·L−1);抗生素实验组质量浓度梯度为卡那霉素(0、1、5、10 mg·L−1)、氨苄青霉素(0、1、2、3 mg·L−1)、链霉素(0、1、3、5 mg·L−1)、盐酸四环素(0、10、20、50 mg·L−1)。

    4)重金属、抗生素胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响。通过绝对定量qPCR检测NOB种子液和硝化菌群富集物中NOB的绝对数量(以nxrA基因拷贝数计):nxrA引物[9]F1370F1(5′-CAGACCGACGTGTGCGAAAG-3′)和F2843F2(5′-TCCACAAGGAACGGAAGGTC-3′)。使用nxrA的胶回收产物作为标准品。采用改良CTAB法提取DNA[10]。绝对定量qPCR体系与程序参考TransStart® Tip Green qPCR SuperMix试剂盒(全式金,北京)说明书。

    选择一组合适的重金属离子、抗生素质量浓度(显著影响NOB氧化活性但不完全抑制活性,NOB完全耗完底物时间为无添加组的1.5倍以上),比较NOB初始接种量相等情况下NOB和硝化菌群富集物对重金属、抗生素单一因素胁迫的亚硝酸盐氧化响应。其中重金属组:5 mg·L−1 Cu2+、1 mg·L−1 Zn2+、10 mg·L−1 Cd2+、20 mg·L−1 Mn2+、0.8 mg·L−1 Cr6+;抗生素组:0.5 mg·L−1 卡那霉素、0.5 mg·L−1氨苄青霉素、1 mg·L−1 链霉素、30 mg·L−1 盐酸四环素。NOB和硝化菌群富集物种子液接种量依据qPCR结果设定(见表1),使NOB和硝化菌群实验组中初始NOB数量相等;摇床条件设为30 ℃、150 r·min−1,每12 h取样检测NO2-N含量。

    表 1  种子液qPCR结果及接种体积
    Table 1.  qPCR results and inoculation volume of seed liquid
    种子液nxrA拷贝数/(拷贝·mL−1)接种量/%
    NOB7.54×106±5.82×1052.000
    硝化菌群富集物2.49×106±4.16×1046.056
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    NH+4-N采用靛酚蓝法测定[11]NO2-N采用N-(1-萘基)-乙二铵光度法测定[11]NO3-N采用离子色谱法测定[12];pH通过pH计(HQ40d,美国Hach公司)测量;NOB nxrA质量浓度通过超微量紫外可见光分光光度计(Nano Drop 1000,美国)测定,标准品拷贝数按照式(1)计算;NOB nxrA基因绝对拷贝数量使用实时荧光定量PCR仪(ABI 7500,美国)和7500 Software v2.3检测分析。

    N=c660×109L×6.02×1023 (1)

    式中:c为NOB nxrA质量浓度,ng·μL−1LnxrA片段长度,320 bp。

    在属水平统计珠江水环境样、富集物群落组成情况如图1所示。在富集培养过程中,AOB、NOB以及Pseudomonas逐渐成为优势菌群。在15代硝化菌群富集培养中,Pseudomonas由环境样0.88%增长到第15代的72.18%,成为富集物的主要优势菌种之一;Nitrosomonas丰度由0.11%升高至10.04%;Nitrobacter的丰度由0.014%上升到2.10%;环境样中NitrospiraCandidatus Nitrotoga、Nitrospina等属的NOB在第15代富集物中检测不到。有研究表明,Nitrobacter的亚硝酸盐半饱和常数(Km,NO2-)为40~1 380 μmol·L−1Nitrospira的亚硝酸盐半饱和常数为9~27 μmol·L−1Nitrospira具有更高NO2-N亲和力,生长速率低,适合在低浓度NO2-N下缓慢生长[13-14]NitrososphaeraNitrosomonas同样具有这种关系。这解释了10 mmol·L−1 NH+4-N和NO2-N的选择压力下NitrosomonasNitrobacter分别成为优势AOB、NOB且丰度升高的现象。

    图 1  环境样和硝化菌群富集物的细菌群落丰度变化
    Figure 1.  Bacterial abundance changes of environmental sample and nitrifying bacteria enrichment

    NOB的菌落形态和细胞形态如图2所示。培养30 d,长出来NOB菌落呈针尖大小,色泽淡黄,平实不透明,边缘及表面光滑,直径0.2~0.3 mm,直径随培养时间的延长而增大(图2(a)和图2(b));培养45 d,直径约0.5 mm。结晶紫染色结果显示:NOB为分散排列、无芽孢、两端钝圆的短杆状细菌,细胞大小为0.5~1.0 μm(图2(c))。扫描电镜成像显示:NOB呈杆状,细胞表面完整、光滑(图2(d))。

    图 2  NOB的菌落形态和细胞形态
    Figure 2.  Colony and cell morphologies of NOB

    菌株NOB1的16S rDNA序列在GenBank数据库通过BLAST检索对比,结果表明,NOB1与Nitrobacter winogradskyi Nb-255模式菌株相似度最高,达到99.58%。基于16S rDNA序列构建系统发育树,如图3所示,NOB1与Nitrobacter winogradskyi Nb-255同源性最高,且与各Nitrobacter处于同一聚类。

    图 3  16S rDNA序列系统发育树
    Figure 3.  Phylogenetic tree based on 16S rDNA sequence

    1)重金属对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响。不同浓度的Cu2+、Zn2+、Cd2+、Mn2+、Cr6+对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响情况如图4所示。可以看出,在5种重金属组中,亚硝酸盐氧化活性随重金属浓度的变化规律基本一致,均随重金属离子浓度升高而其活性抑制作用增强。以Cu2+组为例,Cu2+添加量为0 mg·L−1时亚硝酸盐氧化速率最快,在第3 天基本消耗完底物,脱NO2-N率达到97.58%;在Cu2+添加量为1、5、10 mg·L−1组中,分别在第4.5、6.5、8 天基本消耗完初始添加的NO2-N,表明NOB亚硝酸盐氧化速率随Cu2+浓度升高而降低;Cu2+质量浓度为20 mg·L−1时的亚硝酸盐氧化速率介于1 mg·L−1与5 mg·L−1组之间,其原因是Cu2+添加量较高(根据Ksp(Cu(OH)2)=2.2×10−20计算出20 mg·L−1 Cu2+开始沉淀pH为5.92),形成可见的Cu(OH)2沉淀,毒害性随之减小,同样的现象亦存在于5 mg·L−1的Zn2+实验组。从5种重金属离子对NOB亚硝酸盐氧化速率的影响来看,对NOB亚硝酸盐氧化活性抑制作用为Cr6+>Zn2+>Cu2+>Cd2+>Mn2+。重金属对微生物的损害主要体现为破坏细胞膜、抑制生物大分子合成[15]。有学者研究[16-18]表明,当添加Cu2+≥30 mg·L−1、Cd2+≥10 mg·L−1、Cr6+≥5 mg·L−1时对硝化脱氮过程有显著影响,这些研究是以硝化活性污泥作为材料,活性污泥可能通过沉淀、吸附或吸收重金属而降低毒性,相比于单一菌株,活性污泥可能对重金属胁迫有更好的抗性[19],所以这些研究中的结果略高于本研究中的单一NOB菌株。

    图 4  重金属对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响
    Figure 4.  Effects of heavy metals on nitrite oxidation activity of NOB

    2)抗生素对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响。不同浓度卡那霉素、氨苄青霉素、链霉素、盐酸四环素对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响如图5所示。可以看出,除盐酸四环素外,其他3种抗生素对NOB亚硝酸盐氧化活性起到显著的抑制作用。空白对照组在第2.5 天氧化完NO2-N;卡那霉素或氨苄青霉素≥1 mg·L−1时,NOB在培养前期表现较弱的亚硝酸盐氧化活性,随着培养时间的延长,NOB受抗生素毒害作用加深,活性逐渐殆尽;NOB对盐酸四环素的耐受性较强,添加盐酸四环素≤10 mg·L−1时NOB亚硝酸盐氧化活性几乎不受影响,盐酸四环素为20 mg·L−1时NOB活性略有降低,在高达50 mg·L−1时,盐酸四环素才对NOB表现出较明显的抑制效果,但脱NO2-N率仍能在第4 天达到90.02%。以质量浓度1 mg·L−1抗生素的脱NO2-N率为依据判断4种抗生素对NOB亚硝酸盐氧化速率的影响,对NOB亚硝酸盐氧化活性抑制作用强弱顺序为氨苄青霉素>卡那霉素>链霉素>盐酸四环素。

    图 5  抗生素对NOB亚硝酸盐氧化活性的影响
    Figure 5.  Effects of antibiotics on nitrite oxidation activity of NOB

    1) NOB和硝化菌群绝对定量。NOB和硝化菌群富集物中nxrA绝对定量结果见表1,可以看出NOB纯培养种子液中NOB的绝对拷贝数要高于硝化菌群富集物的,前者数量约为后者的3倍。为使两者初始接种NOB量相等,NOB种子液和硝化菌群种子液的接种量分别为2.000%和6.056%。

    2)重金属胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响。重金属胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响结果如图6所示。可以看出,在重金属离子胁迫作用下,硝化菌群富集物的亚硝酸盐氧化速率均高于NOB组。以5 mg·L−1 Cu2+组为例,NOB对照和实验组分别于第3.5和5 天氧化完底物,硝化菌群对照和实验组的亚硝酸盐氧化速率更快,在第2 天的脱NO2-N率分别达到100%和90.08%。同时,值得注意的是,硝化菌群对照组和实验组的亚硝酸盐氧化速率几乎一致,而NOB对照组和实验组的亚硝酸盐氧化速率差异显著。这表明NOB组在5 mg·L−1 Cu2+胁迫作用下活性受到显著影响,而硝化菌群组则几乎不受到5 mg·L−1 Cu2+的抑制作用。同样的现象发生也在1 mg·L−1 Zn2+和20 mg·L−1 Mn2+实验组。由此可见,在初始NOB数量相等情况下,NOB纯培养物在铜、锌、镉、锰、铬等重金属胁迫下的抗逆性和稳定性略显不足,而硝化菌群富集物亚硝酸盐氧化活性和稳定性更高,抗重金属胁迫能力更强,实际应用潜力更大。硝化菌群富集物中除了NOB、AOB,还有丰富的微生物群落,其中PseudomonasRhizobiaceaeBurkholderiaceae等占比较大,分别达到72.18%、2.04%、1.39%。有研究[20-22]表明,这些微生物有较强分泌胞外聚合物(extracellular polymeric substances,EPS)能力。EPS上的羧基、羟基、磷酰基等阴离子基团是吸附Cu2+、Zn2+、Cd2+等重金属离子的主要位点[23-24]。此外,有的微生物还有离子通道、重金属外排、氧化还原等复杂的胞内解毒机制,如Cr6+可以竞争SO24转运蛋白结合位点,细菌相关蛋白表达水平升高从而解毒[25]。这些研究结论与本研究中观察到的硝化菌群富集物稳定性更高、亚硝酸盐氧化速率更快等现象一致。

    图 6  重金属胁迫对NOB和硝化菌群活性的影响
    Figure 6.  Effects of heavy metals stress on the activity of NOB and nitrifying bacteria flora

    3)抗生素胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响。4种抗生素胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响结果如图7所示。对比NOB与硝化菌群富集物组可以看出,在不同抗生素胁迫下,后者的亚硝酸盐氧化速率均高于前者。以0.5 mg·L−1卡那霉素组为例,在无添加卡那霉素的情况下,NOB和硝化菌群分别在第5、3.5 天消耗完底物。NOB对抗生素敏感,在0.5 mg·L−1卡那霉素胁迫下,NOB和硝化菌群组的亚硝酸盐氧化活性均受到显著抑制作用,培养前期氧化速率较缓慢,随着培养时间的延长受毒害作用加深,亚硝酸盐氧化活性逐步降低,第6 天NOB和硝化菌群组的脱NO2-N率分别为24.60%和77.18%,在抗生素的抑制作用下,硝化菌群的亚硝酸盐氧化能力仍高于NOB。在硝化系统中,微生物主要通过外排泵、核糖体保护机制、以及破坏活性位点等方式抵抗抗生素;ZHANG等[26]的研究表明,PseudomonasFlavobacteriumNocardiopsis的菌群数量与抗生素抗性基因呈正相关。本研究的高通量测序结果(图1)表明,PseudomonasFlavobacterium在富集物菌群中占比为73.55%。这可能是硝化菌群富集物在抗生素胁迫下亚硝酸盐氧化活性、稳定性以及抗逆性都比NOB单一菌株更高的原因之一,说明硝化菌群在应对抗生素污染的环境问题具有更大的潜力。

    图 7  抗生素胁迫对NOB及硝化菌群活性的影响
    Figure 7.  Effects of antibiotic stress on the activity of NOB and nitrifying bacteria flora

    同时,值得注意的是,在30 mg·L−1 盐酸四环素条件下,不管是NOB还是硝化菌群富集物,实验组都比对照组先消耗完底物,即30 mg·L−1 盐酸四环素在实验中在一定程度上促进亚硝酸盐氧化而非抑制作用,表明适量浓度的四环素可能对NOB的富集有帮助。宋超[27]在NOB的活性受到四环素抑制的结论基础上进一步研究发现,在硝化污泥中加入较高浓度的四环素,NOB的数量比四环素浓度较低的组更多,硝化性能更好。其可能原因是:四环素刺激EPS的分泌,与EPS的—OH、C—O—C、C=O和C—N等官能团作用,诱导硝化污泥形成结构紧密的聚合体,对部分优势菌种起到保护作用[28-29];四环素被EPS吸附并通过微生物缓慢降解而减弱毒性效应[30];且四环素本身易变质失效。

    1)以珠江穗石码头水样富集硝化菌群并分离纯化一株NOB菌株,NOB的亚硝酸盐氧化活性随重金属离子(Cu2+、Zn2+、Cd2+、Mn2+、Cr6+)、抗生素(卡那霉素、氨苄青霉素、链霉素、盐酸四环素)浓度升高而受到抑制效应增强。

    2)在初始NOB相等情况下,与NOB纯培养物相比,硝化菌群富集物在重金属或抗生素胁迫下的亚硝酸盐氧化速率更快,稳定性更高,对重金属和抗生素的抗逆性更强,对于处理含氮废水有更好的应用潜力。

  • 图 1  稠油废水产生工艺

    Figure 1.  Production process of heavy oil wastewater

    图 2  MVC处理废水工艺流程图

    Figure 2.  Process flow chart of MVC for wastewater treatment

    图 3  MVC处理废水实物图

    Figure 3.  Real figure of MVC for wastewater treatment

    图 4  沸点升高随浓缩倍数的变化

    Figure 4.  Change in boiling point with concentration factor

    图 5  污垢SEM图片

    Figure 5.  SEM image of fouling

    图 6  污垢XRD图谱

    Figure 6.  XRD patterns of fouling

    表 1  浓缩倍数对水质的影响

    Table 1.  Effect of concentration ratio on water quality

    浓缩倍数SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    16.301.9043.009.21
    105.902.0245.008.90
    156.101.9546.008.22
    206.201.9047.008.25
    306.002.1048.007.98
    浓缩倍数SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    16.301.9043.009.21
    105.902.0245.008.90
    156.101.9546.008.22
    206.201.9047.008.25
    306.002.1048.007.98
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    表 2  质量流量对水质的影响(浓缩倍数是10)

    Table 2.  Effect of mass flow on water quality (concentration factor of 10)

    体积流量/(m3·h−1)质量流量/(kg·(m2·h)−1)SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    168.895.301.8246.008.92
    179.445.301.9144.008.95
    1810.005.501.8845.008.33
    1910.566.101.9248.007.99
    2011.115.902.0243.008.90
    体积流量/(m3·h−1)质量流量/(kg·(m2·h)−1)SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    168.895.301.8246.008.92
    179.445.301.9144.008.95
    1810.005.501.8845.008.33
    1910.566.101.9248.007.99
    2011.115.902.0243.008.90
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    表 3  蒸汽汽提装置对水质的影响(浓缩倍数是10)

    Table 3.  Effect of steam stripping device on water quality (concentration multiple was 10)

    装置数量/个SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    05.902.0243.008.90
    15.801.6536.008.26
    26.101.2332.008.25
    装置数量/个SiO2/(mg·L−1)油和脂/(mg·L−1)电导率/(μS·cm−1)pH
    05.902.0243.008.90
    15.801.6536.008.26
    26.101.2332.008.25
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出版历程
  • 收稿日期:  2019-04-15
  • 录用日期:  2019-09-11
  • 刊出日期:  2020-02-01
邹龙生, 牛耀岚, 熊鹰, 唐婧, 刘铁湘, 钱孝德. MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
引用本文: 邹龙生, 牛耀岚, 熊鹰, 唐婧, 刘铁湘, 钱孝德. MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
ZOU Longsheng, NIU Yaolan, XIONG Ying, TANG Jing, LIU Tiexiang, QIAN Xiaode. Field application of reusing the treated heavy oil wastewater by MVC process to boiler feed-water[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092
Citation: ZOU Longsheng, NIU Yaolan, XIONG Ying, TANG Jing, LIU Tiexiang, QIAN Xiaode. Field application of reusing the treated heavy oil wastewater by MVC process to boiler feed-water[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 381-386. doi: 10.12030/j.cjee.201904092

MVC工艺处理稠油废水回用于锅炉给水的现场应用

    通讯作者: 邹龙生, E-mail: syl200707@126.com
    作者简介: 邹龙生(1973—),男,博士,副教授。研究方向:节能与环保。E-mail:syl200707@126.com
  • 1. 桂林航天工业学院,桂林 541004
  • 2. 重庆水利电力职业技术学院,重庆 402160
  • 3. 武汉晴川学院,武汉 430204
  • 4. 盘锦大德石油科技有限公司,盘锦 124000
基金项目:
桂林市科技局重大专项(20180106-1);重庆市教委资助项目(KJ1603604);广西自然科学基金资助项目(2018JJA160070);桂林航天工业学院博士启动基金项目

摘要: 某油田产生大量的稠油废水,而蒸汽开采石油又需要足够的洁净水,两者的综合效应导致水资源的短缺。为了达到良好的经济效益和社会效益,设计了一套20 m3·h−1的机械蒸汽压缩(mechanical vapor compression,MVC)工艺回收废水的装置。该系统能利用稠油废水的低温废热,具有运行能耗低,而且对废水水质进口要求低。系统出水冷凝水的水质参数为:总硬度≤182.30 mg·L−1、Cl≤10.00 mg·L−1、Ca2+≤1.00 mg·L−1、含油≤2.00 mg·L−1、电导率(25 °C) ≤60.00 μS·cm−1、二氧化硅≤3.50 mg·L−1,满足注汽锅炉给水的质量标准。通过对MVC工艺运行结果的分析,阐述稠油废水沸点升高、浓缩倍数、冷凝水水质、污垢等因素对MVC工艺的影响程度,特别是冷凝水水质的影响因素及变化趋势。上述研究结果为大规模治理稠油废水,实现零排放奠定实践基础。

English Abstract

  • 目前,分布在新疆、辽河、大庆等油田逐渐进入了石油开采的中后期,开采的难道越来越大。各油田公司为维持原油产量,蒸汽辅助重力泄油热采技术逐步得到应用。石油热采带来了大量的稠油废水,稠油废水的形成过程如图1所示。

    某油田年产原油1×107 t,日产稠油废水8.41×104 m3,占整个废水总量的56.6%,但是回注率仅为22.3%。但中石油要求各油田污水回注率不低于98%,故目前的回注率显然不能达到要求。由于稠油废水含盐量较大、石油成分高、乳化严重、成分复杂,且温度较高,废水直接回注,浪费稠油废水的热能,污染水体环境,成为制约油田持续发展的一大包袱,因此,有效处理和回用稠油废水是当前石油热采面临的主要问题[1]。处理稠油废水的技术有多种,一般有物理法、化学法、生物法等[2]。膜分离法存在膜污染严重、不易清洗、使用成本高等问题。化学絮凝法分离稠油废水,絮凝剂用量大,费用高,还有可能形成二次污染。生物法处理效率高、成本低,但占地面积大、运行费用高,实际应用受到一定限制[3]。稠油废水蒸发处理属于物理法,可充分利用稠油废水温度高的特点,通过一些技术措施,实现废热的利用,对于降低稠油开采成本具有重要意义[4-5],同时还为油和无机盐的回收提供基础。蒸发回收既可以保护生态环境,又可以使油田生产节能降耗,实现油田可持续发展,是创建环境友好型、资源节约型企业的途径[6]。蒸发单元有多种工艺,自然蒸发工艺思路简单,但废水量大时处理占地面积大,处理周期长。多级闪蒸技术上是可行的,但装置投资大,运行能耗大,造水比低,运行费用高。多效蒸发处理油田污水国外工程鲜有报道,技术不够成熟[7]

    机械蒸汽压缩(mechanical vapor compression,MVC)工艺可以有效降低单位能耗,适合稠油废水的处理[8-10]。该系统具有能耗低、运行效果好、占地空间小、构造简单、配套设备较少、运行稳定、操作简单且成本低等特点,启动后不再需要新鲜蒸汽[11-12]。MVC工艺的主要部分是蒸发和压缩2个单元,这2部分是决定系统能耗的关键[13]。本研究为了更好地分析MVC工艺回收稠油废水现场产生存在的问题,在总结实验研究工作的基础上,设计了一套20 m3·h−1的实验装置,通过相应参数对水质质量影响的分析,提出了MVC工艺的优化方法和措施,阐述了MVC工艺参数,为进一步的推广应用提供参考。

  • 现场工艺装置的规模为20 m3·h−1,安装在某稠油废水的工作现场,工艺流程如图2所示,图3为实物图。稠油废水采用MVC工艺的详细步骤是:初步处理的稠油废水经过水泵输送到缓冲水箱,由换热器将水加热到合适温度送入降膜蒸发器,废水和蒸汽在降膜蒸发器完成热量的交换,产生二次蒸汽,分离后的二次蒸汽经压缩机压缩加压升温后,再次送入降膜蒸发器用于蒸发废水。稠油废水、浓缩液、阻垢剂、消泡剂、pH调节剂等混合物一起送入蒸发器,冷凝水换热以后收集起来作为产品,浓缩液留待后续处理,从而完成整个流程[14]

  • 通过MVC工艺的作用,使稠油废水达到注汽锅炉给水质量的标准。MVC工艺的预期目标为总碱度≤200 mg·L−1、SiO2≤10 mg·L−1、电导率≤60 μS·cm−1、油和脂≤2 mg·L−1、pH为8~10。

    MVC工艺系统主要组成设备为换热器、降膜蒸发器、循环泵和压缩机等。

    1)板式换热器:型号BR0.7CH-100-N-I 316L;体积流量21 m3·h−1,总热负荷574 kW;装机面积和单板面积分别为99.4 m2和0.7 m2

    2)降膜蒸发器:为立式降膜蒸发器,蒸发室与分离室一体;布水蒸发器直径为2.5 m,总高约为23.6 m;额定蒸发出水量为20 m3·h−1

    3)料液循环泵:为卧式离心热水泵;介质温度为105 ℃,材质316L,型号为RWZ300-32II,变频调速,规格为Q=700 m3·h−1H=30 m,N=110 kW。

    本工艺设计处理容量为20 m3·h−1,稠油废水进入蒸发器的起始温度为100 °C,密度为0.60 kg·m−3,蒸汽流量为9.29 m3·s−1,要求二次蒸汽压缩后的温度为不超过115 °C。为此设蒸汽压缩机1台,系德国PILLER公司的离心蒸汽压缩机,型号为KKXGAE 80 355 GR360,吸入蒸汽压力为101.00 kPa,排出压力为121.00 kPa;吸入蒸汽温度为100 °C,排出温度为105 °C。压缩机轴功率计算方程[15]如式(1)所示,当浓缩倍数为1、10、15、20和30时,压缩机消耗的功率分别是222.37、272.42、290.60、340.55和385.93 kW。由此可知,随着稠油废水沸点温度升高,导致压缩机出口温度升高,排气压力增加,功率也增加。

    式中:P为压缩机轴功率,W;n为蒸汽绝热系数;V1为入口蒸汽体积,m3·s−1p1p2分别为压缩机进、出口压力,kPa;η为压缩机机械效率。

  • 溶液沸点是液体沸腾时的温度,也就是液体的饱和蒸气压与外界压强相等时的温度。不同液体的沸点是不同的,而且溶液沸点会随着外部环境压力的变化而改变,压力低,沸点也低。稠油废水由于含有多种杂质,如石油、无机盐等物质,它的沸点会高于纯水的沸点,这种现象称为废水沸点的升高,其升高程度与含盐量、蒸发温度等因素直接相关[16]。本研究分析了常压下稠油废水在不同浓缩倍数的沸点,得到浓缩倍数和沸点升高的变化,结果如图4所示。由图4可知,随着稠油废水浓缩倍数的增加,废水中无机盐离子的含量逐渐升高,导致溶液的沸点也跟着升高,将逐渐增加蒸发系统的能耗,提高压缩机的功率,不利于节能减排。因此,需要明确稠油废水沸点升高的程度来确定MVC工艺参数,同时须及时调整压缩机的功率,满足系统能量的需求。

  • 稠油废水来自某油田,含有很多污染物,不但有许多无机离子,还含有不少的有机物,特别是石油类物质,而且有些污染物浓度高。分析得到稠油废水成分及含量如下:Mg2+为3.9 mg·L−1、Ca2+为10.5 mg·L−1、Cl为97.2 mg·L−1SO24为29.5 mg·L−1HCO3为315.9 mg·L−1、SiO2为565.7 mg·L−1、油和脂为135 mg·L−1、总硬度为1 157.7 mg·L−1、电导率为1 621 μS·cm−1。可知稠油废水含有不少的无机盐离子,容易形成污垢。一旦结垢,将降低设备的传热性能,增加系统的能耗。

    油和脂的存在可能会降低冷凝水的质量。注汽锅炉给水质量标准[17]要求:溶解氧<0.05 mg·L−1、总硬度<0.1 mg·L−1、总铁<0.05 mg·L−1、SiO2<50 mg·L−1、悬浮物<2 mg·L−1、总碱度<200 mg·L−1、油和脂<2 mg·L−1、可溶固体≤7 000 mg·L−1、pH为7.5~11.0。回收的冷凝水要满足上述标准,才能直接回用,否则需要增加后处理工序。

    现场设备安装就绪,开机运行,待MVC系统运行一段时间,即几个月之后,待设备一切正常,然后在稠油废水浓缩倍数为10倍的条件下,收集冷凝水进行检测,各成分含量如下:Mg2+为0.51 mg·L−1、Ca2+为0.93 mg·L−1、Cl为7.28 mg·L−1SO24为10.25 mg·L−1HCO3为9.15 mg·L−1、SiO2为3.5 mg·L−1、油和脂为1.85 mg·L−1、总硬度为182.3 mg·L−1、电导率为58 μS·cm−1。根据上述参数与注汽锅炉给水质量标准进行对照可知,冷凝水的水质满足注汽锅炉的给水要求,可以直接作为注气锅炉给水,实现了MVC工艺的预期目标。

  • 冷凝水水质的影响因素比较多,如稠油废水的组成、浓缩倍数、质量流量、杂质含量和种类、汽提等,均可能影响其质量,本研究主要分析浓缩倍数、质量流量和汽提装置3个因素对冷凝水水质中的4个主要指标(如油和脂、SiO2电导率和pH)的影响程度。

    1)浓缩倍数。稠油废水随着蒸发过程的推移,蒸发器中盐的浓度逐渐升高,肯定会影响冷凝水的水质,具体参数如表1所示。可以看出,浓缩倍数对冷凝水的pH影响最大,其他指标影响不大。

    2)质量流量。稠油废水的质量流量对冷凝水的水质影响不大,变化参数如表2所示。

    3)汽提装置。MVC系统的汽提系统对水质影响如表3所示。由表3可知,汽提的数量直接影响冷凝水的含油量,也会降低水质的电导率。这说明汽提装置可以明显改变冷凝水的水质,值得进一步探索和研究。

  • 实验完成后,采取措施清洗降膜管,经过一系列的操作才能收集污垢,进行SEM和XRD表征分析,图5图6为污垢样品的取样和分析结果。在稠油蒸发回收冷凝水的过程中,溶液中的离子相互之间会发生化学反应[1],如式(2)~式(5)所示。

    图5所示的污垢形貌单一,一旦黏附在管壁上,难以处理,因此,减缓污垢的形成是MVC系统推广应用的关键。而在高pH条件下,二氧化硅一部分直接与废水及投加的化学药剂中的钙镁离子反应,生成硅酸盐沉淀去除。此外,钙离子与氢氧根结合生成大量的碳酸钙絮体,其新生成活性表面能够吸附大量的硅,或者与硅离子结合生成钙硅酸盐,结果见图6

  • 1)针对某油田稠油废水所面临的困境,设计并安装一套MVC工艺系统,开展MVC处理稠油废水水回注汽包锅炉的现场实验。结果表明,工程可达到预期的设计指标,即蒸发量为20 m3·h−1、出水总硬度≤182.30 mg·L−1、Cl≤10.00 mg·L−1、Ca2+≤1.00 mg·L−1、含油≤2.00 mg·L−1、电导率(25 °C) ≤60.00 μS·cm−1、二氧化硅≤3.50 mg·L−1,能够满足注汽锅炉给水的质量要求。

    2)提出了MVC工艺处理稠油废水系统的调节方法,达到系统最佳的运行状态,降低运行能耗;MVC工艺推广的障碍在于污垢问题的解决措施。

    3)MVC工艺处理稠油废水回用可满足循环利用的要求,能够解决油田废水的难题,显著特点有废水处理比较彻底、能够满足稠油废水零排放的条件、工艺运行成本相对较低、技术可行、有推广的价值、整套系统操作简单、可以实现自动化控制。

    4) MVC系统也存在一些不足:一是冷凝水的质量有待进一步的提高,才能发挥MVC系统的真正价值;二是换热设备特别是降膜蒸发管壁面形成的污垢,降低系统的传热效率,严重影响MVC工艺的适用领域和经济价值,这是后续研究的重点。

    5)MVC系统利用稠油废水本身的余热,通过压缩机的作用,实现了低品位余热的价值,而且还使稠油废水循环利用,节约了水资源。系统达到了节能减排的效果,取得了经济和环保的双重效益。

参考文献 (17)

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