OHO-MBR组合工艺处理实际焦化废水的可行性

孙晓雪; 韦聪; 罗培; 杨兴舟; 叶国杰; 韦朝海; 彭亚环; 邱光磊; 平武臣

doi:10.12030/j.cjee.202104025

OHO-MBR组合工艺处理实际焦化废水的可行性

1.
华南理工大学环境与能源学院，广州 510006
2.
工业聚集区污染控制与生态修复教育部重点实验室，广州 510006
3.
宝武集团韶关钢铁股份有限公司，韶关 512123
4.
广州润达环保科技有限公司，广州 511455

作者简介: 孙晓雪(1996—)，女，硕士研究生。研究方向：焦化废水膜处理技术。E-mail：sunxx1121@126.com

通讯作者: 邱光磊(1984—)，男，博士，副教授。研究方向：污水膜/生物处理技术。E-mail：qiugl@scut.edu.cn;

基金项目:
国家自然科学基金资助项目(51808297，U1901218)；广东省科技计划项目(2018A050506009，2015B020235005)；广州市科技计划项目(202002030340)；广东省自然科学基金资助项目(2021A1515010494)；广东省珠江人才计划项目(2019QN01L125)
中图分类号: X703

Feasibility test of OHO-MBR combined process for actual coking wastewater treatment

1.
School of Environment and Energy, South China University of Technology, Guangzhou 510006, China
2.
Key Laboratory of Pollution Control and Ecosystem Restoration in Industry Clusters, Ministry of Education, Guangzhou 510006, China
3.
Baowu Group Guangdong Shaoguan Iron & Steel Co. Ltd., Shaoguan 512123, China
4.
Guangzhou Runda Environmental Protection Technology Co. Ltd., Guangzhou 511455, China

Corresponding author: QIU Guanglei, qiugl@scut.edu.cn ;

摘要: 焦化废水因其生物毒性强、高腐蚀性及高COD/TN比的特点，对传统生物处理工艺提出了更高的挑战，故新型生物工艺的探索对于特殊水质达标可行性及工艺经济性具有重要意义。为此，构建了新型好氧-水解-好氧(OHO)-膜生物反应器(MBR)组合工艺用于焦化废水处理，利用实际焦化废水开展了现场小试研究，考察了焦化废水中典型污染物的去除效果，结合工艺运行参数和水质指标测定结果，解析了典型污染物在OHO-MBR工艺中的转化规律。在稳定运行情况下，焦化废水经OHO-MBR工艺处理的实际运行结果表明：当总停留时间设定为56 h时，进水COD、TN、 ${{\rm{NH}}_4^ +}$ -N、SCN⁻-N的平均值分别为3 063、146、27.3、85.1 mg·L⁻¹的条件下，组合工艺即使在环境温度偏低(10~20 ℃)的情况下仍能实现对COD、TN、 ${{\rm{NH}}_4^ +}$ -N、SCN⁻-N平均85.9%、65.4%、95.1%、98.6%的去除；在膜通量为20 L·(m²·h)⁻¹的条件下，工艺运行90 d，跨膜压差维持在10 kPa以内，表明组合工艺处理实际焦化废水的初步可行性；在OHO的O2反应器中添加膜组件可去除焦化废水中的悬浮物及胶体组分，有效截留和富集常规工艺中不易增殖的特种功能微生物，提高反应器处理负荷与抗冲击能力。以上结果表明，在无需对基建设施进行大规模改造的前提下，OHO-MBR可以作为现有工艺提升出水水质的改进技术选择。
- 焦化废水 /
- OHO /
- 生物处理 /
- 膜生物反应器 /
- 生物富集 /
- 脱氮
Abstract: Coking wastewater poses a higher challenge to traditional biological treatment processes due to its strong biological toxicity, high corrosiveness, and high COD/TN ratio. The exploration of new biological processes is of great significance to the feasibility of meeting special water quality standards and the economy of the process. Based on these considerations, this study constructed a new type of Aerobic-Hydrolysis-Aerobic (OHO)-Membrane Bioreactor (MBR) combined process for coking wastewater treatment. The actual coking wastewater was used to carry out an on-site small test study and investigate the treatment effect of typical pollutants in the coking wastewater. Combining the measurement results of process operating parameters and water quality indicators, the conversion characteristics of typical pollutants in the OHO-MBR process were analyzed. Under stable operation conditions, the actual operation results of coking wastewater treated by OHO-MBR process showed that, under the conditions of HRT = 56 h and the average influent COD, TN, ${\rm{NH}}_4^ +$ -N and SCN⁻-N of 3 063, 146, 27.3 and 85.1 mg·L⁻¹, respectively, the average removal rates of COD, TN, ${\rm{NH}}_4^ +$ -N and SCN⁻-N achieved by the combined process were 85.9%, 65.4%, 95.1% and 98.6% even at low ambient temperatures(10~20 ℃), respectively. After 3 months running of the process with the membrane flux of 20 L·(m²·h)⁻¹ for the membrane module, the transmembrane pressure maintained below 10 kPa, which showed the preliminary feasibility of the combined process to treat actual coking wastewater. The potential direction of the process to further improve the effect of pollutant treatment was clarified. The existence of the membrane module in the O2 reactor of OHO could remove the suspended solids and colloidal components in the coking wastewater, effectively intercepted and enriched the special functional microorganisms that were not easy to proliferate in the conventional process. The loading rate and shock resistance capability increased for the process without the need for large-scale transformation of infrastructure facilities, and it can be used as an improvement technology option for the existing process to improve the quality of the effluent.
- coking wastewater /
- OHO /
- biological treatment /
- membrane bioreactor /
- bioaccumulate /
- nitrogen removal

人工湿地技术是通过过滤、吸附、沉淀、植物吸收和生物降解等过程，实现对城市生活污水的高效处理，其建设成本和能耗较低，环境美化效果好^[1]。人工湿地中所含大量的养分负荷会刺激微生物生长代谢。与天然湿地相比，温室气体CH₄^[2]、N₂O和CO₂^[3]的排放通量更高，因此，亟需探究如何规模化实现该工艺的温室气体减排。

人工湿地实现污染物去除的主要部分为基质填料。填料材料通过物理、化学和生物的作用完成对污染物的去除。由于单一基质类型的人工湿地无法同时达到高效脱氮、除碳的目的^[4]。组合填料所发挥的协同作用可高效去除污水中的多种污染物质^[5]，已被越来越多地运用到人工湿地中。然而，在实际运用中，组合填料的种类、填充方式、孔径和含碳量等条件均会影响湿地系统的复氧能力及微生物的代谢活动，从而间接影响系统污染物的去除能力^[5]。

SHEN等^[6]研究铁碳微电解填料时发现，以铁为阳极、碳为阴极会形成大量微观原电池，可将NO₃⁻/NO₂⁻直接还原为N₂，因此，铁碳含量改变会影响NO₃⁻/NO₂⁻还原为N₂过程的进行，进而影响N₂O的排放。 WANG^[7]等发现沸石具备良好的吸附功能，具有与普通材料相似的均一孔隙，故其性质与分子筛类物质相似，选择吸附性能优异。该材料可有效吸附系统产生的CH₄，当沸石占比增大时，可能更加有利于减少CH₄的减排。赵仲婧等^[1]发现，采用铁碳和沸石作为基质组合填料的间歇曝气人工湿地系统可明显提高污水处理效率和温室气体减排效果。铁碳微电解材料与沸石的粒径、孔隙度均不相同，因此，当二者间填充顺序不同时，可通过影响溶解氧 (dissolved oxygen，DO) 环境来构成不同微生物群落结构，优化硝化、反硝化过程，以降低温室气体排放量。

基于此，本研究以铁碳和沸石组合填料为研究对象，通过改变二者的填充顺序和填充配比，探究基质填充方式对人工湿地对污染物去除过程中温室气体减排效果的影响，以期为实现人工湿地技术的减污降碳目标提供参考。

1. 材料与方法

1.1 装置构建

实实验装置位于西南大学某玻璃温室大棚。该装置具备良好的通风性，且自然照射充足。图1 为实验用到的仿真垂直潜流式人工湿地系统，采用 PVC材质制作的筒状容器，其底部直径30 cm，高60 cm，上部边缘设有3 cm的矩形水密封凹槽。中心有3个4 cm宽，60 cm长的 PVC穿孔管，最中间一根用于进水、虹吸排水和收集水样本，两侧2根内部装有和人工湿地系统相同且等高的填料，用于提取湿地基质及微生物。距装置底部5 cm处设置微孔曝气管。

图 1 间歇曝气人工湿地装置

Figure 1. Schematic diagram of intermittent aeration constructed wetland

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装置中种植的植物为野生菖蒲 (Acorus calamus L.) ，取自北碚区某水库。菖蒲采回后，先将其根部清洗干净，放入有培养液的装置中，置于光照培养箱中进行驯化培养。培养温度为 (25±2) ℃，光照强度为 (3 000±300) lux，光暗时间比为12 h:12 h，每隔2 d更换一次进水，经过30 d的人工培育，将生长状况好、体形相似的植物移植到人工湿地设备中，栽种密度为每平方米30株。

实验所选用的沸石是从河南景盈建材有限责任公司采购的斜发沸石，沸石颗粒的直径为5~10 mm。使用纯水清洗干净，经风干、称重后填入湿地装置之中。铁碳微电解填料主要由废铁屑和活性炭制成，粒径为10~30 mm，均由郑州众邦水处理有限公司提供。

培养微生物所需接种的活性污泥取自北碚区污水处理厂二沉池，采用人工配制的污水进行驯化。驯化3周后将活性污泥接种到人工湿地系统中，接种污泥的质量浓度为1 000 mg·L⁻¹。

1.2 运行方式

实验装置按铁碳和沸石的填充方式分为2组。湿地组1铁碳填充在表层，沸石在底层；湿地组2沸石填充在表层，铁碳在底层。以添加100%沸石的人工湿地作为对照组。沸石、铁碳分别用F、T表示，且用x、y表示沸石和铁碳的占比。每组设置3个装置，组1分别添加20%铁碳+80%沸石 (T2F8) 、40%铁碳+60%沸石 (T4F6) 、60%铁碳+40%沸石 (T6F4) ；组2分别添加20%沸石+80%铁碳 (F2T8) 、40%沸石+60%铁碳 (F4T6) 、60%沸石+40%铁碳 (T6F4) 。

实验人工湿地系统设置水力停留时间 (hydraulic retention time，HRT) 为2 d，进水采用人工配置的模拟污水，固定进水的碳氮比 (COD/N) 为5:1，具体成分参照文献[7]。向模拟污水中投入蔗糖、NH₄Cl 和KNO₃提供碳源和氮源。模拟污水的 COD、NH₄⁺-N和NO₃⁻-N分别为300、40和20 mg·L⁻¹。其他盐类或物质（每升水中添加的量）为：KH₂PO₄ (22.50 mg) 、MgSO₄·7H₂O (97.56 mg) 、CaCl₂ (58.28 mg) 、蛋白胨 (10.00 mg) ，以及微量元素溶液1 mL。其中，微量元素溶液（每升中添加的量）中又包含盐类有：H₃BO₃ (0.17 mg) 、MnCl₂·4H₂O (0.11 mg) 、ZnSO₄·7H₂O (0.13 mg) 、CuSO₄·5H₂O (0.04 mg) 和H₂MoO₄·4H₂O (0.004 9 mg) 。微量元素溶液的pH为 (7.09±0.01) 。

该系统每天曝气2 h，采用机械式间歇曝气方式进行。时间段为每天00:00—01:00及12:00—13:00^[8]进行。该系统中的DO控制为约3 mg·L⁻¹。湿地系统于2021年5月开始运行，并在5月进行第一次气体测定，运行180 d，在2021年11月停止运行。本研究选取5月、6月、7月这3个月的数据进行计算分析。

1.3 测定方法

(1) 水样的采集与测定。在系统正常运行后，每2 d进行一次常规水样收集并检测。取样时间为09:00—10:00。根据饮用水及污水的国家标准分析方法，对COD、NH₄⁺-N、NO₃⁻-N、NO₂⁻-N和TN等指标进行测定。水样的原位指标包括DO、氧化还原电位 (oxidation-reduction potential，ORP) E_h、水温和pH，均利用多参数测定仪 (SG98型梅特勒-托利多，瑞士) 进行测定。

(2) 气样的采集与测定。本研究中主要对CH₄和N₂O这两种气体进行采集分析。气体采样箱 (见图1上半部分) 是PVC材质的圆柱体，由顶箱 (直径30 cm，高50 cm) 和延长箱 (直径30 cm，高70 cm) 组成，延长箱可在植物生长高度超过50 cm时使用。采样箱内有2个轴流风扇。在人工湿地系统稳定运行期间，每月采气3~4次，采样时间为上午9:00—11:00。在每个周期内进行温室气体的采样，并分析其排放规律。在1个典型周期中，设定13个不同停留时间，分别为0、2、6、12、14、18、24、26、3、36、38、42和48 h。其中，在典型水力停留期间，对人工湿地的排放进行了模拟，并对其进行了采集与分析。

气体样品的采集方式分3种：非曝气段采样、曝气段采样和溶解态CH₄和 N₂O的采集3种情况。其中，非曝气段的气体排放通量计算式^[9]为式 (1) 。该公式是以气体样品中温室气体质量浓度随时间变化的速率计。

$F=H\times \frac{273}{273+T}\times \frac{P}{{\mathrm{P}}_{0}}\times \rho \times \frac{{d}_{\mathrm{c}}}{{d}_{\mathrm{t}}}$

$(1)$

曝气段的气体排放通量计算式^[10]为式 (2) 。

$F=Q\times \frac{\mathrm{\phi }\cdot \mathrm{M}\cdot P}{\mathrm{R}\cdot T\cdot S}$

$(2)$

利用计算所得的气体排放通量根据内插累加法求得CH₄和 N₂O的累积排放量，计算式见式 (3)。

$A={\sum }_{i=1}^{n-1}\left(\frac{{F}_{i}+{F}_{i+1}}{2}\times d\times 24+{F}_{j}\times 24\right)+{F}_{n}\times 24$

$(3)$

溶解态温室气体的浓度计算式见式 (4) 。

${c}_{\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{s}}=({\mathrm{K}}_{0}\mathrm{R}T+\beta )\cdot \omega \cdot W\cdot \frac{P}{\mathrm{R}\cdot T}$

$(4)$

式中：F为气体 (CH₄和N₂O) 排放通量，μg·(m²h)⁻¹；H为箱内高度，m；T为采样箱内平均气温，K；P即采样时的大气压力，Pa；P₀是校准条件下的大气压力，Pa； $\rho$ 为某一被测气体的密度 (摩尔质量/标准状态下的气体摩尔体积，g·L⁻¹) ；dc/dt为采样期间采样箱内某一被测气体的浓度变化速率，其中CH₄的浓度变化速率单位为cm³·(m³h)⁻¹；N₂O体积浓度变化速率单位为mm³·(m³h)⁻¹；Q为人工湿地曝气量，L·min⁻¹； $\phi$ 为测得气样中的气体体积分数，%；R表示理想气体常数，即8 308.65 L Pa·(mol·K)⁻¹；M为气体摩尔质量，g·mol⁻¹；S为采气箱覆盖面积，m²； ${c}_{\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{s}}$ 为单位体积水样中溶解的气体质量浓度，μg·L⁻¹；K₀为 CH₄或N₂O的亨利常数，mol·(L¹Pa)⁻¹; $\beta$ 为取样瓶上部空间与水样的体积比； $\omega$ 为测得的上部空间气体体积分数。

基于全球增温潜能值 (Global Warming Potential，GWP) 的概念，通过比较各种人工湿地的温室气体排放情况，将CH₄和N₂O的排放量换算成CO₂当量 (CO_2-eq) 。各组人工湿地的综合GWP计算式^[11]见 (5) 。

$\text{GWP=28×}{\mathrm{C}\mathrm{H}}_{4}\text{累积排放量}\text{+298×}{\mathrm{N}}_{2}\text{O}\text{累积排放量}$

$(5)$

1.4 数据处理

利用 Origin 8.5绘制数据图；显著性检验分析及相关性分析采用SPSS19.0软件；显著性检验采用One-way ANOVA方法 (P<0.05、P<0.01表示达到显著水平) 。

2. 结果与分析

2.1 不同人工湿地中CH₄的月排放通量

每月对不同人造湿地的CH₄排放情况进行统计，结果见表1。在系统稳定的工作状态下，对照组中F的CH₄平均排放通量为 (0.33±0.02) g·(m²·h)⁻¹。湿地组1中，T4F6和T6F4的CH₄排放通量在添加铁碳后增加，仅有T2F8有减排效果，其CH₄的排放通量相较于F减少了5.16% (P<0.05) 。湿地组2中，相较于对照组，F8T2、F6T4的CH₄排放量分别减少了22.59%~42.86%、0~40% (P<0.05)，而F4T6并无CH₄减排效果。通过比较两组湿地的CH₄月排放通量发现，沸石在上、铁碳在下填充基质的湿地组2更有利于CH₄减排；且适当添加铁碳有利于CH₄的减排作用，但铁碳的占比不宜超过沸石，沸石/铁碳为8:2的湿地对CH₄减排效果会更加明显。

表 1 不同湿地组各月份的CH₄平均排放通量

Table 1. Average CH₄emission fluxes of constructed wetlands in different treatments by month mg·(m2·h)⁻¹

湿地组别	填充方式	5月	6月	7月	月平均值
1	T2F8	0.362±0.028	0.298±0.031	0.277±0.042	0.31±0.03
1	T4F6	0.647±0.015	0.454±0.028	0.203±0.041	0.44±0.03
1	T6F4	0.917±0.015	0.873±0.024	0.570±0.018	0.79±0.02
2	F8T2	0.154±0.014	0.257±0.021	0.251±0.035	0.22±0.02
2	F6T4	0.242±0.116	0.366±0.025	0.181±0.013	0.26±0.05
2	F4T6	0.613±0.021	0.537±0.051	0.396±0.045	0.52±0.04
对照组	F	0.407±0.018	0.260±0.024	0.320±0.016	0.33±0.02

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以上现象表明，表面分子筛的孔隙结构可以对CH₄进行吸收和储存，从而提高了装置内的氧气浓度，促使CH₄氧化^[12-13]。当系统中添加铁碳填料时，铁屑和活性炭颗粒充当电极材料，产生明显微电场，使系统更易形成微电解系统^[14]。而这个铁碳微电解系统置于底部时，更加接近植物根系。在电解过程中，阳极产生的Fe²⁺、Fe³⁺会参与微生物生命活动的电子传递过程，从而提升根系微生物活力，进而使根系微生物与产甲烷菌竞争加剧，产甲烷菌将无法获得足够碳源与电子^[15]，从而活性受到抑制。另外，铁氧化物在根部厌氧体系中可能存在异化铁还原过程^[16]，异化铁还原菌和产甲烷菌之间存在底物竞争与热力学反应的优先顺序^[17]，当Fe³⁺质量浓度上升时，有利于体系中异化铁还原过程的进行，使产甲烷菌活性被抑制。

2.2 不同人工湿地中N₂O 的月排放通量

两组人工湿地中N₂O平均排放通量如表2所示。在系统稳定运行期间，对照组F的N₂O平均排放通量为 (651.51±88.53) μg·(m²h)⁻¹。在湿地组1中，，与F相比，湿地组1中的T2F8、T4F6的N₂O排放量分别减少了26.22%~70.62%、26.32%~56.62%、8.49%~42.30% (P<0.05) 。在湿地组2中，湿地组2中的F8T2、F6T4和F4T6相较于F分别减少了61.33%~84.29%、52.98%~75.61%、0~16.87% (P<0.05) 。以上结果表明，添加铁碳有利于N₂O的减排。两组湿地的N₂O月排放通量均随着铁碳占比的降低而明显减少；当铁碳-沸石体积比为2:8时减排效果最佳。通过进一步对湿地组1和2的N₂O月平均排放通量进行比较，湿地组2的N₂O减排效果优于湿地组1。

表 2 不同湿地组各月份的NO₂平均排放通量

Table 2. Average NO₂ emission fluxes of artificial wetlands in different treatments for each month μg·(m²·h)⁻¹

湿地组别	填充方式	5月	6月	7月	月平均值
1	T2F8	467.26±66.43	216.95±104.5	264.67±126.3	316.29±99.08
1	T4F6	73.41±13.2	226.10±53.2	154.18±74.2	367.90±46.87
1	T6F4	931.50±65.7	293.18±53.2	365.01±95.2	529.90±71.37
2	F8T2	215.69±105	187.03±32.4	98.08±14.6	166.93±50.67
2	F6T4	412.80±65.4	133.12±33.4	121.67±27.3	222.53±42.03
2	F4T6	898.87±47.3	265.36±125.4	355.37±153.2	506.53±108.63
对照组	F	1047.48±68.2	508.14±107.9	398.91±89.5	651.51±88.53

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分析其原因可能是，N₂O既是硝化反应副产物，亦为反硝化反应的中间体^[18]。随着铁碳填料增多，铁碳微电解填料中存在的高水平Fe³⁺可能会抑制N₂O还原酶的活性，使得N₂O 作为中间产物逸出。另外，铁碳的存在会改变系统溶解氧环境，铁碳占比更少的湿地系统DO更高，氨氧化细菌 (ammonia-oxidizing bacteria，AOB) 的好氧反硝化过程被抑制，会进一步减少N₂O的释放^[1]，且有利于N₂O还原为N₂；铁碳的加入会导致环境中氧化还原电位E_h升高，且随着铁碳占比减少E_h升高 (如图6) ，可能会降低硝酸还原酶的活性，从而减弱反硝化作用^[19]，减少N₂O释放。当把铁碳填料置于底部时，能有效改善底层微生物的反应环境、促进其对碳源的利用，进而强化异养脱氮反应的效果，使得反硝化反应更顺利地进行；且将铁碳填料置于底层，会更加接近植物根系，能有效促进植物根系泌氧^[20]，为N₂O还原酶提供好氧环境，使得一些细菌在一定氧浓度下能还原N₂O^[21]。此外，铁作为电子供体实现了微生物的自养反硝化^[22]，能减少N₂O产生。

2.3 不同人工湿地典型周期内CH₄的排放规律及溶解态CH₄的变化

图2展现了典型周期内两组人工湿地CH₄瞬时排放通量。以48 h为一个典型周期，各湿地中的CH₄排放通量在曝气阶段迅速升高，曝气结束后又迅速下降，且每一曝气时段CH₄最低瞬时排放通量都出现在铁碳-沸石体积比为2:8的实验组。另外，当沸石/铁碳体积比相同、而沸石、铁碳的填充顺序不同时，湿地组2的CH₄瞬时排放量明显低于湿地组1。

图 2 典型周期内不同人工湿地CH₄瞬时排放通量

Figure 2. Transient CH₄ emission fluxes from different constructed wetlands in a typical cycle

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图3为典型周期内曝气段和非曝气段末端溶解态CH₄的质量浓度，不同于CH₄的排放通量，溶解态CH₄质量浓度在非曝气条件下，要明显高于曝气段。在曝气阶段，CH₄的质量浓度分别为14.53、23.26、30.68 μg·L⁻¹，而在非曝气阶段，CH₄的质量浓度分别达到了40.96、59.51、30.68 μg·L⁻¹。然而，CH₄的生成大多发生在厌氧段，该反应段的E_h通常低于−150 mV。此时，产甲烷菌的活力会显著提升，进而使得CH₄的生成量增加。当湿地的E_h高于50 mV时，会停止产生CH₄^[23]。结合图4可知，两组湿地非曝气段最低E_h均低于−20 mV，曝气段E_h峰值均超过100 mV，在非曝气阶段时，随着湿地E_h降低，平均CH₄排放通量会升高。湿地组1中的非曝气段最低E_h分别为−27.5、−36.3、−61.7 mV，曝气段E_h均超过100 mV；湿地组2中的非曝气段最低E_h分别为−26.5、−32.81、−40.9 mV，曝气段E_h均超过100 mV。

图 3 典型周期内不同人工湿地溶解态CH₄质量浓度的变化

Figure 3. Changes in CH₄ fluxes and dissolved CH₄ content in different constructed wetlands during the typical period

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图 4 不同周期内各人工湿地中E_h和DO的变化

Figure 4. Changes in E_h and DO in each artificial wetland in different cycles

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上述结果表明，CH₄的生成多发生在曝气段以外，曝气段会以曝气方式将CH₄吹出^[24]。在曝气段，湿地系统本身是不会产生CH₄的，而是将之前积累的CH₄排入大气，从而使系统出现CH₄排放通量迅速增大，并达到高峰，最后在曝气段结束后又出现显著下降的现象。另外，使用不同孔隙率的人工湿地填料可改变其溶解氧供应，从而改善湿地溶解氧条件。铁碳微电解填充物主要对CH₄的生成和CH₄催化起主要作用。随着Fe³⁺的加入，系统中原有的大量铁氧体，即铁还原菌，会参与产甲烷菌的反应，从而会与其共同竞争有机酸或氢气等底物，最终对CH₄产生起到阻碍的作用。沸石的添加则直接减少了产甲烷古菌的数量，阻碍了CH₄产生^[25-26]。此外，极高的氧化还原电位，使CH₄更易实现厌氧氧化，做为唯一的电子供体且有合适的电子受体，CH₄被氧化为CO₂^[27-29]。但铁碳/沸石比例过高时，过量铁屑可能会将Fe³⁺还原为Fe²⁺。CH₄的电子受体减少使CH₄转化为CO₂过程受阻，导致CH₄减排效果变差。

2.4 不同人工湿地周期内N₂O排放规律及溶解态N₂O变化

图5 (a) 为典型周期内不同人工湿地N₂O瞬时排放通量。以48 h为一个典型周期，湿地F在此周期内的N₂O的累积排放量为 (100.04±18.84) μg·m⁻²。由表3可知与湿地F相比，湿地组1和湿地组2的N₂O累积排放量均有下降，且湿地组2的N₂O累计排放量低于湿地组1。当沸石/铁碳体积比相同但二者填充顺序不同时，铁碳在底层湿地组2比湿地组1的N₂O减排效果更为明显。从铁碳-沸石填充体积比来看，铁碳占比越少，N₂O减排效果越好。曝气段N₂O排放通量明显高于非曝气段，各人工湿地系统中N₂O排放通量和溶解态N₂O均随着曝气次数的增加而逐渐降低。一方面，由于曝气吹脱作用把溶解态N₂O排入大气环境中^[1]；同时，曝气段DO迅速上升会影响氧化亚氮还原酶（Nos）的活力，进而促使N₂O生成并大量排放^[30]。

表 3 典型周期内不同湿地组累计排放量

Table 3. Cumulative NO₂emissions from different wetland groups in a typical cycle μg·m⁻²

湿地组别	填充方式	NO₂累计排放量
1	T2F8	57.70±5.38
1	T4F6	59.89±7.55
1	T6F4	67.39±12.17
2	F8T2	32.45±2.71
2	F6T4	40.22±3.69
2	F4T6	38.85±4.31
对照组	F	100.04±18.84

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图 5 典型周期内不同人工湿地N₂O排放通量和溶解态N₂O浓度的变化

Figure 5. Changes in N₂O fluxes and dissolved N₂O content in different constructed wetlands during the typical period

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图5 (b) 为一个典型周期内的曝气和非曝气两阶段中N₂O 的最终浓度变化。在循环初期和非曝气段，N₂O的质量浓度均很高，但在反应进行8 h后，N₂O的质量浓度出现明显降低。在4个人工湿地系统中，每个周期的前24 h，其溶解态N₂O质量浓度均为（4.01-3.27）~（16.11-22.96）μg·L⁻¹。而反应进行24 h后，N₂O质量浓度则出现明显降低，仅为（0.84+0.18) ~（2.10+1.18）μg·L⁻¹。总体来说，在曝气段N₂O的质量浓度比非曝气段要低。这是因为在反应前期，微生物会发生好氧降解有机质的反应，该过程使系统内DO迅速降低，而NO₃⁻在此时被还原，从而导致NO₂⁻的累积，促进了溶解态N₂O生成。由于系统内硝化与反硝化反应不断进行，从而使得底物的TN指标降低，曝气段N₂O最高值和溶解态N₂O质量浓度也不断降低。^[1]。

2.5 综合GWP

全球增温潜能值 (GWP) 可反映温室气体对温室效应的强化能力^[27]。如表4所示，从铁碳-沸石不同填充顺序来看，铁碳填充在底层湿地组2的GWP均明显低于铁碳填充在表层湿地1；从铁碳-沸石不同填充体积比来看，铁碳占比越少GWP越低。其中，GWP最低的是F8T2，比起对照组F的综合GWP降低了79.51% (P<0.05) ；而GWP最高的T6F4相较于F也下降了13.86% (P<0.05) 。N₂O对综合GWP贡献显著大于CH₄，达到了69.71%~88.92%，而CH₄贡献率仅为11.08%~30.29%。由此可见，典型周期内铁碳在底层的湿地F8T2所排放的CH₄和N₂O均最少 (P<0.05) ，且综合GWP仅为 (16.94±1.45) g·m⁻² (以CO_2-eq计) ，其综合减排效果最好。

表 4 典型周期内人工湿地CH₄及N₂O的排放量及综合GWP

Table 4. CH₄ and N₂O emissions and integrated GWP in the typical cycle

湿地组名称	填充方式	CH₄/(mg·m⁻²)	GWP-CH₄/(g·m⁻²)	N₂O/(mg·m⁻²)	GWP-N₂O/(g·m⁻²)	GWP (CH₄+N₂O) /(g·m⁻²)
1	T2F8	155.44±0.76d	5.28±0.03	99.05±3.27d	29.52±0.09	34.80±2.71
2	F8T2	101.95±0.53f	3.47±0.02	45.21±1.35f	13.47±0.04	16.94±1.45f
1	T4F6	164.73±0.87d	5.60±0.03	150.88±3.68c	44.96±0.11	50.56±3.04c
2	F6T4	150.06±0.85ed	5.10±0.03	67.11±2.93e	20.00±0.08	25.10±2.14ed
1	T6F4	440.05±0.97b	14.96±0.04	188.81±6.37b	55.87±0.19	71.23±2.46b
2	F4T6	271.25±0.75c	9.22±0.02	71.20±4.83e	21.22±0.14	30.44±2.95d
对照	F	559.41±1.09a	19.02±0.04	213.66±7.21a	63.67±0.21	82.69±3.17a
注：各种温室气体的GWP以CO₂当量 (CO₂−eq) 计。

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3. 结论

在铁碳-沸石为基质的人工湿地中，铁碳在底层，沸石在顶层的填充顺序下，CH₄和N₂O减排效果均优于铁碳在表层，沸石在底层的湿地系统。在填充顺序一定的情况下，基质中沸石/铁碳的填充体积比对CH₄和N₂O减排有一定影响。当沸石与铁碳体积比为8:2时，综合GWP最低，湿地在水质净化与温室气体减排方面均有明显效果，为本实验中最佳组合人工湿地。

图 1 OHO-MBR装置示意图

Figure 1. Schematic diagram of OHO-MBR device

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图 2 OHO-MBR反应装置中SCN⁻-N随时间运行效果

Figure 2. Operation effect of SCN⁻-N concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 3 OHO-MBR中各单元对SCN⁻-N去除的贡献情况

Figure 3. Contribution of each unit in OHO-MBR to SCN⁻-N removal

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图 4 OHO-MBR反应装置中 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N随时间运行效果

Figure 4. Operation effect of ${\rm{NH}}_4^ +$ -N concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 5 OHO-MBR反应装置中 ${\rm{NO}}_3^ -$ -N随时间运行效果

Figure 5. Operation effect of ${\rm{NO}}_3^ -$ -N concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 6 OHO-MBR反应装置中 ${\rm{NO}}_2^ -$ -N随时间运行效果

Figure 6. Operation effect of ${\rm{NO}}_2^ -$ -N concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 7 OHO-MBR反应装置中TN随时间运行效果

Figure 7. Operation effect of TN concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 8 OHO-MBR中各单元对TN去除的贡献情况

Figure 8. Contribution of each unit in OHO-MBR to TN removal

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图 9 OHO-MBR反应装置中COD随时间运行效果

Figure 9. Operation effect of COD concentration over time in OHO-MBR reactor

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图 10 OHO-MBR中各单元对COD去除的贡献情况

Figure 10. Contribution of each unit in OHO-MBR to COD removal

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表 1 OHO-MBR各单元主要运行参数

Table 1. Main operating parameters of OHO-MBR.

工艺单元	HRT/h	SRT/d	MLSS/(mg·L⁻¹)	pH	DO/(mg·L⁻¹)
O1	20	20	4 000~6 000	8.0~8.5	4~6
H	18	90	3 000~5 000	7.4~8.1	<0.2
O2-MBR	18	50	4 000~5 000	7.9~8.2	4~6

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表 2 不同工艺对焦化废水的处理性能

Table 2. Treatment performance of coking wastewater by different processes

运行工艺	进水COD/(mg·L⁻¹)	HRT/h	回流比	去除率/%				来源
运行工艺	进水COD/(mg·L⁻¹)	HRT/h	回流比	COD	${\rm{NH}}_4^ +\text{-}{\rm{N}}$	TN	SCN⁻-N	来源
AO	1 500~2 600	16.7	5	85	97	83	100	[29]
A²O	960~1 400	46	5	86.5	97.9	—	—	[30]
OHO	5 000~6 000	64	3	94.6	89.4	88.7	100	[31]
A²O-MBR	2 000~4 200	48	3	97.4	92.8	79	—	[32]
OHO-MBR	2 600~3 477	56	0.66	85.9	95.1	65.4	98.6	本研究

运行工艺	进水COD/(mg·L⁻¹)	HRT/h	回流比	去除率/%				来源
运行工艺	进水COD/(mg·L⁻¹)	HRT/h	回流比	COD	${\rm{NH}}_4^ +\text{-}{\rm{N}}$	TN	SCN⁻-N	来源
AO	1 500~2 600	16.7	5	85	97	83	100	[29]
A²O	960~1 400	46	5	86.5	97.9	—	—	[30]
OHO	5 000~6 000	64	3	94.6	89.4	88.7	100	[31]
A²O-MBR	2 000~4 200	48	3	97.4	92.8	79	—	[32]
OHO-MBR	2 600~3 477	56	0.66	85.9	95.1	65.4	98.6	本研究

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图( 10) 表( 2)

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1. 材料与方法
1.1 装置构建
1.2 运行方式
1.3 测定方法
1.4 数据处理
2. 结果与分析
2.1 不同人工湿地中CH4的月排放通量
2.2 不同人工湿地中N2O 的月排放通量
2.3 不同人工湿地典型周期内CH4的排放规律及溶解态CH4的变化
2.4 不同人工湿地周期内N2O排放规律及溶解态N2O变化
2.5 综合GWP
3. 结论

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焦化废水是炼焦工业中煤气净化及焦化产品制作回收等环节产生的混合工业废水^[1]。焦化废水水质属性复杂多变，含有大量氨氮、苯酚、氰化物、硫氰化物等特征污染物，并且具有难降解、生物毒性强及生化性差等的特点^[2-3]。工业水处理中常用的生物工艺有缺氧/好氧(A/O)工艺、厌氧/缺氧/好氧(A²/O)工艺^[4-6]等，但这些工艺在处理焦化废水等高毒性的工业废水时，时常出现硝化失败的情况，其除碳脱氮效果不理想，出水水质不稳定^[7-9]。针对上述问题，迫切需要开发更加先进高效的除碳脱氮工艺应用于毒性高的工业废水处理。

好氧-水解-好氧(OHO)作为一种新型脱氮工艺，其原理方面的研究以及工业应用已经证明，该工艺可以很好地解决传统生物工艺除碳脱氮效果不理想、出水水质不稳定的问题^[10-12]。OHO工艺具有功能明确的组成单元，与传统工艺相比，采用流化床的三泥法运行模式可以选择性富集微生物群落，并可实现良好的工艺稳定性，突破了高毒性及高COD/TN比废水处理的负荷瓶颈，而且节能降耗。OHO工艺采用基于流化床的三污泥法运行模式，通过回流与超越操作手段，可以实现污泥生物量的富集与微生物功能/丰度调控，活性污泥与焦化废水中的污染物完全混合并充分接触，高效的混合与传质克服了毒性抑制问题。O1单元中好氧微生物氧化去除氰化物、硫氰酸盐、硫化物、苯酚等还原性物质，可大幅度削减废水毒性，为后续工艺单元提供良好的水质条件。毒性降低的焦化废水在H单元进行高效的反硝化脱氮。H单元采用长时间停留，具有容纳毒性负荷的能力，超越比例的控制以H单元中的微生物活性不受进水抑制为基础，与传统工艺相比，降低了厌氧单元的毒性负荷，表现出OHO-MBR工艺的先进性。潘建新^[13]发现，异养菌在O1单元富集，自养硝化菌在O2单元富集，O1单元中相对丰度最高的菌属Comamonas贡献有机物的去除，O2单元中AOB菌也具有相当高的相对丰度，贡献了O2单元的硝化，体现了OHO工艺在稳定处理焦化废水时具有的差异化优势。

随着我国污/废水排放标准要求的不断提高，为实现废水零排放的目标，对焦化废水的有效处理、达标排放提出了更加严峻的挑战。膜生物反应器(membrane bioreactor, MBR)是生物处理与膜分离的有机结合，其优质的生物出水水质为后续的脱盐等深度处理营造了优越、稳定的水质条件，成为现有活性污泥处理工艺升级改造、实现废水零排放所优先考虑的生物处理工艺^[14-15]。SUN等^[16]采用厌氧-缺氧-好氧膜生物反应器(A²O-MBR)处理纺织助剂废水，在内循环比为1.5时，COD、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N和TN的平均去除率分别约为87%、96%和55%。WANG等^[17]开发了实验室规模的A²O-MBR系统处理煤气化废水，COD、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N和酚类物质的最大去除率分别为97.4%、92.8%和99.7%。ZHAO等^[18]采用实验室规模的厌氧-缺氧-好氧膜生物反应器(A²O-MBR)系统处理高负荷、高毒性的焦化废水，其结果表明，A²O-MBR系统在污染物和急性毒性降低方面比传统的厌氧-缺氧-好氧系统更有效和更可靠。以上所实现的单污泥工艺结合膜生物反应器虽然对污染物去除效果较好，但因负荷高而产生严重的膜污染，对富集硝化菌也不利，需要的停留时间没有明显缩短。

基于上述研究结果，本研究以OHO新型生物处理工艺为基础^[11]，在二级好氧池内加装膜组件，构建了OHO-MBR组合工艺，研究了其处理实际焦化废水的可行性；通过分析工艺对COD、 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N、 ${\rm{NO}}_2^ -$ -N、 ${\rm{NO}}_3^ -$ -N和TN等水质指标的转化关系及去除效果，考察了OHO-MBR工艺处理焦化废水的效能，分析了组合工艺的特点以及可能的技术应用方向。

OHO-MBR组合工艺处理实际焦化废水的可行性

作者简介: 孙晓雪(1996—)，女，硕士研究生。研究方向：焦化废水膜处理技术。E-mail：sunxx1121@126.com

通讯作者: 邱光磊(1984—)，男，博士，副教授。研究方向：污水膜/生物处理技术。E-mail：qiugl@scut.edu.cn;

Feasibility test of OHO-MBR combined process for actual coking wastewater treatment

Corresponding author: QIU Guanglei, qiugl@scut.edu.cn ;

1. 材料与方法

1.1 装置构建

1.2 运行方式

1.3 测定方法

1.4 数据处理

2. 结果与分析

2.1 不同人工湿地中CH4的月排放通量

2.2 不同人工湿地中N2O 的月排放通量

2.3 不同人工湿地典型周期内CH4的排放规律及溶解态CH4的变化

2.4 不同人工湿地周期内N2O排放规律及溶解态N2O变化

2.5 综合GWP

3. 结论

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计量

出版历程

OHO-MBR组合工艺处理实际焦化废水的可行性

通讯作者: 邱光磊(1984—)，男，博士，副教授。研究方向：污水膜/生物处理技术。E-mail：qiugl@scut.edu.cn;

English Abstract

Feasibility test of OHO-MBR combined process for actual coking wastewater treatment

Corresponding author: QIU Guanglei, qiugl@scut.edu.cn ;

全文HTML

1.1. 实验废水

1.2. OHO-MBR系统装置

1.3. 分析检测

2.1. OHO-MBR对SCN−-N的去除效果

2.2. OHO-MBR对NH+4{\rm{NH}}_4^ + -N的去除效果

2.3. OHO-MBR中对NO−x {\bf{NO}}_x^ - 的去除效果

2.4. OHO-MBR对TN的去除效果

2.5. OHO-MBR对COD的去除效果

2.6. OHO-MBR工艺效能比较

目录

全文HTML

1.1. 实验废水

1.2. OHO-MBR系统装置

1.3. 分析检测

2.1. OHO-MBR对SCN−-N的去除效果

2.2. OHO-MBR对NH+4{\rm{NH}}_4^ + -N的去除效果

2.3. OHO-MBR中对NO−x {\bf{NO}}_x^ - 的去除效果

2.4. OHO-MBR对TN的去除效果

2.5. OHO-MBR对COD的去除效果

2.6. OHO-MBR工艺效能比较

2.1 不同人工湿地中CH₄的月排放通量

2.2 不同人工湿地中N₂O 的月排放通量

2.3 不同人工湿地典型周期内CH₄的排放规律及溶解态CH₄的变化

2.4 不同人工湿地周期内N₂O排放规律及溶解态N₂O变化

2.1. OHO-MBR对SCN⁻-N的去除效果

2.2. OHO-MBR对 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N的去除效果

2.3. OHO-MBR中对 ${\bf{NO}}_x^ -$ 的去除效果

2.1. OHO-MBR对SCN⁻-N的去除效果

2.2. OHO-MBR对 ${\rm{NH}}_4^ +$ -N的去除效果

2.3. OHO-MBR中对 ${\bf{NO}}_x^ -$ 的去除效果