城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价

贺斌, 张静怡, 李伟光. 城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价[J]. 环境工程学报, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
引用本文: 贺斌, 张静怡, 李伟光. 城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价[J]. 环境工程学报, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
HE Bin, ZHANG Jingyi, LI Weiguang. Comprehensive evaluation of operational efficiency of UV-chlorine disinfection process in urban water supply plants[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
Citation: HE Bin, ZHANG Jingyi, LI Weiguang. Comprehensive evaluation of operational efficiency of UV-chlorine disinfection process in urban water supply plants[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046

城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价

    作者简介: 贺斌(1995—),女,硕士研究生。研究方向:饮用水处理。E-mail:hebin0208@126.com
    通讯作者: 李伟光(1962—),男,博士,教授。研究方向:饮用水安全保障技术。E-mail:hitlwg@126.com
  • 基金项目:
    国家水体污染控制与治理科技重大专项(2017ZX07501-002)
  • 中图分类号: TU991

Comprehensive evaluation of operational efficiency of UV-chlorine disinfection process in urban water supply plants

    Corresponding author: LI Weiguang, hitlwg@126.com
  • 摘要: 针对城市给水厂紫外-氯消毒工艺应用过程中存在缺少技术文件指导和管理水平不足的问题,建立了紫外-氯工艺运行效能综合评价模型,以明确一定条件下紫外-氯工艺的最佳运行参数,为给水厂紫外-氯工艺运行管理提供参考。基于灰色聚类关联分析模型和技术成本效益模型,分别建立了紫外-氯工艺运行技术效能评价模型和经济收益评价模型,从技术效能和经济收益两方面,对不同地域的4座给水厂(编号为A、B、C和D)进行了工艺运行综合效能评价。评价结果表明,C厂紫外-氯工艺的综合效能最佳,主要工艺参数为紫外剂量42.8 mJ·cm−2、有效氯投量1.8 mg·L−1。本研究结果可为给水厂紫外-氯工艺的调试及运行提供参考。
  • 随着矿区农业、采矿业以及化工生产业的不断发展,污染物不断地排放,导致矿区地区浅层地下水不同程度的污染[1-3]。监测显示,某矿区地下水中超标的污染物有重金属Cr、阴离子SO24、F等。Cr(Ⅵ)在环境中呈流动态,毒性很高,很容易穿透细胞壁,在细胞代谢过程中,可引起DNA氧化和非氧化2种形式的损坏,从而导致突变和染色体断裂,影响DNA的自然复制和转录,并能引起突变,主要导致肝细胞功能、肾脏和肺部的癌变[4-6];长期饮用高氟水,轻者牙齿产生斑釉、关节疼痛,重者会影响骨骼发育,甚至丧失劳动力[7-9]。目前,我国有400余个城市以地下水为供水水源[10],有些城市地下水甚至成为唯一供水水源。地下水关乎人民健康,一旦受到污染,造成的危害将无法估量。因此,寻找合适的污染地下水治理技术显得尤为重要。

    硫酸盐还原菌(SRB)价格低廉,是去除重金属离子非常有效的方法之一。董慧等[11]利用SRB去除矿山废水中污染物,在进水pH为3.0、水温为26~27 ℃、进水Fe2+的质量度低于450 mg·L−1mCOD/m硫酸根离子>2.0的条件下,SO24平均去除率在80%以上,且对水中耗氧有机污染物(以COD计)有较好的去除效果,对重金属平均去除率在99%以上。董艳荣等[12]研究了SRB分离及处理煤矿酸性废水工艺,结果表明,在接种量为10%、接种时间为5 d条件下,对煤矿酸性废水中SO24和Fe2+的去除率分别为74.71%和99.18%。SRB虽然在处理污染水方面具有一定的优势,但SRB需要充足碳源,且易受外界因素干扰,单独作用效果差。而SRB固定化技术是将其高度密集于一个有限的空间内,使其保持一定活性,具有处理污水效果好、利于固液分离、可重复利用、回收方便和抗重金属离子抑制能力强等优点[13-14]。安文博等[15]利用生铁屑固定SRB的实验表明,SRB颗粒能够抵抗pH=4的酸溶液,并在碱、盐溶液中能够保持较好稳定性,对Mn2+的吸附容量符合Freundlich等温吸附方程(R2=0.988 68,1/n=0.489 6),吸附动力学符合Elovich动力学模型(R2=0.996 4)。有机-无机杂化材料是一种介于有机聚合物和无机聚合物之间的一种新型纳米复合材料[16-17],其兼具两者的优点,目前,已有研究将其用于水处理技术中。邱迅[18]研究了一种基于二氧化硅的有机-无机杂化材料,将其用于处理水中低浓度的Cu2+、Cr6+等重金属离子,结果表明,该种杂化材料对Cu2+具有一定的吸附选择性,且在中性条件下吸附效果较好,可将50 mg·L−1以下的K2Cr2O7溶液中的Cr(Ⅵ)几乎完全还原并吸附。

    该矿区地下水污染成分复杂,单一杂化材料无法使出水Cr(Ⅵ)、SO24浓度满足要求,单一SRB无法使F有效去除,目前,很少有研究可同时去除该地区多种污染成分的材料。所以,为克服单一处理方法的局限性,考虑将杂化材料与SRB结合,实现对污染物的有效去除。参考周彩华等[19]利用溶胶-凝胶工艺制备氧化锆溶胶、王国祥[20]利用二氧化钛与丙烯酰胺杂化制备杂化材料的实验方法,本研究选择ZrOCl2与丙烯酰胺单体杂化聚合,得到纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料,利用该杂化材料中聚丙烯酰胺这一中间物质对SRB进行固定化处理,形成纳米ZrO2-SRB颗粒。该颗粒对水中污染物具有还原和吸附双重作用,可以同时去除铬和氟。

    实验所用菌株取自阜新市皮革园区生化池。以乙醇为碳源、按5%接种量接入菌株进行富集培养,直至其适应新碳源环境,并能够大量繁殖;采用叠皿夹层培养法对菌株进行纯化分离,直至得到形态单一菌落,将其继续培养即得到纯化的菌株;对菌株分别进行革兰氏染色、芽孢染色、在1 600倍油镜下镜检观察;将菌株置于2份等量的浅层液体培养基中培养:1份进行摇床振荡好氧培养,1份在液体培养基液面滴加石蜡油置于厌氧培养箱中进行厌氧培养。3 d后分别进行基因测序,并利用透射电镜在放大30 000倍条件下进行镜检观察。

    室温下,称取2 g氧氯化锆,溶于200 mL质量分数为95%的乙醇溶液中,ZrOCl2在乙醇溶液中进行水解和缩聚反应,反应如式(1)和式(2)所示。

    ZrCl+H2OZrOH+HCl (1)
    ZrOH+HOZrOZr+H2O (2)

    在得到无色透明的纳米二氧化锆明胶后,向200 mL溶胶中加入0.6 g丙烯酰胺单体、0.05 g亚硫酸氢钠和过硫酸钾作为引发剂,将混合溶液充分搅拌均匀,在25 ℃下,进行聚合反应30 min,得到纳米ZrO2-聚丙烯酰胺无机-有机杂化材料。

    称取质量分数为2.5%的海藻酸钠于300 mL蒸馏水中,充分溶胀后,加入200 mL纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料混匀溶解,密封并于室温下存放8~12 h,再向混合溶液中加入质量分数为2.5%的制孔剂聚乙二醇以及100 mL经驯化培养后处于对数期生长的菌液(平板计数法得到菌液对数期的菌密度为3×108个·mL−1),充分混合、搅拌均匀后,利用注射器滴入到pH=6的2%CaCl2饱和硼酸溶液中,期间利用搅拌器以100 r·min−1的搅拌速率进行交联。4 h后取出颗粒,用0.9%生理盐水进行冲洗,再吸干表面水分,重复3遍。在小球使用前,再放入富集培养基中激活12 h。

    1)机械强度测试。将固定化细菌颗粒放于100 mL的玻璃注射器中,向玻璃注射器施加一定的压力,观察颗粒的破损情况;同时,用手捏固定好的细菌颗粒,根据整个过程细菌颗粒的变化情况来描述其机械强度,从颗粒的硬度以及弹性对其进行强度分级:当颗粒较软时,认为其强度等级较差;当颗粒具有一定的硬度、弹性较差时,认为其强度等级中等;当颗粒具有一定的硬度且弹性好时,认为其强度等级良好;当颗粒硬度大且易碎时,认为其强度等级为优。

    2)传质性能测试。将固定化的细菌颗粒加入到一定量的滴有墨水的蒸馏水中,2 h后取出,观察颗粒颜色进入颗粒的深度,与未加入墨水的固定化颗粒进行对比,确定其传质性能,传质性能分级如下:当颗粒仅有表面变黑且颜色较浅时,认为其传质能力较差;当距离颗粒中心约1/2处变黑且颜色较深时,认为其传质能力中等;当颗粒中心变黑、颜色较浅时,认为其传质能力良好;当颗粒中心变黑、颜色较深时,认为其传质能力为优。

    3)成球性能测试。根据固定化过程肉眼判断成球状况的规则性,根据颗粒成球的黏连性判断颗粒的成球性能。成球性能分级如下:当难于成球、黏连严重时,认为其成球性能较差;当成球的形状不规则、部分黏连时,认为其成球性能中等;当成球形状规则、部分黏连时,认为其成球性能良好;当成球形状规则、无黏连时,认为其成球性能为优。

    4)细菌活性测试。取一定量的细菌颗粒,置于上述配置的细菌富集培养基中,并向培养基中加入浓度为500 mg·L−1SO24,隔一段时间后,观察培养基的颜色变化情况,测定SO24的浓度变化,根据是否产生臭鸡蛋味的气体情况来判断固定化细菌的活性。细菌活性分级如下:当溶液颜色无明显变化、SO24去除率<20%、产生极少臭鸡蛋气味气体时,认为其活性较差;当溶液颜色较浅、SO24去除率为40%~60%、产生少量臭鸡蛋气味气体时,认为其活性中等;当溶液变为较黑色、SO24去除率60%~80%、产生较多臭鸡蛋气味气体时,认为其活性良好;当溶液变为深黑色、SO24去除率80%~95%、产生大量的臭鸡蛋气味气体时,认为其活性为优。

    设计6组直径为50 mm、高为50 cm、总容积为0.98 L的动态柱,底部0~3 cm填有进水炉渣含水层,含水层以上30 cm填充反应层,反应层以上设有3 cm炉渣过滤层,如图1所示。1#柱反应层采用纳米ZrO2-SRB颗粒,颗粒中包含200 mL杂化材料和100 mL菌液,进水水力负荷为2.935 m3·(m2·d)−1,进水成分近似模拟该地区地下水的成分:5 mg·L−1 F、10 mg·L−1 Cr(Ⅵ)、10 mg·L−1 Cr(Ⅲ)、500 mg·L−1 SO24、pH=4.6;2#柱反应层采用与1#柱相同密度的SRB,进行挂膜处理,且在2#柱中加入与1#柱相同量的杂化材料;3#、4#柱进水水力负荷分别为1.468、4.403 m3·(m2·d)−1,5#柱进水成分中将Cr(Ⅵ)提高为50 mg·L−1,6#柱进水成分中将F提高为10 mg·L−1;各柱中保持纳米ZrO2-SRB颗粒数量以及其他进水条件均与1#柱相同。连续测定出水各个污染物的浓度及pH的提升效果。

    图 1  动态装置系统图
    Figure 1.  Dynamic device system

    利用0.1 mol·L−1 HCl、0.2 mol·L−1乙醇和质量分数为2.5%硫脲作为洗脱液,将吸附污染离子后的纳米ZrO2-SRB颗粒加入50 mL洗脱液,并在35 ℃下180 r·min−1下振荡处理60 min,再放入富集培养基中激活12 h。脱附完成后,再次进行吸附,如此吸附-脱附重复3次,并计算每次再生后颗粒对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的去除率。

    pH采用玻璃电极法测定;Cr(Ⅵ)采用二苯碳酰二肼分光光度法测定;Cr(Ⅲ)采用高锰酸钾氧化-二苯碳酰二肼分光光度法测定;SO24采用铬酸钡分光光度法测定;F采用离子选择电极法测定。

    1 600倍油镜下镜检SRB的革兰氏染色、经番红复染的芽孢染色、SRB透射电镜放大30 000倍的检测结果如图2所示。由图2(a)可看出,经革兰氏染色后,SRB被染为红色,初步判断该菌株呈阴性;由图2(b)可看出,经番红复染后被染为红色,说明该菌株无芽孢;由图2(c)可明显看出,该菌株呈杆状,且具有鞭毛。

    图 2  SRB的特性分析
    Figure 2.  Characteristics analysis of SRB

    好氧和厌氧条件下培养的菌株经DNA测序后,测序结果相同,说明该菌株生化类型为兼性厌氧型。基因测序以及BLAST基因库比对、序列同源性分析如表1所示,可看出,该兼性厌氧菌与Citrobacter amalonaticus TB10的相似性最高,相似度达99.93%,说明该菌株与Citrobacter amalonaticus TB10属于同一性质的菌株,均为柠檬酸性杆菌。并利用MEGA 6.0软件得到所测菌株序列与其他物质的亲缘关系;得到的进化树结果如图3所示。

    表 1  序列同源性分析
    Table 1.  Sequence homology analysis
    菌属菌株相似度/%
    Citrobacter amalonaticusTB1099.93
    Citrobacter amalonaticusHAMBI 129699.86
    Citrobacter amalonaticusLMG 787399.78
    Uncultured Citrobacter sp. cloneF2AUG.1199.71
    Citrobacter farmeriCIP 10455399.64
    Citrobacter farmeri17.7 KSS99.57
    Uncultured bacterium cloneKSR-CFL399.49
    Citrobacter amalonaticusOFF799.42
    Citrobacter spCF3-C99.35
    Citrobacter sp. enrichment culture cloneTB39-1599.28
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    图 3  菌株的系统进化树
    Figure 3.  Phylogenetic trees of strains

    将制得的纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料在60 ℃条件下烘干,采用SEM在放大倍数为5 000倍下观察其表观结构,并进行EDS能谱和FT-IR红外光谱分析,结果如图4所示。可以看出,纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料表面孔隙明显,质地均匀,分散性较好;主要含N—H、C—H、C=O、C—N、Zr—O—Zr特征峰,说明杂化材料中既有有机物吸收峰又有无机物吸收峰,由此可见,ZrO2与聚丙烯酰胺间是通过共价键连接。

    图 4  纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料特性分析
    Figure 4.  Analysis of properties of nano-ZrO2- polyacrylamide hybrid materials

    固定化细菌颗粒如图5所示。通过对其做系列性能分析后,发现其在成球过程中形状规则且无黏连,说明其成球性好;在玻璃注射器中施加一定的压力后不易破损,压力增大,破损程度增大,说明其具有一定的硬度、弹性较好;将其加入到滴有墨水的蒸馏水中,2 h取出后发现其中心颜色变黑,且颜色较深,说明其传质性能良好;将其放于培养基中一段时间后,发现培养基颜色变深,且有黑色沉淀生成,会产生一种臭鸡蛋气味的气体产生,此时测定硫酸根的去除率为69.9%,说明其活性良好。

    图 5  固定化的细菌颗粒
    Figure 5.  Entrapped bacterial particles

    6个动态柱的出水情况如图6~图11所示。对比1#、2#动态柱出水情况,可以看出,在SRB和杂化材料投加量相同条件下,纳米ZrO2-SRB颗粒反应层对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的去除效果要好于挂膜的SRB,对溶液中Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24的有效去除时间要长于挂膜的SRB反应层,这说明纳米ZrO2-SRB颗粒可以利用杂化材料中的乙醇作碳源。纳米ZrO2-SRB颗粒对溶液中Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24的作用包括SRB和纳米ZrO2的双重作用,而F的去除主要依靠纳米ZrO2的吸附作用。Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的最大去除率分别为99.7%、98.8%、70.4%、92.4%;单独的SRB对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24的最大去除率分别为99.3%、72.4%、71.2%,对F没有去除效果。且可以看出,2种反应层对pH的提升效果影响较小,这说明溶液中的pH主要靠SRB的作用,纳米ZrO2对溶液pH没有提升作用。

    图 6  1#动态柱的出水情况
    Figure 6.  Outlet water of 1# dynamic column
    图 7  2#动态柱的出水情况
    Figure 7.  Outlet water of 2# dynamic column
    图 8  3#动态柱的出水情况
    Figure 8.  Outlet water of 3# dynamic column
    图 9  4#动态柱的出水情况
    Figure 9.  Outlet water of 4# dynamic column
    图 10  5#动态柱的出水情况
    Figure 10.  Outlet water of 5# dynamic column
    图 11  6#动态柱的出水情况
    Figure 11.  Outlet water of 6# dynamic column

    对比1#、3#、4#动态柱的出水情况,可以看出,不同进水水力负荷均不会影响到纳米ZrO2-SRB颗粒对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的最大去除率,对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的最大去除率分别为99.7%、98.7%、71.2%、93.7%,但随着进水负荷的增大,维持污染物最大去除率的时间较短,pH最大提升水平维持的时间也有所缩短。在进水水力负荷为2.935 m3·(m2·d)−1、反应进行1~14 d时,F的去除率可以维持在最大水平,7~23 d期间对Cr(Ⅵ)和SO24的去除率可以维持在最大水平;而当水力负荷为4.403 m3·(m2·d)−1时,对F的去除率仅在4 d前可维持最大,对Cr(Ⅵ)和SO24的去除率仅在4.5~8.5 d时保持最大,可看出,能够保证各个污染物有效去除的时间明显缩短了。这是因为在反应层高度相同时,进水流速越大,对反应层的传质推动力越大,导致污染物与反应层的接触时间缩短,污染物未来得及和反应层充分接触便流出动态柱,但进水流速也不宜太小,太小的进水流速会延长接触时间,在相同的处理时间内处理的水量小,所以最佳进水水力负荷选择2.935 m3·(m2·d)−1较为适宜。

    对比1#、5#、6# 3个动态柱内的出水情况,可以看出,当Cr(Ⅵ)的浓度增加到50 mg·L−1时,纳米ZrO2-SRB颗粒对Cr(Ⅵ)的最大去除率仍然可维持在99.7%,但在初始1~3 d时,由于SRB的活性较低,5#动态柱出水中Cr(Ⅵ)的去除率仅为62.3%,相比于1#动态柱去除率91.8%,明显有所下降。这说明纳米ZrO2对高浓度Cr(Ⅵ)的选择吸附性较低,但是靠SRB对Cr(Ⅵ)的还原作用仍然可使出水浓度维持在较佳水平,且当Cr(Ⅵ)浓度增大后,不会影响到纳米ZrO2对F和Cr(Ⅲ)的吸附效果,但对SO24的去除效果会有一定影响。由此可见,纳米ZrO2对F和Cr(Ⅲ)的吸附选择性优于Cr(Ⅵ)优于SO24;当F浓度增加到10 mg·L−1时,对比1#和6#动态柱内的出水情况,可以看出,6#动态柱中在反应1~3 d时,对F、Cr(Ⅵ)、SO24的去除率较1#动态柱中的去除率有所变化,对F的去除率由93.7%上升为96.7%,对Cr(Ⅵ)的去除率由原来的91.8%下降为87.8%,对SO24的去除率由原来的30.2%降为17.5%,对Cr(Ⅲ)的去除效果基本上没有变化,说明纳米ZrO2对F的吸附性能优于Cr(Ⅲ)、Cr(Ⅵ)和SO24

    纳米ZrO2-SRB颗粒经过0、1、2、3次脱附再生后,对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的去除结果如图12所示。由图12可看出,经过3次循环再生后,较最初对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO24、F的去除率仅分别降低了1.8%、4.0%、1.5%、4.2%。由此可见,SRB在经过加入碳源乙醇和培养基活化后可以恢复其活性,颗粒可以达到较好的再生效果。这说明0.1 mol·L−1 HCl、0.2 mol·L−1乙醇、质量分数为2.5%硫脲和培养基的活化作用对于纳米ZrO2-SRB颗粒是一种良好的再生剂。

    图 12  纳米ZrO2-SRB颗粒的再生性能
    Figure 12.  Regeneration performance of nano-ZrO2-SRB

    1)微观结构表征。将包埋后得到的纳米ZrO2-SRB颗粒和处理不含Cr(Ⅲ)的污染地下水后得到的颗粒分别在60 ℃条件下烘干,采用SEM在放大倍数为2 000倍下观察材料的表观结构和XRD分析,结果如图13所示。可以看出,处理污染物前,细菌颗粒呈现明显的微球状,孔道通畅,表面较为光滑,主要含有的成分是ZrO2和一种有机物CH4N2O·C2H2O4。吸附处理污染水后的细菌颗粒形状变得不为明显,且表面变得粗糙,出现大量的凸形褶皱;处理污染水后的颗粒成分主要有C、O、Zr、S、H、Cr、F等元素;处理不含Cr(Ⅲ)的污水后,出现了ZrCr2H10、C6Cr2O12、ZrS0.67、ZrO0.67F2、Cr(OH)3新物质,Cr最终以Cr(Ⅵ)和Cr(Ⅲ)形式存在,说明SRB可将溶液中的SO24还原为S2-、将Cr(Ⅵ)还原为Cr(Ⅲ),最终以ZrCr2H10、Cr(OH)3、ZrS0.67的形式被去除,且ZrS0.67是硫化物的最终去向,残留在颗粒中;最终产物中含有Cr(Ⅵ),说明ZrO2-SRB处理污染地下水不但具有还原过程还存在纳米ZrO2的吸附过程,可吸附水中的Cr(Ⅵ)和F,最终分别以C6Cr2O12和ZrO0.67F2形式被去除。

    图 13  纳米ZrO2-SRB颗粒材料表征
    Figure 13.  Characterization of Nano-ZrO2-SRB particles

    2)等温吸附实验。取100 mL含10 mg·L−1 Cr(Ⅵ)、10 mg·L−1 Cr(Ⅲ)、5 mg·L−1 F、500 mg·L−1 SO24的溶液9份,每份分别加入质量为0.83、1.66、2.49、3.32、4.15、4.98、5.81、6.64、7.47 g纳米ZrO2-聚丙烯酰胺杂化材料,调节原始溶液至pH=7,置于温度为25 ℃条件下,振荡反应20 min后取出,经过滤后分别测定溶液中Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、FSO24浓度。

    Langmuir和Freundlich模型的方程式分别如式(3)和式(4)所示。

    CeQe=1bQm+CeQm (3)
    lnQe=lnKf+1nlnCe (4)

    式中:Ce为平衡浓度,mg·L−1bLangmuir吸附常数,L·mg−1Qm为达到饱和时的吸附量,mg·g−1Qe为达到动态平衡时的吸附量,mg·g−1KfFreundlich吸附常数;n为经验常数。

    F、Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、SO244种离子的Langmuir模型和Freundlich模型拟合结果如表2所示。由表2可知,Freundlich模型(R2=0.997 3、0.991 6、0.998 1、0.991 1)相比于Langmuir模型(R2=0.883 9、0.790 0、0.723 2、0.639 6)可以更好地拟合杂化材料对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、FSO24的吸附过程,这说明吸附不仅仅是均匀的单层吸附,更主要的是多层吸附过程。

    表 2  吸附等温线拟合方程及相关系数
    Table 2.  Adsorption isotherm fitting equation and correlation coefficients
    离子类型LangmuirFreundlich
    拟合方程R2拟合方程R2
    F-0.883 90.997 3
    Cr(Ⅵ)0.790 00.991 6
    Cr(Ⅲ)0.723 20.998 1
    0.639 60.991 1
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    1)室内动态柱实验结果表明:纳米ZrO2-SRB颗粒为反应层、进水水力负荷2.935 m3·(m2·d)−1时对污染物的去除效果更好;且ZrO2-SRB颗粒对F的吸附选择性优于Cr(Ⅲ)、Cr(Ⅵ)和SO24

    2)结构表征结果表明:纳米ZrO2-SRB颗粒处理污染物后出现大量凸形褶皱,且颗粒组成中出现S、Cr、F元素。

    3)纳米ZrO2-SRB颗粒处理污染物的机理为:SRB对Cr(Ⅵ)、SO24存在还原作用,杂化材料对Cr(Ⅵ)、Cr(Ⅲ)、F存在吸附作用;且吸附等温线符合Freundlich模型,这说明吸附过程是多层吸附。

    4) 0.1 mol·L−1 HCl、0.2 mol·L−1乙醇、质量分数为2.5%硫脲和培养基的活化共同作用对于纳米ZrO2-SRB颗粒的再生具有良好的效果。

  • 图 1  紫外-氯工艺运行技术效能评价指标体系

    Figure 1.  Performance evaluation index system of operating technology efficiency of UV/chlorine process

    图 2  余氯指标在各灰类下的白化函数

    Figure 2.  Albino function of residual chlorine index in various kinds of gray

    图 3  紫外-氯工艺运行成本效益评价指标体系

    Figure 3.  UV / chlorine process operation cost - benefit evaluation index system

    图 4  给水厂运行技术收益率的计算结果

    Figure 4.  Calculation result of water plant technology yield

    表 1  菌落总数指标分级标准

    Table 1.  Classification standard of total colony index cfu·mL−1

    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≤1≤4≤10≤50≤100
    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≤1≤4≤10≤50≤100
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    表 2  余氯指标分级标准

    Table 2.  Classification standard of residual chlorine index mg·L−1

    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≥1.00≥1.30≥1.80≥2.50≥3.60
    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≥1.00≥1.30≥1.80≥2.50≥3.60
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    表 3  总氯指标分级标准

    Table 3.  Classification standard of total chlorine index mg·L−1

    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≥1.50≥2.00≥2.30≥2.80≥3.00
    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≥1.50≥2.00≥2.30≥2.80≥3.00
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    表 4  三卤甲烷指标分级标准

    Table 4.  Classification standard of trihalomethane index μg·L−1

    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≤10≤20≤30≤50≤80
    Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类
    ≤10≤20≤30≤50≤80
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    表 5  紫外-氯工艺评价指标样本数据汇总

    Table 5.  Summary of sample data of UV / chlorine process evaluation indicators

    给水厂编号进水来源运行参数评价指标样本数据
    实际紫外剂量/(mJ·cm−2)有效氯的质量浓度/(mg·L−1)菌落总数/(cfu·mL−1)余氯/(mg·L−1)总氯/(mg·L−1)THMs的质量浓度/(mg·L−1)
    A炭滤出水40.01.8NAD1.410.041 6
    B砂滤出水41.91.6NAD1.280.009 6
    C炭滤出水42.81.81.81.340.013 9
    D炭滤出水48.01.0NAD2.300.020 2
      注:“—”表示给水厂未测定该指标浓度;“NAD”表示未检出菌落。
    给水厂编号进水来源运行参数评价指标样本数据
    实际紫外剂量/(mJ·cm−2)有效氯的质量浓度/(mg·L−1)菌落总数/(cfu·mL−1)余氯/(mg·L−1)总氯/(mg·L−1)THMs的质量浓度/(mg·L−1)
    A炭滤出水40.01.8NAD1.410.041 6
    B砂滤出水41.91.6NAD1.280.009 6
    C炭滤出水42.81.81.81.340.013 9
    D炭滤出水48.01.0NAD2.300.020 2
      注:“—”表示给水厂未测定该指标浓度;“NAD”表示未检出菌落。
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    表 6  调研给水厂紫外-氯工艺进水水质

    Table 6.  Influent quality of UV/chlorine process in water plant

    给水厂编号浊度/(mg·L−1)CODMn/(mg·L−1)硬度/(mg·L−1)菌落总数/(cfu·mL−1)
    A0.871.921631 200
    B0.751.681841 000
    C0.681.97235870
    D0.461.431221 000
    给水厂编号浊度/(mg·L−1)CODMn/(mg·L−1)硬度/(mg·L−1)菌落总数/(cfu·mL−1)
    A0.871.921631 200
    B0.751.681841 000
    C0.681.97235870
    D0.461.431221 000
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    表 7  给水厂紫外-氯工艺出水水质关联度计算结果

    Table 7.  Correlative degree calculation results of water quality of effluent from UV/chlorine process in water plant

    给水厂编号Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类水质级别
    A0.3800.6050.8220.7210.478Ⅲ类(0.6)
    B0.8151.0000.7190.4310.333Ⅱ类(0.8)
    C0.4460.9550.7360.4520.333Ⅱ类(0.8)
    D0.3620.8031.0000.7540.458Ⅲ类(0.6)
    给水厂编号Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类Ⅴ类水质级别
    A0.3800.6050.8220.7210.478Ⅲ类(0.6)
    B0.8151.0000.7190.4310.333Ⅱ类(0.8)
    C0.4460.9550.7360.4520.333Ⅱ类(0.8)
    D0.3620.8031.0000.7540.458Ⅲ类(0.6)
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    表 8  评价成果与实际情况的对比结果

    Table 8.  Comparison of the evaluation results with the actual situation of the water plant

    给水厂编号水质评价级别水质实际情况备注
    AⅢ类(0.6)Ⅲ类(符合饮用水标准)运行时间较短
    BⅡ类(0.8)Ⅱ类(符合饮用水标准)已进行多次调整
    CⅡ类(0.8)Ⅱ类(符合饮用水标准)已进行多次调整
    DⅢ类(0.6)Ⅲ类(符合饮用水标准)未做大量调试
    给水厂编号水质评价级别水质实际情况备注
    AⅢ类(0.6)Ⅲ类(符合饮用水标准)运行时间较短
    BⅡ类(0.8)Ⅱ类(符合饮用水标准)已进行多次调整
    CⅡ类(0.8)Ⅱ类(符合饮用水标准)已进行多次调整
    DⅢ类(0.6)Ⅲ类(符合饮用水标准)未做大量调试
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    表 9  紫外-氯工艺经济指标数据汇总

    Table 9.  Summary of economic index data of UV/chlorine process

    给水厂编号单台设备初始投资/万元单台设备流量/(m3·h−1)折旧年限/a固定资产形成率/%维修费用比例/%运行维护工人数量/人薪酬/(万元·月−1)
    A4502 600109530120.45
    B5502 40015953060.43
    C5502 80015953080.35
    D3005 00012951290.45
    给水厂编号功率/kW电费/(元·(kWh)−1)氯消毒剂种类药剂单价/(元·t−1)投药量/(g·m−3)连续运行时间/dTHMs的减少排放量/(mg·L−1)
    A21.00.69510%次氯酸钠1 185183650.7114
    B25.20.70310%次氯酸钠1 185163650.6794
    C30.20.647液氯2 9251.83650.7331
    D22.00.707氯胺(4∶1)3 26053650.1388
    给水厂编号单台设备初始投资/万元单台设备流量/(m3·h−1)折旧年限/a固定资产形成率/%维修费用比例/%运行维护工人数量/人薪酬/(万元·月−1)
    A4502 600109530120.45
    B5502 40015953060.43
    C5502 80015953080.35
    D3005 00012951290.45
    给水厂编号功率/kW电费/(元·(kWh)−1)氯消毒剂种类药剂单价/(元·t−1)投药量/(g·m−3)连续运行时间/dTHMs的减少排放量/(mg·L−1)
    A21.00.69510%次氯酸钠1 185183650.7114
    B25.20.70310%次氯酸钠1 185163650.6794
    C30.20.647液氯2 9251.83650.7331
    D22.00.707氯胺(4∶1)3 26053650.1388
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    表 10  评价结果与实际效益的对比分析

    Table 10.  Comparative analysis of evaluation results and actual benefits of water plants

    给水厂编号评价结果收益率/%实际收益情况
    A0.064
    B0.058
    C0.208
    D0.021
    给水厂编号评价结果收益率/%实际收益情况
    A0.064
    B0.058
    C0.208
    D0.021
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    表 11  评价给水厂综合评价结果

    Table 11.  Comprehensive assessment results of water plants

    给水厂编号技术效能评价收益率/%综合评分
    AⅢ类(0.6)0.0640.385 6
    BⅡ类(0.8)0.0580.503 2
    CⅡ类(0.8)0.2080.563 2
    DⅢ类(0.6)0.0210.368 4
    给水厂编号技术效能评价收益率/%综合评分
    AⅢ类(0.6)0.0640.385 6
    BⅡ类(0.8)0.0580.503 2
    CⅡ类(0.8)0.2080.563 2
    DⅢ类(0.6)0.0210.368 4
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-01-08
  • 录用日期:  2021-04-28
  • 刊出日期:  2021-10-10
贺斌, 张静怡, 李伟光. 城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价[J]. 环境工程学报, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
引用本文: 贺斌, 张静怡, 李伟光. 城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价[J]. 环境工程学报, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
HE Bin, ZHANG Jingyi, LI Weiguang. Comprehensive evaluation of operational efficiency of UV-chlorine disinfection process in urban water supply plants[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046
Citation: HE Bin, ZHANG Jingyi, LI Weiguang. Comprehensive evaluation of operational efficiency of UV-chlorine disinfection process in urban water supply plants[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2021, 15(10): 3463-3470. doi: 10.12030/j.cjee.202101046

城市给水厂紫外-氯消毒工艺运行效能的综合评价

    通讯作者: 李伟光(1962—),男,博士,教授。研究方向:饮用水安全保障技术。E-mail:hitlwg@126.com
    作者简介: 贺斌(1995—),女,硕士研究生。研究方向:饮用水处理。E-mail:hebin0208@126.com
  • 哈尔滨工业大学环境学院, 哈尔滨 150090
基金项目:
国家水体污染控制与治理科技重大专项(2017ZX07501-002)

摘要: 针对城市给水厂紫外-氯消毒工艺应用过程中存在缺少技术文件指导和管理水平不足的问题,建立了紫外-氯工艺运行效能综合评价模型,以明确一定条件下紫外-氯工艺的最佳运行参数,为给水厂紫外-氯工艺运行管理提供参考。基于灰色聚类关联分析模型和技术成本效益模型,分别建立了紫外-氯工艺运行技术效能评价模型和经济收益评价模型,从技术效能和经济收益两方面,对不同地域的4座给水厂(编号为A、B、C和D)进行了工艺运行综合效能评价。评价结果表明,C厂紫外-氯工艺的综合效能最佳,主要工艺参数为紫外剂量42.8 mJ·cm−2、有效氯投量1.8 mg·L−1。本研究结果可为给水厂紫外-氯工艺的调试及运行提供参考。

English Abstract

  • 消毒是城市给水厂运行中的重要环节。氯消毒仍为我国大多数饮用水处理厂的主导消毒技术[1],但氯的使用可能会导致氯化消毒副产物的生成[2],进而影响水质安全。对水中出现的隐孢子虫和贾第鞭毛虫,常规化学消毒工艺难以去除[3]。紫外消毒工艺因其对微生物具有良好的灭活效果而受到重视,但其消毒能力缺乏持续性,难以保障管网水质持久安全[4]。因此,紫外消毒和氯消毒技术的组合使用(即紫外-氯消毒工艺,后简称紫外-氯工艺)受到广泛关注。紫外-氯工艺具有多重保障水质的特点,在保证微生物控制效果的同时,可有效降低消毒副产物生成,利于保证管网水质稳定。

    目前,紫外-氯工艺在给水厂的应用还相对较少,存在运行标准化技术文件缺失和给水厂应用管理水平不足的问题,已有给水厂应用案例亦存在运行成本较高的问题。因此,研究并建立紫外-氯工艺运行效能评价模型,明确一定条件下紫外-氯工艺的最佳运行参数具有实际应用价值。本文对已应用紫外-氯工艺给水厂的技术条件进行了梳理,并基于灰色聚类关联分析模型和技术成本效益模型,对不同条件下的紫外-氯工艺运行效能进行综合评价,以期为该组合技术在给水厂中的应用提供参考。

    • 以紫外-氯工艺出水水质为依据进行技术效能评价。按照科学性、典型性、可靠性及动态和静态相结合[5-6]的原则,通过文献分析确定可表征紫外-氯工艺效能的具体水质指标。共查阅相关文献85篇(其中32篇来自web of science,其余来自中国知网),对文献的统计分析结果表明:紫外-氯工艺主要用于微生物灭活(78篇)、消毒副产物控制(66篇)和出厂水余氯保证(19篇)等研究。根据文献量,选用能反映微生物灭活、消毒副产物控制效果的水质指标作为评价指标,因三卤甲烷类(46%)是氯化消毒饮用水中的主要氯化副产物[7],所以分别选取菌落总数和三卤甲烷浓度作为评价指标。余氯和总氯2个指标和管网水质安全密切相关,故将余氯和总氯的浓度一并作为评价指标。综合以上几点,构建紫外-氯工艺运行技术效能评价指标体系(见图1)。

    • 合理的指标分级标准是开展技术评价的基础。以《生活饮用水卫生标准》(GB 5749-2006)为依据,参照我国地表水环境质量标准的分类方法,结合调研梳理得到的11座典型给水厂紫外-氯工艺运行情况,建立各要素层的指标分级标准。

      1)菌落总数指标分级。进行了典型给水厂出水的菌落总数分析,结果表明,各给水厂出水的菌落总数多为“未检出”,即便偶有检出,也多分布在个位数,远小于《生活饮用水卫生标准》(GB 5749-2006)规定的100 cfu·mL−1,故需细分菌落总数指标分级标准,其具体分级标准见表1

      2)余氯指标分级。当消毒剂为氯气或者游离氯制剂时,《生活饮用水卫生标准》(GB 5749-2006)中规定的出厂水余氯质量浓度应为0.3~4 mg·L−1。根据典型给水厂出水余氯浓度分析结果,可知该值多为1~2 mg·L−1。因此,在1~2 mg·L−1进行指标细分,并确定Ⅰ类阈值为1.0 mg·L−1,其余阈值按照梯度依次为0.30、0.50、0.70和1.10 mg·L−1,将余氯指标分为5级,分级结果见表2

      3)总氯指标分级。当给水厂采用氯胺作为消毒剂时,宜选用总氯浓度来表征剩余氯含量,《生活饮用水卫生标准》(GB 5749-2006)中规定出厂水总氯质量浓度应为0.5~3 mg·L−1。结合典型给水厂出水总氯质量浓度分析,可知该值一般在2~3 mg·L−1。据此建立总氯指标分级标准,见表3

      4)三卤甲烷(THMs)指标分级。我国《生活饮用水卫生标准》(GB 5749-2006)和美国国家环境保护局标准(US EPA)都对三卤甲烷指标限值做了相关规定,分别规定该值不得大于1 mg·L−1和80 μg·L−1。根据典型给水厂紫外-氯工艺出水水质分析结果可知,各给水厂三卤甲烷类指标浓度皆小于80 μg·L−1,因此以80 μg·L−1为上限,建立三卤甲烷指标的分级标准,见表4

    • 白化函数是用来计算某一指标对于某一灰度隶属程度的函数[8],本文采用指数型[9]白化函数,以达到“加权宽域”的目的。以余氯指标为例,根据表2所列的余氯指标分级标准,构建余氯指标在每个灰类下的白化函数f(见图2)。其余指标白化函数建立可参照余氯指标白化函数建立方法。

    • 聚类权重被用来表征指标对于不同灰类的隶属程度[10],在各方案数据类型不同的情况下,计算得到的聚类权重也不相同。

      在进行聚类权重计算时,首先需对各指标值进行无量纲化处理,以消除各指标值间的量纲差异。指标无量化的计算公式见式(1)~(2)。

      式中:xiji方案中指标j的实测值;yjk 为指标j隶属于k灰类的标准值;x0ij 表示i方案中指标j的标准化值;y0jk 表示指标j隶属于k灰类的标准化值。

      μjk(i) 记为 i 方案中第j指标属于第k灰类的权重,聚类权重计算公式见式(3)。

    • i方案中指标jk灰类的隶属度记为zik(j)。若 zik(j)=(zik(1)zik(2),… ,zik(n))=(1,1,… ,1),那么i方案隶属于k灰类,因此以 zik(0)=1作为参考序列,zik(j) 作为比较序列,计算灰色关联度 rik(j),具体计算方法见式(4)~(5)。

    • 综合考虑各给水厂的位置和所处流域,从11座典型给水厂中最终选择A、B、C、D 4座给水厂进行工艺运行效能评价。这4座给水厂的基本情况见表5

      同时,对这4座给水厂紫外-氯工艺进水水质指标进行分析,主要关注与三卤甲烷生成浓度呈正相关的高锰酸盐指数,与紫外设备运行状况密切相关的进水浊度和硬度,以及进水菌落总数等指标,分析结果见表6。另外,由于这4座给水厂皆没有前加氯装置,故工艺进水没有氯检出。

      根据表6可知,各给水厂紫外-氯工艺进水水质相差不大,仅菌落总数指标数值略有差异,因此,为简化分析条件,后续评价时忽略各给水厂进水水质对紫外-氯工艺运行的影响。

      根据1.2节所建立的技术评价体系,开展4座给水厂紫外-氯工艺运行技术效能评价。在各评价指标样本数据和标准数据量纲一化的基础上,按照公式(3)~(5)开展计算,并根据计算结果判定各给水厂出水水质级别,计算结果见表7

    • 将各给水厂工艺技术效能评价结果与实际情况进行对比分析,以验证评价结果可靠与否。各给水厂的评价结果与实际情况对比结果见表8。根据表8可知,4座给水厂紫外-氯工艺实际出水水质类别与评价结果相同,表明上述评价结果具有一定可靠性。

    • 对紫外-氯工艺运行综合效能的评价,应综合考虑工艺运行的技术效能和经济收益[11]。其中,采用技术成本效益分析法进行工艺经济收益评价,通过分析工艺总成本和总收益间的关系,以确定技术经济收益。紫外-氯工艺运行成本效益评价应综合考虑紫外-氯工艺的日常运行成本和技术采用后所带来的经济收益,通过前期调研,确定层次指标体系,如图3所示。

    • 1)建立运行成本效益模型。采用运行成本效益模型分析计算工艺运行成本,综合分析工艺运行产生的成本,得到工艺吨水运行成本。方案i的吨水运行成本ICi的计算公式见式(6)。

      式中:Di为方案i的设备折旧成本,万元,计算公式见式(7)[12]Mi为方案i的设备维修成本,万元,计算公式见式(8)[12]Li为方案i的运行人工成本,万元,计算公式见式(9)[12]Cri为方案i的吨水能耗成本,元·m−3,等于单位吨水电耗和单位吨水药耗之和,其计算皆按照“单价×数量”的计算模式进行;t为工艺总运行时间,d。其中,紫外设备的单位吨水耗电量E计算见式(10)。

      式中:C0为紫外氯消毒工艺的初始投资(包括工程建设费和设备购置费用),万元;n为紫外线设备折旧年限,a;R为紫外线设备的固定资产形成率,本文取95%。

      式中:ϵM为维修占设备购置费比率,一般与灯管寿命、清洗频率有关。

      式中:m为紫外氯消毒工艺运行维护工人数目,人;W是一个工人的年薪,万元。

      式中:P为紫外设备功率,kW;q为过水流量,m3·h−1

      2)减排效益模型建立。减排效益模型是根据技术采用后所带来的收益大小进行评价。与单独氯消毒工艺相比,在保证水处理效果的情况下,紫外-氯工艺所需的投氯量更少,而消毒副产物的生成浓度与投氯量之间呈线性或对数型正相关,相应的消毒副产物生成浓度也有所下降。据此综合考虑消毒副产物浓度降低带来的环境效益和投氯量减少带来的经济收益,以计算紫外-氯工艺的吨水减排效益,其具体计算公式见式(11)。

      式中:IMi为技术的吨水减排效益,元·m−3K为经验常数,一般取2.92;μ为氯药剂单价,元·g−1Ci为技术采用后,THMs浓度的减少量,g·m−3

      3)技术收益率计算。紫外-氯工艺的运行收益率γ以吨水减排效益与吨水运行成本的比值来表示,其具体计算公式见式(12)。

    • 依旧选用1.3节所述的4座给水厂开展紫外-氯工艺运行成本效益分析,4座给水厂的相关经济指标数据见表9,根据公式(6)~(12)计算得到各给水厂收益率如图4所示。

      图4可知,C厂技术收益率最佳,为0.208%,这或许是由于C厂THMs的减少排放量和氯使用减少量最大导致的。

    • 将评价得到的各给水厂技术收益率与实际情况进行对比分析,对比结果见表10。由表10可知,各给水厂收益率评价结果与给水厂实际情况相符,表明上述评价模型具备一定的合理性以及评价结果存在一定的可靠性。

    • 紫外-氯工艺运行效能综合评价是基于技术效能评价和技术成本效益评价的评价结果展开的,本文综合考虑工艺运行技术效能和技术经济收益,对技术运行情况进行了全面评价。

      采用加权平均的方式将技术效能评价结果和技术成本效益评价结果进行综合,分别对其赋以对应权重。根据专家意见,技术效能是给水厂运行的首要关注点,经济收益在给水厂日常运行也应给予关注。因此,确定二者权重值之比为6∶4较为合理,则4座给水厂的综合评价结果如表11所示。

      表11中的数据表明,C厂紫外-氯工艺综合运行效能最佳,表明该厂紫外-氯工艺运行参数设置较为合理。这主要是由于C厂工艺运行时间较长,积累了较丰富的运行经验,可以在保障出水水质的条件下实现经济收益较优。因此,该厂工艺运行参数(有效紫外消毒剂量为42.8 mJ·cm−2,有效氯投加量为1.8 mg·L−1)可为紫外-氯工艺在其他厂的运行提供参考。

    • 1)基于灰色聚类关联模型建立了紫外-氯工艺运行技术效能评价模型,并将所建模型用于A、B、C、D 4座给水厂技术效能评价,在排除进水水质对工艺运行效果和紫外设备运行的影响下,最终得到B、C厂工艺出水水质较佳,水质类别为Ⅱ类。然后,将评价结果与实际水质情况进行对比分析,初步验证了技术效能评价模型的合理性。

      2)基于技术成本效益模型建立了紫外-氯工艺运行技术经济收益评价模型,同时将所建模型用于A、B、C、D 4座给水厂经济收益评价,得到C厂经济收益率最佳,为0.208%。将评价结果与工艺实际收益情况进行了对比分析,结果表明,技术经济收益模型具有一定可靠性。

      3)综合考虑紫外-氯工艺运行技术效能和经济收益,对前述评价结果进行了综合分析。结果表明:在不考虑进水水质影响的情况下,C厂紫外-氯工艺运行综合效能最佳,可以在满足工艺效能最佳时保证经济收益较优,因此,其他厂在工艺进水水质相近的情况下,可参考C厂工艺的运行参数(有效紫外消毒剂量为42.8 mJ·cm−2,有效氯投加量为1.8 mg·L−1)进行调试运行。

    参考文献 (12)

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