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Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗

王哲晓, 陈大扬, 孙磊, 孙竟, 肖波, 张鹤清. Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
引用本文: 王哲晓, 陈大扬, 孙磊, 孙竟, 肖波, 张鹤清. Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
WANG Zhexiao, CHEN Dayang, SUN Lei, SUN Jing, XIAO Bo, ZHANG Heqing. Application effect and operating energy consumption of Engelbart SST process integrated rural domestic sewage treatment equipment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
Citation: WANG Zhexiao, CHEN Dayang, SUN Lei, SUN Jing, XIAO Bo, ZHANG Heqing. Application effect and operating energy consumption of Engelbart SST process integrated rural domestic sewage treatment equipment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104

Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗

    作者简介: 王哲晓(1983—),男,硕士,高级工程师。研究方向:水污染控制,环保装备研发。E-mail:wzx@scimee.com
    通讯作者: 张鹤清(1978—),女,博士,教授级高级工程师。研究方向:水污染控制等。E-mail:13811012578@163.com
  • 中图分类号: X703

Application effect and operating energy consumption of Engelbart SST process integrated rural domestic sewage treatment equipment

    Corresponding author: ZHANG Heqing, 13811012578@163.com
  • 摘要: 针对农村生活污水水质水量波动性大的特点,应用基于Engelbart SST工艺的一体化处理设备对农村生活污水进行了处理,并考察了该设备在水质波动情况下的处理效果与运行能耗。结果表明,在DO为0.3~0.5 mg·L−1、回流比为1 000%~2 000%、HRT为12~15 h、MLSS为5 600~8 800 mg·L−1的工艺条件下,配合化学除磷,设备COD、NH3-N、TN、TP平均去除率分别可达到95.3%、94.9%、78.9%、92.2%。该设备表现出了良好的抗波动能力,在COD、NH3-N、TN处理负荷较设计值波动幅度分别为−39.7%~171.0%、−34.8%~96.9%、−45.0%~61.1%的条件下,出水COD≤50 mg·L−1、NH3-N浓度≤5.0 mg·L−1、TN浓度≤15 mg·L−1。该设备利用曝气自动控制系统在经济DO条件下运行,吨水能耗为0.24~0.33 kWh。本研究结果可为农村污水处理的技术选择和运行提供参考。
  • 印染园区废水处理在水污染治理方面的重要性日益突出,以江苏省太湖流域为例[1],流域内建有印染企业5 000家,平均每年排放约1×108 m3印染废水[2]。由于纺织产品在生产过程中使用的原料较为复杂且需要后续的漂洗等步骤[3],印染园区排水中会携带大量难生化降解的有机物,使印染废水的组成成分波动较大且较难处理[4]。因此,针对江苏省出台《太湖地区城镇污水处理厂及重点工业行业主要污染物排放限制》(DB 32-2018)新标准[5],印染园区废水处理工艺需要结合水质特性,分析处理主要达标污染物,为优化运行及提标改造提供基础数据。

    目前,对印染废水的研究主要集中在新工艺的开发及现有工艺参数优化,如树脂吸附、离子交换处理工艺[6]、铁碳微电解技术等[7],所研究的印染废水来源较为单一,且新工艺在工程应用中仍存在很多问题[8]。而针对DB 32-2018新标准,印染园区集中废水综合排放的达标难点及其特征DOM解析鲜有研究。

    本研究以太湖流域某印染园区中集中废水处理厂为研究对象,分析有机物、氮、磷等污染物的变化规律和水质特征,确定该厂存在达标难度的指标。探讨了粉末活性炭处理(powered activated carbon treatment, PACT)-过滤集成工艺处理印染废水过程中的溶解性有机物(dissolved organic matter,DOM)的去除特性及其迁移转化规律,对有机物组分进行了全流程特征分析,探究印染废水及总出水中有机物组成,为类似废水处理提供借鉴参考。

    该印染园区污水处理厂设计规模为30 000 m3·d−1。上游企业主要为织布厂、丝绸厂、毛巾厂、棉染厂等。印染废水类型主要包括煮炼废水、印花废水、整理废水和洗涤废水,废水中有机污染物主要来源于染色过程中使用的染料、新型助剂和表面活性剂等。

    印染园区废水处理厂进水水质按照园区接管标准制定,污水处理厂目前执行《太湖地区城镇污水处理厂及重点工业主要水污染物排放限值》(DB 32-2007),提标改造后需执行DB 32-2018标准中的一二级保护区排放限值。设计进出水水质见表1

    表 1  设计进出水水质
    Table 1.  Designs on water qualities of influent and effluent mg·L−1
    水质类型CODBOD5SSNH3-NTNTP
    设计进水水质50015030025304
    目前执行出水水质6010705150.5
    提标后拟执行出水水质4010103(5)100.3
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    工艺流程如图1所示。工艺主要分为3级处理:第1级为物化处理,即印染废水经过格栅过滤,以除去水中漂浮物等杂质,经过调节池起缓冲和调节酸碱的作用;第2级为生物处理,主体工艺为PACT工艺,通过PACT吸附降解大分子有机物;第3级为深度处理,通过砂滤和活性炭滤对出水的色度和COD进行进一步的去除。主要构筑物参数如表2所示。

    图 1  组合工艺处理印染废水流程图
    Figure 1.  Flow diagram of treating printing and dyeing wastewater by the combined processes
    表 2  主要构筑物设计参数
    Table 2.  Design parameters of major structures
    构筑物长/m宽/m高或直径/m有效容积/m3有效水深/mHRT/h数量/座
    水解酸化调节池13570540 0004.5321
    初沉池3232323 5394.42.82
    曝气池82455.333 2004.526.62
    二沉池3535354 2344.43.42
    折板混凝反应池10.54.34180.64.50.52
    混凝沉淀池3232323 8704.53.02
    砂滤池8.48.04.92994.55.02
    炭滤池6.757.05.92555.44.82
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    水质参数如BOD5、COD、NH3-N、TN、TP等指标根据《水和废水监测分析方法》[9]测定。采用切向流超滤装置对有机物的表观分子质量分布进行分级。废水样品首先通过0.45 μm玻璃纤维滤膜过滤,去除颗粒态物质。然后,在氮气罐的压力(0.2 mPa)驱动下,将约300 mL废水样品通过超滤膜滤出。在本研究中所使用的超滤膜分子质量阀值分别为1 kDa和100 kDa。废水收集在玻璃瓶中,并储存在4 ℃下待测。

    待测样品首先需要使用超纯水进行稀释,保证总有机碳(total organic carbon,TOC)在10 mg·L−1,采用日立F7000荧光分光光度计进行三维荧光(excitation emission matrix spectra,3D-EEM)测试。本实验以10 nm为增量,激发波长为220~450 nm,发射波长为270~600 nm,扫描速度为12 000 nm·min−1[10],最后使用Origin软件对三维荧光光谱数据进行处理[11]

    采用傅里叶红外光谱(fourier transform infrared spectroscopy,FT-IR)对化合物进行定性分析,分析光谱图中的出峰位置以判断样品中可能含有的官能团结构[12]。实验采用红外光谱仪(VERTEX 70型,德国),扫描波数为4 000~400 cm−1,实验前将水样在干燥机中进行风干,然后将风干后的样品磨成粉末,最后利用红外光谱仪进行扫描[13]

    样品预处理采用固相萃取方式,首先依次用5 mL二氯甲烷和10 mL甲醇清洗和活化固相萃取柱,进样后依次用4 mL甲醇/乙酸乙酯(50∶50)和2 mL含1.7%甲酸的甲醇/乙酸乙酯(50∶50)进行洗脱,最后采用氮气进行吹脱,定容样品至1 mL [14]。采用美国赛默飞世尔科技有限公司的气相色谱-质谱联用仪(gas chromatography-mass spectrometer,GC-MS)进行实验,仪器型号为TSQ8000,色谱柱为DB-35毛细管色谱柱[15]。最后根据测试结果对各个样品测得有机物质的相对丰度和峰面积对有机物含量进行占比计算,各组分浓度以面积百分率表示,按照式(1)进行计算。

    Ci=AiAi×100% (1)

    式中:Ai为各物质的峰面积;Ci为各物质的相对丰度。

    日常进出水水质数据是衡量该污水处理厂当前运行状态的最佳工具,因此,对该污水处理厂的工艺运行现状进行了针对性调研和实验分析。通过分析该厂近1年的进出水水质数据,研究有机物、氮、磷等污染物的变化规律和水质特征,初步确定该厂存在达标难度的指标。2018年进出水水质(BOD5、COD、NH3-N、TP)结果见图2表3。可以看出,该污水处理厂进水BOD5在55~225 mg·L−1波动,均值为103 mg·L−1,出水BOD5稳定在4 mg·L−1以下;进水COD为300~670 mg·L−1,波动较大,均值为477 mg·L−1;出水COD基本稳定在55 mg·L−1左右,未能达到DB32-2018标准;进水NH3-N浓度在3.00~12.00 mg·L−1,均值为6.46 mg·L−1;出水NH3-N除在2月26日为2.11 mg·L−1外,其余时间均在0.10~1.10 mg·L−1;出水TN处于1.50~11.01 mg·L−1,均值为5.39 mg·L−1;进水TP基本稳定在1.50~5.02 mg·L−1,均值为3.25 mg·L−1;出水TP浓度除个别值外,大多分布在0~0.30 mg·L−1。上半年进出水TP的波动明显小于下半年,上半年出水TP浓度基本在0.15 mg·L−1左右,虽下半年的出水TP波动较大,但其出水浓度除个别值外也基本低于0.30 mg·L−1,基本不存在DB 32-2018标准的达标难度。

    图 2  2018-01—2018-12进出水水质的变化
    Figure 2.  Changes of water quality in influent and effluent from January to December, 2018
    表 3  进出水水质检测结果
    Table 3.  Test result of water qualities of influent and effluent mg·L−1
    水质类型统计值BOD5CODSSTNNH3-NTP
    进水水质最大值22466929536.8911.914.61
    最小值5530911013.692.991.52
    平均值10347722123.516.463.25
    出水水质最大值459132.5410.660.39
    最小值03820.131.720.02
    平均值15180.365.390.12
    针对DB 32-2018标准达标率/%100<110010099.1799.71
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    图3可以看出,进水SCOD/COD约为81.3%,进水中可溶性有机物(以COD值计)较高,经过粗细格栅、调节池的处理后,COD的去除效果均不明显,初沉池出水COD约为340 mg·L−1,进入好氧池后,由于微生物的好氧降解作用,好氧池的COD降低到65 mg·L−1左右;经混凝沉淀、砂滤和炭滤后总出水COD为45 mg·L−1左右,无法实现DB 32-2018标准(40 mg·L−1)的达标排放。进水STN/TN为47.3%,这表明进水中大部分TN为颗粒态TN。TN在预处理段去除量较少,主要在生化段被去除,在PACT池前中段中的活性污泥的反硝化作用将进水和回流液中携带的硝态氮去除,中段末端NO3-N浓度为1.51 mg·L−1,好氧末端出水中由于硝化作用,导致NH3-N降至0,这表明硝化效果较好;总出水TN含量达7.00 mg·L−1,其中NO3-N为6.11 mg·L−1,说明出水中以NO3-N为主,且能达到DB 32-2018排放标准(TN为10 mg·L−1,NH3-N为3 mg·L−1)。进水STP/TP约为30%,说明进水中存在大量颗粒态磷。由于调节池前端搅拌器间歇启动,该点TP波动较为明显。磷酸盐浓度始终维持在较低水平,无明显释磷现象。在混凝沉淀池投加除磷药剂,对磷进行深度处理,最终出水TP为0.11 mg·L−1,能达到DB 32-2018标准(0.30 mg·L−1)排放要求。

    图 3  各工艺段对污染物的去除效果
    Figure 3.  Removal of COD, nitrogen and phosphorus by each process unit

    表3所示,出水COD低于50 mg·L−1的占比约为33%,而低于40 mg·L−1的占比不到1%,除COD外,其他各项出水指标均可达到DB 32-2018标准,因此,COD是新一轮印染废水处理提标改造需重点去除的指标。图4为印染废水的进出水有机物粒径和分子质量分级结果。可以看出,进水中的有机物在各个粒径和分子质量范围分布均匀,颗粒态(粒径>0.45 μm)COD为174 mg·L−1,占比达到26.8%。出水中颗粒态有机物仅占0.14%,而溶解性(粒径<0.45 μm)有机物组分占比达到98.6%,其中分子质量<1 kDa的组分占81.4%,这表明颗粒态及部分大胶体物质经过各工艺段处理后得到有效去除,出水中难降解有机物基本存在于分子质量<1 kDa的组分内,因此,出水中的难降解DOM为主要达标难点。为深入了解印染园区废水中的有机污染物特征,须进行相关检测实验,探究印染废水中难降解有机物的迁移转化规律。

    图 4  进出水中有机物在各分子质量和粒径中的分布
    Figure 4.  Distribution of organic matter with various molecular weight and particle size in influent and effluent

    相较于生活污水,印染废水中成分较为复杂,因此,其荧光特征具有特异性[16],三维荧光光谱可以通过其荧光强度的变化来体现相对物质的变化规律[17],测试结果如图5所示。污水样品在三维荧光中基本存在4个荧光峰区域[18],其中区域A(Ex/Em=(220~250) nm/(280~330) nm)和区域B(Ex/Em=(220~250) nm/(330~380) nm)分别为芳香族蛋白类物质和酪氨酸/色氨酸类蛋白;区域C(Ex/Em=(280~310) nm/(380~455) nm)为类富里酸;区域D(Ex/Em=(300~330) nm/(360~390) nm)为多糖类物质区。芳香族蛋白类物质的荧光强度与水样中有机物含量呈显著正相关关系,可以在一定程度上反映样品的有机物浓度[19]。由图5可知,芳香类蛋白物质区域荧光强度从进水至出水呈现明显降低趋势,说明经过PACT及混凝沉淀工艺,可对印染废水中的芳香类物质实现较好的去除,且经各级处理之后色氨酸类物质被显著去除,出水中荧光特征峰明显减弱,这说明炭滤池对印染废水中的有机物质的去除效果较好,大部分有机物均可被有效去除。王士峰[20]指出,分散浆料中具有Ex/Em=230 nm/340 nm和Ex/Em=280 nm/320 nm附近的特征荧光峰,该荧光峰位置与图5中印染废水各工艺段的三维荧光谱图中的峰位置相近。由此推测,该类分散浆料极有可能是印染废水产生荧光强度的来源。

    图 5  各工艺段出水三维荧光特征图
    Figure 5.  Three-dimensional fluorescence characteristics of the effluent from each process unit

    图5显示,初沉池、二沉池和混凝沉淀池的出水检测到的光谱特征都较相似,在区域A、区域B和区域C附近均存在强度较高的荧光峰。而总出水只在区域A和区域C附近检测到荧光峰,这说明经过炭滤吸附后,酪氨酸/色氨酸类物质被吸附去除,但仍然部分微生物代谢产物残留,如类富里酸和多环芳烃类腐殖酸等物质[21]。该类物质为惰性物质,较难被生物降解或吸附降解[22],因此,在出水中仍保留一定的荧光强度。且富里酸类物质可加快微生物自身代谢[23],协助细胞内的酶进行催化反应,以此提高微生物活性,从而更好地适应进水水质的波动及其他外界的变化[24]。色氨酸类蛋白与污水中的芳环氨基酸类物质结构有关[25],这与下文中的有机物组成分析具有良好的对应关系。

    傅里叶红外光谱分析(FT-IR)能定性地找到有机化合物分子结构信息,还可以揭示处理过程中有机物的去除特性[26]图6为印染废水、二沉池出水及总出水的FT-IR光谱。印染废水经由生化段处理及炭滤处理后,各样品中特征吸收峰出峰位置(即官能团种类)基本没有发生变化,但经处理后各官能团的响应强度均有显著降低,其中代表性官能团主要分为以下几类:在3 400~3 250 cm−1处有较明显的C—H对称伸缩振动谱带,这说明水样中有机物质较多,可能存在醇类、酚羟基类或苯酚类物质,该类物质较易被降解去除;在2 400~2 000 cm−1处发现有较弱的不饱和C=C双键和C≡N三键伸缩振动吸收峰,说明废水中存在含氮类有机化合物和芳香类物质。由于炭基吸附剂对该类疏水性物质有较好的吸附效果,因此,经过炭滤池后该类峰强度明显减弱;在1 700~1 350 cm−1处存在多个与C=O和N—H相关的反对称伸缩振动吸收峰以和—CH2伸缩振动吸收峰,这说明可能存在酯类或长链有机物质或酰胺类化合物,可能为某类微生物代谢产物,这与GC-MS分析检测出的酚、酮、醇和芳香族类有机物的分析结果基本一致;在1 400 cm−1处存在明显的C—O—C伸缩振动峰,这说明可能存在某类染料中间体为醚类物质。

    图 6  各工艺段出水FT-IR特征图
    Figure 6.  FT-IR characteristics of the effluent from each process unit

    以上对各处理单元出水水质进行了组分分析,为确定印染废水中的主要有机物成分,利用GC-MS分析了各处理单元出水中所含的有机污染物,筛选出了若干有机物作为特征污染物,以对上游排污企业进行监控,控制印染企业的污染点源排放。对印染废水各工艺单元的DOM成分分析结果见表4,印染废水中主要含有14种物质,包括4种醇、3种酮、2种胺、1种卤代烃和4种苯类衍生物,主要污染物为二氟二苯甲醇与苯胺类物质。经沉淀处理后废水中主要存在12种有机物,包括3种醇类物质、2种酮类物质及多种苯胺类和喹啉类物质。经过预处理后有机物种类减少了2种,醇类和酮类各减少了1种。由于苯胺类和喹啉类物质较易降解,因此,经生物处理后该类有机物得到一定的去除。经过生物处理和炭基吸附剂处理后,二沉池废水中共有11种有机污染物,有机污染物种类和浓度均得到较大地去除。其中4-羟基-4-甲基-2-戊酮的丰度从初沉池的1.36%增至23.52%,表明该类物质较难被生物降解,4-羟基-4-甲基-2-戊酮广泛用于涂漆和染料原料,故其为印染废水中的典型难降解有机物。在经过混凝沉淀池和炭滤等物化深度处理后,出水中有机物成分明显减少,浓度降低,这说明整个处理系统对有机物的去除性能良好。此外,出水中主要成分为2,4'-二氟二苯甲酮和4-羟基-4-甲基-2-戊酮,占比分别为19.46%和15.18%,且这2类物质广泛存在于各工艺单元,且丰度较大,可判断其为该印染园区废水中的特征有机污染物,若因COD达标问题设置深度处理处理单元时,需要重点考虑这2种物质的去除情况。

    表 4  印染废水及各处理工段废水中的有机物
    Table 4.  Organic compounds in raw and treated wastewater by each treatment unit
    进水初沉池二沉池混沉池出水
    成分占比/%成分占比/%成分占比/%成分占比/%成分占比/%
    4,4'-二氟二苯甲醇18.992,4'-二氟二苯甲酮15.754-羟基-4-甲基-2-戊酮23.522,4'-二氟二苯甲酮15.752,4'-二氟二苯甲酮19.46
    2,4'-二氟二苯甲酮11.224,4'-二氟二苯甲醇15.621-异丙氧基-2-丙醇4.284-羟基-4-甲基-2-戊酮7.874-羟基-4-甲基-2-戊酮15.18
    喹啉8.88异喹啉8.361-哌啶丙醇3.77N,N-二甲基甲酰胺5.56N,N-二乙基甲胺6.12
    苯胺8.86苯胺7.09二甲基硅烷二醇2.45二甲基硅烷二醇3.95二乙二醇3.82
    4,4'-二氟二苯甲酮3.352-乙基己醇4.59二乙基二硫缩醛2.252.3-二甲基硝基苯3.37六甲基环三硅氧烷3.07
    2-(2-乙基己氧基)乙醇2.81N-甲基苯胺4.513-氯-1,2-丙二醇1.65二甲基异丙胺2.964,4'-二氟二苯甲酮2.67
    2-丁基-1-辛醇2.262-丙基-1-庚醇3.71四甲基-5-癸炔-二醇1.524-羟基戊-2-酮2.884,4'-二氟二苯甲醇2.16
    苄醚1.81二苄醚2.573-氨基苯乙酸1.52-乙基己醇1.944-羟基-2-戊酮2.08
    2-甲基喹啉1.8异喹啉1.83N,N-二甲基-甲酰胺1.323-氯苯酚1.29
    4-羟基-4-甲基-2-戊酮1.764-羟基-4-甲基-2-戊酮1.362-乙基己醇1.14
    2-丙基-1-庚醇1.14-甲基苯酚1.18N,N-二甲基乙酰胺1.1
    2,4-二叔丁基苯酚1.422-甲基喹啉1.16
    N-甲基糖精1.94
    3,5-二氯苯胺1.16
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    1)采用PACT-过滤工艺处理印染集中废水,出水TN、NH3-N、TP、COD的平均值分别为5.39、0.60、0.20、55 mg·L−1,对污染物的平均去除率为77.1%、94.9%、96.3%、89.3%,除COD外,其他指标基本满足DB 32-2018新标准的要求,故COD是新一轮印染废水处理提标改造需重点关注的指标。

    2) 3DEEM和FT-IR分析结果显示,经过生化处理后废水荧光强度显著降低,类蛋白质荧光强度与样品中有机物浓度密切相关,三级处理之后色氨酸被显著去除,出水中的荧光特征峰强度明显减弱,大部分蛋白质与腐殖酸已被去除。印染废水及各工艺单元出水中均存在醇类、酮类、酚类或苯酚类物质,典型官能团以—OH、C=O和C≡N等不饱和键为主。

    3) GC-MS分析结果表明,印染废水中主要污染物为二氟二苯甲醇与苯胺类物质。经三级处理工艺后,废水中难降解有机物均得到有效去除,杂环化合物、醇类、酮类和酚类物质得到有效降解。出水中主要成分为2,4'-二氟二苯甲酮和4-羟基-4-甲基-2-戊酮,占比分别为19.46%和15.18%,且这2类物质广泛存在于各工艺单元,且丰度较大,可判断其为该印染园区废水中的特征有机污染物,在设置COD的深度处理处理单元时,需要重点考虑这2种物质的去除情况。

  • 图 1  应用工程工艺流程

    Figure 1.  Process flow diagram of project

    图 2  Engelbart SST一体化设备工艺示意图

    Figure 2.  Schematic diagram of Engelbart SST integrated equipment

    图 3  一体化设备COD去除情况

    Figure 3.  COD removal rate of integrated equipment

    图 4  一体化设备NH3-N去除情况

    Figure 4.  NH3-N removal rate of integrated equipment

    图 5  一体化设备TN去除情况

    Figure 5.  TN removal rate of integrated equipment

    图 6  一体化设备TP去除情况

    Figure 6.  TP removal rate of integrated equipment

    图 7  负荷波动对处理效果的影响

    Figure 7.  Influence of load fluctuation on treatment effect

    图 8  不同进水条件下一体化设备能耗组成

    Figure 8.  Energy consumption composition of integrated equipment under different influent conditions

    表 1  设备设计进出水水质

    Table 1.  Designed water quality of the equipment inlet and outlet

    水样COD/(mg·L−1)NH3-N浓度/(mg·L−1)TN浓度/(mg·L−1)TP浓度/(mg·L−1)pH
    进水400253556~9
    出水505(8)1)150.56~9
      注:1)括号为水温≤12 ℃时的控制指标,其他数值为水温>12 ℃时的控制指标。
    水样COD/(mg·L−1)NH3-N浓度/(mg·L−1)TN浓度/(mg·L−1)TP浓度/(mg·L−1)pH
    进水400253556~9
    出水505(8)1)150.56~9
      注:1)括号为水温≤12 ℃时的控制指标,其他数值为水温>12 ℃时的控制指标。
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-01-15
  • 录用日期:  2020-06-17
  • 刊出日期:  2020-09-10
王哲晓, 陈大扬, 孙磊, 孙竟, 肖波, 张鹤清. Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
引用本文: 王哲晓, 陈大扬, 孙磊, 孙竟, 肖波, 张鹤清. Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
WANG Zhexiao, CHEN Dayang, SUN Lei, SUN Jing, XIAO Bo, ZHANG Heqing. Application effect and operating energy consumption of Engelbart SST process integrated rural domestic sewage treatment equipment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104
Citation: WANG Zhexiao, CHEN Dayang, SUN Lei, SUN Jing, XIAO Bo, ZHANG Heqing. Application effect and operating energy consumption of Engelbart SST process integrated rural domestic sewage treatment equipment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2346-2352. doi: 10.12030/j.cjee.202001104

Engelbart SST工艺农村生活污水一体化治理设备的应用效果及运行能耗

    通讯作者: 张鹤清(1978—),女,博士,教授级高级工程师。研究方向:水污染控制等。E-mail:13811012578@163.com
    作者简介: 王哲晓(1983—),男,硕士,高级工程师。研究方向:水污染控制,环保装备研发。E-mail:wzx@scimee.com
  • 1. 中建环能科技股份有限公司,成都 610045
  • 2. 北京国环清华环境工程设计研究院有限公司,北京 100084

摘要: 针对农村生活污水水质水量波动性大的特点,应用基于Engelbart SST工艺的一体化处理设备对农村生活污水进行了处理,并考察了该设备在水质波动情况下的处理效果与运行能耗。结果表明,在DO为0.3~0.5 mg·L−1、回流比为1 000%~2 000%、HRT为12~15 h、MLSS为5 600~8 800 mg·L−1的工艺条件下,配合化学除磷,设备COD、NH3-N、TN、TP平均去除率分别可达到95.3%、94.9%、78.9%、92.2%。该设备表现出了良好的抗波动能力,在COD、NH3-N、TN处理负荷较设计值波动幅度分别为−39.7%~171.0%、−34.8%~96.9%、−45.0%~61.1%的条件下,出水COD≤50 mg·L−1、NH3-N浓度≤5.0 mg·L−1、TN浓度≤15 mg·L−1。该设备利用曝气自动控制系统在经济DO条件下运行,吨水能耗为0.24~0.33 kWh。本研究结果可为农村污水处理的技术选择和运行提供参考。

English Abstract

  • 乡村振兴战略是我国当前重要的发展战略。在乡村建设发展过程中,人们已更加注重生态环境的有效利用与保护[1]。其中,水污染治理是农村环境治理的重要工作,亦为改善农村人居环境的核心工作内容。我国农村生活污水主要包括餐厨污水、冲厕污水、洗涤污水以及畜禽污水等。农村生活污水具有污染面广、来源多、成分复杂、分散且不易收集等特点[2]。同时,农村生活污水水质水量变化大,污水明显表现为间歇排放,日变化系数一般可达3.0~5.0[3]。而且,由于受到作物生长、地理环境、气候等多种因素的影响,不同农村地区不同季节排放的水质水量均不同[4]。例如,江苏省农村地区人均污水排放量为64.1~118.6 L·d−1[5];月平均COD为62.1~234.7 mg·L−1,四季平均COD分别为205.9、93.8、89.6和255.9 mg·L−1,水质水量波动明显[6]

    我国农村污水多采用分散式处理的方式[7-8],处理技术主要分为生物处理、生态处理和组合处理技术。其中,生物处理主要采用一体化处理设备[9-10]。虽然近年来各地农村生活污水处理设施数量及处理能力显著提升[11-12],但仍有很多问题亟待解决。尤其是随着农村污水处理要求的提高,在水质水量波动明显的情况下,处理效果往往达不到预期要求[13-14]

    目前,农村污水一体化处理设备的研究多从工艺改进与优化、运行管理控制智能化和处理技术新型化等方面展开[15]。针对现有的问题与需求,对于一体化污水处理技术与设备的要求一般包括:1)处理效果稳定、抗波动;2)维护管理简单、自动化程度高;3)低能耗;4)高度集中化、节约土地[16]。本研究应用基于Engelbart SST技术开发的一体化污水处理设备对农村生活污水进行处理,并对其实际应用情况进行考察评估。该技术采用生化反应/沉淀一体化设计形式,集成微氧曝气、空气提升、大比例循环技术,具有较高的处理效率以及节能、抗波动特性。该一体化设备的开发和推广可为提高农村污水处理的稳定性和降低污水处理设施运行成本提供新的思路。

  • 由于一体化处理设备所在农村住户排放的污水中含有大量的餐饮废水,含油量较高,因此在一体化设备前设置气浮除油设备进行预处理,并配置污泥浓缩设备。污水首先经过格栅,拦截去除水中漂浮物后进入调节池;调节池设计停留时间8 h,污水在此进行混合均质,降低水量水质波动对系统的影响;调节池出水通过提升泵进入气浮除油池,去除水中油类污染物;而后进入一体化设备,对COD、NH3-N、TN、TP等进行处理,处理达标后排放至清水池。处理过程中产生的污泥、浮渣经过浓缩后外运处置。工艺流程见图1

  • 设备设计污水处理规模为50 m3·d−1,服务人口500人,占地80 m2。污水主要来源于农村居民生活污水及餐饮废水,设计处理目标到达《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A[17]标准,设计进出水水质如表1所示。实际运行中,进水水质与设计水质存在较大差异,进水COD为279~1 259 mg·L−1、NH3-N浓度为28.1~64.7 mg·L−1、TN浓度为30.4~65.6 mg·L−1、TP浓度为2.18~7.21 mg·L−1,水质波动较大。

  • 该一体化处理设备为标准集装箱尺寸撬装设备。设备主要由池体、曝气软管、鼓风机、填料、在线仪表、加药系统及控制系统组成,设备工艺如图2所示。池体体积根据处理规模以及主要设计参数确定,采用碳钢防腐或不锈钢材质,通过在池体内设置隔墙,将池体划分为若干功能区域。反应区池底布置曝气软管,曝气软管采用聚氨酯材质,氧利用率可达50%~60%,同时可实现不停机更换;反应区中部设置在线DO监测仪器,实时监测池内DO值,并反馈给曝气风机,通过变频或时间控制保证DO在设计范围内;气提区内设置气提回流管,依靠风机产生的空气为动力源,通过曝气改变局部水体密度,从而在特殊的池体结构下提高充气区液面来推动水体流动;分离澄清区内设置VR/VF 2种不同形式填料,混合液通过填料后,清水通过出水堰流出设备,污泥则随水流继续循环。

  • 一体化设备所采用的Engelbart SST工艺是一种使所有类型的微生物共存于“一种污泥”或者“一个微生物群落”中的均质活性污泥处理技术。利用空气提升推动反应器内水体循环流动,通过控制曝气强度,使得沿程大部分区域形成微溶解氧条件;空间上没有明显的缺氧和好氧分区,从而利用同步硝化反硝化作用去除污染物[18-19]。因此,溶解氧控制范围的设计尤为重要。有研究[18-22]发现,当DO低于0.3 mg·L−1时,硝化过程严重受阻,大部分进入反应器的NH3-N没有反应即排出系统;当DO超过0.48 mg·L−1时,氧气可穿透絮体,破坏絮体内缺氧环境;当DO为0.3~0.4 mg·L−1时,硝化效果得到改善,SND率提高。一体化设备运行中通过设置在反应池内的DO监测仪,监测反馈DO值,并控制曝气风机频率与启停,实现对反应池内DO值的有效控制,实际运行中控制DO为0.3~0.5 mg·L−1。一体化设备主要运行参数:MLSS为5 600~8 800 mg·L−1,HRT为12~15 h,回流比为1 000%~2 000%,污泥龄为20~25 d。

  • 水样测定方法:COD、TP浓度、TN浓度、NH3-N浓度按照文献中的方法[23]测定。

    分析检测仪器:可见光分光光度计(DR3900,美国哈希公司);溶解氧传感器(LDO® II,美国哈希公司)。

  • 1) COD去除效果。由图3可知,进水COD为279~1 259 mg·L−1。这是由于设备所在村建有农家乐,排放污水COD相比于常见农村污水更高、波动幅度更大,最高排放浓度与最低排放浓度的比值达到了4.51。在接近5个月的连续运行过程中,在来水水质波动明显的情况下,设备出水COD仍能保持在50 mg·L−1以下;只有在进水COD为1 259 mg·L−1,远远超过设计值时,出水COD会达到55.8 mg·L−1。项目平均进水COD为695.9 mg·L−1,较设计值高出74%。该设备长期在较高的负荷下运行,系统平均去除率仍可达到95.3%,故可满足设计排放要求。由于该设备采用了大比例回流,使得污染物在进入系统后快速分散稀释,从而在进水水质波动、污染物浓度突增时,有利于充分利用池容,提高抗冲击性。同时,由于该设备系统中活性污泥浓度较高,可达到5 600~8 800 mg·L−1,提高了系统的有机物降解能力,也提高了该系统对冲击负荷的适应能力。

    2) NH3-N去除效果。设备进水NH3-N浓度呈现较大波动,据图4数据显示,浓度为28.1~64.7 mg·L−1,出水NH3-N浓度基本保持在5.0 mg·L−1以下。进水NH3-N平均浓度为36.95 mg·L−1,去除率可达94.9%,完全满足设计排放要求。当进水NH3-N浓度突增至64.7 mg·L−1时,出水NH3-N浓度上升至最高值5.30 mg·L−1;随着DO自动调整,出水NH3-N浓度逐渐降低,最终降至0.53 mg·L−1

    3) TN去除效果。在农村污水处理中,TN的去除效率与污水C/N、反应溶解氧、NH3-N硝化程度等密切相关。本研究中的污水大部分来自于度假村餐厨废水,COD较高、可生化性较好、运行期间进水C/N平均值超过8.6、碳源充足,为同步硝化反硝化的进行创造了有利条件。反应系统DO由设置于反应池中部的在线DO监测仪及鼓风机控制,基本保持在0.3~0.5 mg·L−1。由图5可知,设备进水TN浓度为30.4~65.6 mg·L−1,呈现出与NH3-N浓度一致的变化趋势。出水TN浓度基本低于15 mg·L−1,只有当进水TN浓度突增至65 mg·L−1以上时,由于溶解氧调整的延时性以及NH3-N硝化不充分,造成去除率降低,最高出水TN浓度出现在最大波动处,为17.8 mg·L−1。平均出水TN浓度为9.19 mg·L−1,平均去除率达到78.9%。

    4) TP去除效果。在设备运行DO维持在0.3~0.5 mg·L−1的条件下,虽然反应器局部区域可形成厌氧条件,但绝大部分的生物除磷效果来自于微生物同化作用[24];依靠微生物同化与排泥,系统在未进行化学除磷时仍具有一定除磷效果。由图6可知,设备进水TP浓度为2.18~7.21 mg·L−1。设备运行初期,在未进行化学除磷时,系统出水TP平均浓度为2.46 mg·L−1,平均去除率为55.7%。当系统正常开启同步化学除磷时,设备出水TP浓度基本低于0.5 mg·L−1,出水平均TP浓度为0.36 mg·L−1,去除率达到92.2%,满足设计要求。

  • 由于一体化设备内无明显的缺氧、好氧分区,因此COD、NH3-N、TN的污泥负荷按照总有效反应体积计算,COD平均负荷为0.14 kg·kg−1、NH3-N平均负荷为0.007 9 kg·kg−1、TN平均负荷为0.007 2 kg·kg−1,略高于设计值。同时,进水水质与水量具有较大的波动性;就污染物浓度而言,进水COD较设计浓度波动幅度为−30.3%~214.8%、NH3-N浓度波动幅度为12.4%~158.8%、TN浓度波动幅度为−13.1%~87.4%。通过计算实际运行负荷,分析系统在不同负荷下的处理效果,结果见图7图7显示了设备在负荷波动情况下的处理效果,在实际运行中,COD负荷较设计值波动幅度达到−39.7%~171.0%;NH3-N与TN实际运行负荷波动幅度分别达到了−34.8%~96.9%、−45.0%~61.1%。在此条件下,除因自动调整延迟造成的个别数值超标外,出水基本达到设计要求,即出水满足COD≤50 mg·L−1、NH3-N浓度≤5.0 mg·L−1、TN浓度≤15 mg·L−1,系统具有良好的抗冲击、抗波动性。

  • 用于农村污水处理的一体化设备能耗主要来自于污水提升、曝气以及污泥回流。其中,曝气能耗所占比重往往超过50%。因此,合理设计DO浓度,控制曝气量,对设备节能非常重要。系统中DO浓度的高低是微生物耗氧的表观体现。如果曝气设备的可调节能力很强,能够随时做到供氧与耗氧速率相匹配,将DO浓度维持在设计值,这样的运行条件将是最经济的。然而,由于监测反馈与曝气设备的调控具有延迟性,并且曝气设备的氧转移效率在不同运行功率下也会变化,因此在实际运行中几乎不可能达到此理想状态。但是,通过对曝气系统的合理控制,使供氧速率接近系统耗氧速率仍是能够做到的,这样系统运行的DO浓度就会出现在经济的溶解氧范围内[25]。一体化设备采用了自动控制的曝气系统,通过PID控制等一系列修正手段,实现了风机与DO浓度检测反馈信号的实时联动,可在不同的水质水量条件下将系统DO浓度调整至0.3~0.5 mg·L−1图8显示了一体化设备在不同进水COD范围下的平均能耗及组成。其中,气提风机、加药泵、控制单元能耗变化较小,曝气风机频率与工作时间随着进水负荷自动调整,能耗相应变化。系统运行能耗为0.24~0.33 kWh·m−3,节能效果较好。

  • 1)对于典型的农村生活污水,基于Engelbart SST工艺设计的一体化处理设备具有较高的去除效率,出水基本实现COD≤50 mg·L−1、NH3-N浓度≤5.0 mg·L−1与TN浓度≤15 mg·L−1;配合化学除磷,出水TP浓度≤0.5 mg·L−1。COD、NH3-N、TN、TP平均去除率分别为95.3%、94.9%、78.9%、92.2%。

    2)该一体化农村污水处理设备,具有良好的抗波动性以及抗负荷冲击的能力。在系统进水水质波动明显,COD、NH3-N、TN实际运行负荷较设计值波动幅度分别达到−39.7%~171.0%、−34.8%~96.9%、−45.0%~61.1%的条件下,系统出水仍可满足设计要求。

    3)一体化设备利用气提回流污泥,无需设置回流泵,设备能耗主要来源于鼓风机用电,通过自动控制系统可使设备工作在经济DO范围内,平均运行能耗为0.24~0.33 kWh·m−3

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