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Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑

曾佚浩, 陈运进, 卢耀斌, 曾翠平, 刘广立, 骆海萍, 张仁铎. Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
引用本文: 曾佚浩, 陈运进, 卢耀斌, 曾翠平, 刘广立, 骆海萍, 张仁铎. Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
ZENG Yihao, CHEN Yunjin, LU Yaobin, ZENG Cuiping, LIU Guangli, LUO Haiping, ZHANG Renduo. Degradation of sulfamethoxazole using the heterogeneous Fenton-like catalyst of Cu-Co bimetallic hydroxide[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
Citation: ZENG Yihao, CHEN Yunjin, LU Yaobin, ZENG Cuiping, LIU Guangli, LUO Haiping, ZHANG Renduo. Degradation of sulfamethoxazole using the heterogeneous Fenton-like catalyst of Cu-Co bimetallic hydroxide[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014

Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑

    作者简介: 曾佚浩(1996—),男,硕士研究生。研究方向:废水处理与回用。E-mail:739308263@qq.com
    通讯作者: 卢耀斌(1984—),男,博士,副研究员。研究方向:废水处理与回用。E-mail:lubin8405@163.com
  • 基金项目:
    国家自然科学基金资助项目(51608547,51278500,51308557);国家重点研发计划资助项目(2017YFB0903703);广州市科技计划项目(201804010450)
  • 中图分类号: X703

Degradation of sulfamethoxazole using the heterogeneous Fenton-like catalyst of Cu-Co bimetallic hydroxide

    Corresponding author: LU Yaobin, lubin8405@163.com
  • 摘要: 作为一种广谱性抗生素,磺胺甲恶唑(SMX)在常规城市污水生物处理过程中去除率较低,仍需要发展高效的去除方法。为此,通过原位溶剂热生长法,在碳毡上合成Cu-Co双金属氢氧化物(CuCo-BH)非均相催化剂,且在此基础上开展了类芬顿催化剂催化降解SMX的研究。对催化剂的SEM、TEM、XPS和XRD表征结果表明,CuCo-BH在碳毡上异向生长并呈棒状结构,宽度为40~115 nm,最大长度可达650 nm。在生长温度为105 ℃、反应时间为5 h的条件下,制备得到性能较好的CuCo-BH催化剂,在pH=7、H2O2=50 mmol·L−1、反应时间60 min的条件下,对初始浓度为50 mg·L−1的SMX去除率达到100%;在SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1、pH=7、反应时间为30 min的条件下,催化剂重复使用5次,SMX的去除率仍高于94%。·OH和O2的淬灭实验以及电子顺磁共振波谱仪(ESR)的测定分析结果表明,·OH对SMX的降解起到了关键的作用。以上研究结果可为SMX在污水深度处理中的高效去除提供一种新的方法。
  • 随着我国社会经济的快速发展和人民生活水平的提高,餐厨垃圾产生量与日俱增,已成为影响人居环境的重要污染源。餐厨垃圾是城市生活垃圾中有机固废的主要来源,以淀粉、纤维素、蛋白质、脂肪等为主要成分,具有营养丰富、易生物降解的特性。采用厌氧发酵技术处理餐厨垃圾,既可解决环境污染问题,产生的沼气又可制备生物燃气,从而实现餐厨垃圾的资源化利用。餐厨垃圾的资源化属性使得单独收集、储存和利用成为未来处置此类垃圾的首要选择。但目前收运系统尚不完善,餐厨垃圾与生活垃圾混合填埋处理的现象仍很普遍,这不仅会引起二次污染,而且也造成资源浪费严重,不符合资源利用最大化的原则。本研究着重分析了具有发展前景的餐厨垃圾厌氧发酵技术,为提高餐厨垃圾的资源化无害化处理及其推广应用提供新思路。

    根据我国餐厨垃圾处理行业首部技术规范——《餐厨垃圾处理技术规范》(CJJ 18-2012)的定义,餐厨垃圾分为餐饮垃圾和厨余垃圾,其中,餐饮垃圾指餐馆、食堂等的饮食剩余物,果蔬、肉、油脂、面点等加工废弃物以及过期食品等;厨余垃圾指家庭日常生活中丢弃的果蔬、瓜果皮及食物方面的下脚料、剩菜剩饭等易腐有机垃圾[1]。2019年12月1日开始实施的《生活垃圾分类标志》(GB/T 19095-2019)[2]规定,厨余垃圾表示易腐烂的、含有机质的生活垃圾,包括家庭厨余垃圾、餐厨垃圾和其他厨余垃圾等。家庭厨余垃圾表示居民家庭日常生活过程中产生的菜帮、菜叶、瓜果皮壳、剩菜剩饭、废弃食物等易腐垃圾,简称厨余垃圾;餐厨垃圾表示相关企业和公共机构在食品加工、饮食服务、单位供餐等活动中,产生的食物残渣、食品加工废料和废弃食用油脂等;其他厨余垃圾表示农贸市场、农产品批发市场产生的蔬菜瓜果垃圾、腐肉、肉碎骨、水产品、畜禽内脏等,简称厨余垃圾。这一定义与《餐厨垃圾处理技术规范》(CJJ 18-2012)中的定义相比,差别较大,不仅范围扩大,而且更趋细致、规范。考虑到《生活垃圾分类标志》(GB/T 19095-2019)中的定义较新,而本研究引用的文献中的相关定义多参照(《餐厨垃圾处理技术规范》CJJ 18-2012),为使定义具有一致性,本研究仍根据《餐厨垃圾处理技术规范》(CJJ 18-2012)中的定义进行讨论。餐饮垃圾与厨余的特性、处理工艺均有所不同。餐饮垃圾产量巨大,已成为我国餐厨垃圾的主要来源,以致在餐厨处理工程中,餐厨垃圾多指代餐饮垃圾[3]。因此,本研究中的餐厨垃圾主要指餐饮垃圾。餐厨垃圾成分复杂,食物类剩余物一般占75%~90%(基于湿基),油脂占2%~17%,骨头占5.2%,竹木、废纸、塑料和金属等杂质共占2.6%[4]。受我国饮食习惯的影响,多使用食盐及烹炸方式提高食物风味。因此,我国餐厨垃圾除含水率高、有机质含量高外,多具有高盐分、高油脂的特点[5-6]。其化学组分主要为蛋白质、脂肪、食物纤维、淀粉等有机物,此外还含有多种无机盐和微量元素,养分丰富[7]。我国餐厨垃圾的理化特性[8-13]如下。1)组成成分:含水率(湿基)73%~95%,盐分(湿基)0.5%~3%,碳水化合物(干基)55.2%~61.9%,蛋白质(干基)13%~27%,油酯(干基)4.6%~42%,纤维素(干基)2.6%~6.5%。2)元素组成:餐厨垃圾的主要元素按比重由大到小顺序为C>O>H>N>Cl>S,餐厨垃圾的N元素可达3.86%,这是由于肉类及果蔬中蛋白质含量较高导致的,而较高的氯元素主要来源于无机盐。3)微量元素:Ca(干基)0.07%~2.44%,Mg(干基)0.03%~0.16%,Fe、Ni、Mn含量(湿基)分别为3.17~766、0.19~2、0.96~110 µg·g−1

    由于餐厨垃圾水分含量高、易腐败,且易滋生细菌、病原菌及霉菌,因此,若不及时清理,会产生有毒有害物质及恶臭气味,对大气、水体、土壤造成污染并危害人体健康,严重的情况下还会导致蚊蝇滋生和各类疾病的传播。

    随着经济的快速发展和城市人口的增长,在过去30年,我国城市生活垃圾产生量增长迅速,由1980年的3.132×107 t增长到2017年的2.15×108 t,平均年增长率为5.34%[14]。预计到2030年,将增长到4.80×108 t[15]。城市生活垃圾的产生和污染已成为影响环境保护、生态文明建设和可持续发展的重要因素。

    餐厨垃圾是城市生活垃圾的重要组成部分,约占60.2% [16-18]。据统计[19],2017年我国餐饮垃圾年产量达6.3×107 t,加上厨余垃圾共约1.58×108 t。目前,我国餐厨垃圾总产量高达2.10×108 t·a−1,远高于欧盟国家(8.9×107 t·a−1[20])和美国(3.8×107 t·a−1[21]),约占全球餐厨垃圾总产量(1.6×109 t·a−1[20])的13.1%。随着经济和人口的增长,在2005—2025年,亚洲国家的餐厨垃圾产生量将持续增加,由2.78×108 t增长到4.16×108 t[22]。据联合国粮食及农业组织(Food and Agriculture Organization (FAO) of the United Nations)统计,到2025年,全球餐厨垃圾产生量将达2.2×109 t[23]

    我国城镇化发展及人口增长刺激并促进了餐饮业的发展,许多大城市每天餐厨垃圾产生量在10 000 t以上。以2017年为例,北京餐厨垃圾日产生量约为20 822 t,上海为16 904 t[19]。我国城市地区每人餐厨垃圾日产生量约为0.55 kg[19]。餐馆及食堂等公共场所过度的食物浪费所造成的直接经济损失每年高达2×1011[24]。据有效数据显示,我国餐厨垃圾处理能力严重不足,按“十三五”规划,预计2020年,回收利用和资源化处理的餐厨垃圾仅为5.59×104 t·d−1,不超过2017年日产生量的12.9%[25]

    目前,常见的餐厨垃圾处理方式包括饲料化(6.4%)、堆肥(14.1%)和厌氧消化(76.1%)等[26]。厌氧消化是在无氧环境下,多种专性及兼性厌氧菌降解有机质的过程,最后生成以甲烷为主要成分的混合气。其优点是能回收生物质能,无二次污染,缺点是沼液量大难处理,工程投资大,运营成本高。自2006年开始,厌氧发酵技术在欧洲和亚洲发达国家被广泛应用于餐厨垃圾处理[27]。2014年,欧洲有244个运行中的厌氧发酵罐,可处理城市有机固体废弃物7.75 Mt·a−1[28]。2016年,韩国厨余垃圾分类收集率达到94.2%,其中96%的源分捡厨余垃圾用来进行沼气发酵或做为畜禽饲料[29]

    餐厨垃圾是资源型固废,其处理方式应遵循可持续发展的原则。厌氧消化和好氧堆肥具有较好的资源回收属性,且能产生高附加值的产品,因此,其表现出较好的应用前景,目前已经在美国、欧洲等发达国家推广应用[30-32]。2018年,瑞典餐厨垃圾产生量的20%通过厌氧发酵和堆肥回收能源和营养物质[33]。近年来,我国政府陆续支持建设了一批餐厨垃圾处理处置工程,其工艺主要包括厌氧消化和好氧堆肥,并逐渐形成了以厌氧消化为主的工艺路线体系[34]。我国厌氧消化工艺类型较多,常见的工艺包括单相与两相技术、湿式与干式厌氧发酵技术等。

    按物料的消化阶段可将厌氧消化工艺分为单相发酵与两相发酵。水解、产酸、产氢产乙酸和产甲烷4个阶段均在同一反应器中进行的厌氧发酵为单相发酵工艺。单相工艺具有设备结构简单、操作方便等优点,已在世界范围内广泛应用。但单相工艺不能使产酸菌和产甲烷菌同时处于最佳生长条件,以致体系稳定性差、产气率低。

    两相厌氧技术实现了生物分相,减少了餐厨垃圾酸化对产甲烷菌的抑制作用,提高整个系统的处理效率,系统的抗冲击能力和稳定性也好于单相系统[35]。传统两相厌氧工艺采用空间上分离的2座反应器组合而成,具有占地面积大、热量利用率低的缺点。针对以上问题,济南十方餐厨处理厂设计并建造了池容5 600 m3的双环嵌套厌氧消化反应器,有机负荷(以TS计)3.2 kg·(m3∙d)−1,产气率达到95 m3·d−1餐厨垃圾。该项目在同一反应器内实现水解酸化和产甲烷两相分离,保证了产甲烷菌的最适生长环境,产气量是餐厨单相厌氧发酵的2.1倍,而且仅需配备一套保温系统,大大提高了系统热能利用率,为今后餐厨厌氧工艺的发展提供借鉴。

    根据物料含固率,可将厌氧发酵分为湿式发酵(<15%)和干式发酵(≥15%)[36]。湿式发酵设备费用高、后续处理量大,但稳定性高。在欧洲,90%处理城市有机固体垃圾及生物质废弃物的沼气工程都采用单相厌氧发酵工艺,其中湿式与干式发酵工艺的应用大致平均分配[37]。我国目前多数商业化的沼气工程都采用湿式发酵工艺。苏州市某餐厨沼气工程采用湿热预处理和湿式厌氧发酵工艺,沼气产量达44.8 m3·d−1[38]。与湿式发酵相比,干式发酵具有产气效率高、耐冲击负荷能力高、沼液产生量少、占地面积小等优点。然而餐厨垃圾干发酵过程中的挥发性脂肪酸积累速度相对湿发酵更快,易导致干发酵过程的低效甚至运行失败,可通过改进工艺设备提高干发酵的反应效果。国外已形成多种成熟的有机垃圾干式厌氧发酵工艺设备。如瑞士的Kompogas工艺,采用塞流式式反应器,可处理TS为15%~40%的高固有机垃圾,沼气产量达460 L·kg−1(VS)[39]。针对含固率≥30%的餐厨垃圾等有机生活垃圾,北京首创环境投资有限公司研发出大型干式发酵厌氧反应器,采用连续进料推流,有机物转化率可达70%以上,已在宁波建成400 t·d−1的厨余垃圾处理项目。

    原料预处理是保持餐厨垃圾工程稳定高效运行的基础。餐厨垃圾主成分为可生物降解的有机质,但还有部分不可降解的成分,如塑料瓶、筷子、金属物等,这些杂质在后续的生化处理及生产设备运行中不仅会损坏后续设备,而且会降低有机物的分选效率,影响厌氧消化产沼气量[40]。因此,对餐厨垃圾进行有效的除杂预处理是保障工程稳定高效运行的基础。传统分选工艺采用滚筒筛分技术先将大件垃圾去除,再用破碎分选技术将小件和韧性非营养物质等分离,但程序较繁琐、效率低、分离效果不理想。针对传统餐厨垃圾预处理中的能耗高、有机物损失多等问题,近些年开展了大量研究,取得了较好的成果。北京京城环保股份有限公司研发出一种集分选、破碎、制浆为一体的新型餐厨预处理设备,杂质去除率高达90%[41]。中环保研发出基于水力分离的预处理工艺设备。该技术通过水体的搅动、剪切及垃圾组分间的摩擦作用使有机质变成均浆,有效提高了有机质回收率和浆液的品质。除杂率高达95%以上,有机质损失率<8%。此外,常州的维尔利公司针对含无机杂质较多的餐厨垃圾开发出分选破碎一体机+淋滤水解工艺,实现了低成本回收有机质[42]。普拉克公司推出的粗分选+自动分选制浆一体机可在制浆的同时去除餐厨垃圾中的杂质,适用大多数餐厨垃圾物料的处理[42]

    近年来,我国生物沼气得到了快速发展,到2015年底,共建成各类沼气工程110 975处,其中,中小型沼气工程103 898处,大型沼气工程6 737处,特大型沼气工程34处,工业废弃物沼气工程306处,年产沼气2.225×109 m3[43]。所建沼气工程中户用沼气的生物质来源主要集中在农业秸秆废弃物,而规模化沼气工程的生物质来源主要集中在畜禽粪便、工业废水废物以及城市生活有机固废和有机污泥[44]。相应的沼气潜能较大的城市垃圾有机质在2010年以前一直被人们所忽视。据中国城市环境卫生协会的资料透露,全国共有657个设市城市,餐厨垃圾日均产量超过50 t的城市有512个[45],但我国餐厨垃圾无害化处理资源化利用起步晚,当时已建成的餐厨垃圾处理的工程实例较少。

    随着一系列餐厨垃圾管理的相关政策法规的颁布执行,以及城市餐厨废弃物资源化利用和无害化处理试点的开展,大大推进了我国餐厨垃圾沼气工程的建设。目前国内餐厨沼气工程多采用中温连续搅拌(continuously-stirred tank reactors, CSTR)湿式厌氧消化工艺。2016年投入运行的杭州餐厨垃圾处理一期工程以“自动分选+三相提油+高效厌氧”为主要工艺路线,项目采用耐冲击负荷和高固体浓度的利浦罐结构CSTR厌氧反应器,容积为4 000 m3,处理餐厨垃圾200 t·d−1,产沼气13 000 m3·d−1,发电26 000 kW·h·d−1,毛油产量为5.3 t·d−1 [46]。2017年,在东南沿海某市建成的餐厨沼气工程采用“CSTR厌氧消化+膜生物反应器(membrane bioreactor, MBR)污水处理”工艺,处理量为205 t·d−1,餐厨垃圾产沼气率达到80 m3 ·t−1,80%沼气用于发电上网[47]

    与此同时,干法工艺因其具有较高的耐冲击负荷能力,以及产气效率高等优点,在国内的应用逐渐增多。山东某市建立了第一座采用中温干法厌氧发酵工艺处理餐厨垃圾的沼气工程,日处理量150 t,污水处理系统采用“MBR+纳滤膜(nanofiltration, NF)+反渗透(reverse osmosis, RO)”工艺处理沼液和其他生活污水[48]。此外,餐厨垃圾经提油和饲料加工等处理会产生大量有机废水。针对该类高浓度有机废水,2009年,宁波采用升流式厌氧污泥床技术建成2 000 m3沼气工程,年产沼气2.6×106 m3,可发电4.5×106 kWh[49]

    对于单一的餐厨垃圾,外国多采用湿式发酵工艺,对于混合垃圾分选后的有机垃圾多采用干式发酵工艺[50]。而针对餐厨厌氧发酵易酸化的特性,韩国、德国、法国多通过餐厨与城市生活垃圾、农业废弃物等混合发酵促进营养平衡、提高产气量。以德国为例,共有38个处理餐厨垃圾的沼气工程,其中采用混合厌氧发酵工艺的沼气工程约占87%,在标准状况下,沼气产量达104 m3·t−1[51]

    截至2015年,国家发改委共确立了100个餐厨废弃物资源化利用和无害化处理试点城市,覆盖了全国32个省级行政区。据不完全统计,全国已建和筹建的餐厨垃圾处理项目(50 t·d−1以上)达118座以上[52]。试点项目的开展为今后餐厨垃圾资源化处理提供了宝贵的经验,但同时也存在很多问题,以致某些工程项目无法运转下去,甚至部分试点城市放弃了试点资格[53]。“十二五全国城镇生活垃圾无害化处理设施建设规划”和“十三五全国城镇生活垃圾无害化处理设施建设规划”都对餐厨垃圾处理项目做了规划,但也没能完全如期完成[51]。这可能是由于我国餐厨垃圾规模化处理技术的研究仍处于起步阶段,成功经验不足,常出现缺乏先进技术、经济效益低、依赖政府补贴等问题[51, 54]。其中,沼气产量低、循环回用量高等导致的低经济效益问题严重制约着餐厨垃圾处理的市场化发展,以致政府补贴到位后,沼气工程项目常缺乏运转的动力。因此,发展先进的餐厨垃圾规模化厌氧发酵技术是解决以上问题的重要出路。从技术层面来看,餐厨垃圾厌氧发酵技术存在以下3点问题:1)饮食文化造成餐厨成分复杂,以无害化、减量化为出发点的传统厌氧工艺路线以及国外引进技术无法适应餐厨垃圾特性,资源化不足,导致成本高而产气率低;2)餐厨垃圾的有机质含量较高且极易水解酸化,以致在餐厨垃圾单相沼气工程实际运行过程中为了使系统维持稳定,常采用较低的有机负荷率,从而增加了运行成本,经济效益较差;3)餐厨垃圾处理过程包括油脂提取、厌氧消化、物料干化以及发电和供热等环节都需要消耗前端产生的沼气,造成工艺系统生物燃气净产出偏低,经济效益低。

    随着我国能源结构中天然气应用比例的提高,国内天然气供需缺口会逐年放大。厌氧消化制备生物燃气不仅能够实现“变废为宝”,而且可以补充天然气缺口,实现节能减排。因此,该技术已成为生物质废物处理处置的优选技术。但是受限于发展时间过短,餐厨垃圾资源化利用水平有待提高。针对目前该领域存在的关键技术问题提出以下建议。

    1)依据餐厨垃圾地域特征调整厌氧处理工艺设备。我国餐厨垃圾地域间差异较大,应根据各地区餐厨垃圾的理化特性,适当调整餐厨垃圾处理工艺。此外,餐厨垃圾的预处理设备等的选型也应考虑不同地区餐厨垃圾的特征,以保障餐厨厌氧消化的高效稳定运行[53, 55]

    2)开展厌氧+好氧组合工艺研究,提高甲烷产量及资源化利用率。厌氧发酵通过降解生物质废弃物产生能源气体。好氧堆肥可利用微生物分解有机废弃物,经腐熟转化为腐殖酸类有机肥。在餐厨垃圾单相沼气工程中,分别采用厌氧发酵与好氧堆肥技术处理餐厨浆液固液分离后的液相和固相,不仅提高餐厨垃圾厌氧发酵系统的稳定性,而且产生高附加值的有机肥产品,增加了收益。此外,好氧预处理还可加速餐厨垃圾水解、快速启动厌氧反应,提高产气量。

    3)餐厨垃圾中轻物质的资源化利用。原生餐厨垃圾中约含有20%~30%的塑料、木材、纸张等轻物质,这部分轻物质可生化性极差,厌氧消化前需进行分离。常采用焚烧或卫生填埋的方式进行处理,但存在二次污染、成本高、资源浪费等问题,不具可持续发展性。建议采用具有能量回收率高、环境效益好和产物利用价值高等优点的两段热解[56]技术对餐厨垃圾轻物质进行资源化处理,制备高品质富氢合成气,消除生物油后续利用难题,提高轻物质资源化利用率。合成气可供应餐厨厌氧消化反应器,利用合成气中高含量H2将合成气本身携带的CO、CO2以及沼气中的CO2全部还原成CH4,同步实现合成气利用、甲烷增量和沼气提纯三重功能。餐厨厌氧处理系统中热电联产产生的热量以及提油单元的废热等余热都可用于轻物质的干化、加热和热解。同时,也可考虑回用部分产物(生物油和合成气)来满足热解和厌氧系统对能量需求,从而减少沼气的回用。

    以资源化为导向的餐厨垃圾厌氧处理技术,能有效实现餐厨治理的“资源化、减量化、无害化”原则。但我国餐厨垃圾规模化厌氧处理仍处于起步阶段,应从限制餐厨垃圾厌氧处理资源化利用技术路线推广应用的关键问题着手,加快研发高效厌氧消化工艺,以提高餐厨垃圾的资源化利用效率,真正达到解决餐厨垃圾污染的目的。

  • 图 1  不同生长温度下负载催化剂后的碳毡纤维SEM照片

    Figure 1.  SEM images of carbon felt loaded with the catalyst at different growth temperatures

    图 2  不同生长温度下合成的催化剂对SMX的降解效果对比

    Figure 2.  Comparison on the SMX degradations using the synthesized catalyst at different growth temperatures

    图 3  在生长温度105 ℃下,负载在碳毡上的催化剂的透射电镜照片

    Figure 3.  TEM images of catalyst loaded on the carbon felt fibers at the growth temperature of 105 ℃

    图 4  在生长温度105 ℃下,对CuCo-BH催化剂使用前后的光电子能谱分析

    Figure 4.  X-ray photoelectron spectroscopy (XPS) analysis of the CuCo-BH catalyst before and after used at the growth temperature of 105 ℃

    图 5  在105 ℃生长温度下合成的CuCo-BH催化剂的X射线衍射测定结果

    Figure 5.  X-ray diffraction patterns of the CuCo-BH catalyst at the growth temperature of 105 ℃

    图 6  不同pH条件下,采用CuCo-BH催化剂的类芬顿过程对SMX的降解效果

    Figure 6.  SMX degradations in the Fenton-like process using the CuCo-BH catalyst under different pH conditions

    图 7  不同SMX初始浓度对类芬顿反应降解SMX的影响和相应一级反应动力学模拟结果

    Figure 7.  Effect of initial SMX concentration on the SMX degradation in the Fenton-like process and the fitting results by the first-order kinetics

    图 8  H2O2浓度对类芬顿反应降解SMX的影响

    Figure 8.  Effect of H2O2 concentration on the SMX degradation in the Fenton-like process

    图 9  不同电解质溶液对类芬顿反应降解SMX的影响

    Figure 9.  Effect of electrolyte solution on the SMX degradation in the Fenton-like process

    图 10  CuCo-BH类芬顿催化剂循环使用次数对SMX去除效果的影响

    Figure 10.  Effect of the repeated times of CuCo-BH catalyst on the SMX degradation in the Fenton-like process

    图 11  电子顺磁共振波谱仪对CuCo-BH催化剂在类芬顿过程中催化产生的自由基的测定

    Figure 11.  Detection of the radicals produced in the Fenton-like process with CuCo-BH catalyst by electron paramagnetic resonance

    图 12  不同自由基淬灭剂对SMX去除效果的影响

    Figure 12.  SMX removals in the Fenton-like process with different radical scavengers

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出版历程
  • 收稿日期:  2020-01-03
  • 录用日期:  2020-05-28
  • 刊出日期:  2020-09-10
曾佚浩, 陈运进, 卢耀斌, 曾翠平, 刘广立, 骆海萍, 张仁铎. Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
引用本文: 曾佚浩, 陈运进, 卢耀斌, 曾翠平, 刘广立, 骆海萍, 张仁铎. Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑[J]. 环境工程学报, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
ZENG Yihao, CHEN Yunjin, LU Yaobin, ZENG Cuiping, LIU Guangli, LUO Haiping, ZHANG Renduo. Degradation of sulfamethoxazole using the heterogeneous Fenton-like catalyst of Cu-Co bimetallic hydroxide[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014
Citation: ZENG Yihao, CHEN Yunjin, LU Yaobin, ZENG Cuiping, LIU Guangli, LUO Haiping, ZHANG Renduo. Degradation of sulfamethoxazole using the heterogeneous Fenton-like catalyst of Cu-Co bimetallic hydroxide[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(9): 2474-2484. doi: 10.12030/j.cjee.202001014

Cu-Co双金属氢氧化物非均相类芬顿催化剂去除磺胺甲恶唑

    通讯作者: 卢耀斌(1984—),男,博士,副研究员。研究方向:废水处理与回用。E-mail:lubin8405@163.com
    作者简介: 曾佚浩(1996—),男,硕士研究生。研究方向:废水处理与回用。E-mail:739308263@qq.com
  • 1. 中山大学环境科学与工程学院,广东省环境污染控制与修复技术重点实验室,广州 510006
  • 2. 广州京溪地下净水厂,广州 510655
基金项目:
国家自然科学基金资助项目(51608547,51278500,51308557);国家重点研发计划资助项目(2017YFB0903703);广州市科技计划项目(201804010450)

摘要: 作为一种广谱性抗生素,磺胺甲恶唑(SMX)在常规城市污水生物处理过程中去除率较低,仍需要发展高效的去除方法。为此,通过原位溶剂热生长法,在碳毡上合成Cu-Co双金属氢氧化物(CuCo-BH)非均相催化剂,且在此基础上开展了类芬顿催化剂催化降解SMX的研究。对催化剂的SEM、TEM、XPS和XRD表征结果表明,CuCo-BH在碳毡上异向生长并呈棒状结构,宽度为40~115 nm,最大长度可达650 nm。在生长温度为105 ℃、反应时间为5 h的条件下,制备得到性能较好的CuCo-BH催化剂,在pH=7、H2O2=50 mmol·L−1、反应时间60 min的条件下,对初始浓度为50 mg·L−1的SMX去除率达到100%;在SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1、pH=7、反应时间为30 min的条件下,催化剂重复使用5次,SMX的去除率仍高于94%。·OH和O2的淬灭实验以及电子顺磁共振波谱仪(ESR)的测定分析结果表明,·OH对SMX的降解起到了关键的作用。以上研究结果可为SMX在污水深度处理中的高效去除提供一种新的方法。

English Abstract

  • 磺胺甲恶唑(sulfamethoxazole, SMX)作为一种广谱抗生素,由于其价格低廉、性质稳定、抗菌谱广等优点而被广泛应用于医疗、养殖等行业[1-2]。然而,SMX在环境中不易被降解,传统的城市污水处理厂对SMX的去除率仅为20%~30%[3],这使得其在城市污水处理厂的出水中可检测出较高的浓度[4-5]。此外,对我国自然水体中158种药品与护理品污染物(PPCPs)的监测结果表明,SMX是检出率最高的污染物[6]。环境中的SMX不仅对植物生长具有不利影响,也可对人体健康造成危害[7-8]。因此,需要研究高效的高级氧化方法以强化SMX去除。

    非均相类芬顿催化氧化技术因其具有适用pH范围宽、催化剂可循环使用、二次污染少等优点近年来备受关注[9-10]。目前,研究的非均相类芬顿催化剂种类较多,Cu、Mn、Co、Ti、Ni等金属均可用于合成非均相类芬顿催化剂,在处理难降解有机物污染物的过程中表现出较好的氧化分解能力[10]。如采用膜分散法通过耦合沉淀反应合成的Cu2O催化剂,在其投加量为0.5 g·L−1、30%的H2O2投加量约49 mg·L−1时,4 min内可使15 mg·L−1罗丹明B脱色率达到100%[11]。水热法合成的γ-MnO2可在投加量为0.1 g·L−1、H2O2浓度为49.3 mg·L−1条件下,20 min内实现罗丹明B的完全脱色[12]。为了提高非均相催化剂的性能,常利用多种不同价态和氧化还原能力的金属离子,制备合成新型的类芬顿催化剂。如固定在有序介孔Si上的Fe-Cu双金属催化剂,在其投加量为1 g·L−1、2 000 mg·L−1 H2O2和中性pH条件下,30 mg·L−1氧氟沙星360 min的去除率达70%以上[13]。采用溶胶凝胶法合成的LaFeO3催化剂,在其投加量为1.4 g·L−1、782 mg·L−1 H2O2和pH=7.14条件下,3 mg·L−1的SMX 120 min的去除率达90%[14]。目前,利用非均相类芬顿反应降解SMX的研究虽有所报道[14-15],但仍需要合成具有高催化活性、强稳定性及易分离回收的类芬顿催化剂,以实现对SMX的高效去除。

    本研究采用原位溶剂热生长法合成了Cu-Co非均相类芬顿催化剂,采用SEM、XRD等方法对催化剂的结构和形态进行了表征,探讨了不同反应条件对SMX降解率的影响,分析了Cu-Co双金属氢氧化物(CuCo-BH)非均相类芬顿催化剂的催化机制,以期为实际废水中SMX的类芬顿催化降解提供理论基础。

  • 将0.29 g Co(NO3)2·6H2O、0.241 6 g Cu(NO3)2·3H2O、0.463 g NH4F和3.003 g CO(NH2)2溶解于30 mL去离子水中,搅拌30 min后定容到100 mL,即为生长液。催化剂的载体是4 cm× 4 cm,3 mm厚的碳毡,预处理方法为:浓硝酸浸泡30 min,然后用去离子水清洗干净,并在去离子水中浸泡超声15 min,再用丙酮浸泡超声15 min,乙醇浸泡超声15 min,最后用去离子水浸泡超声15 min。将预处理好的碳毡放入盛有100 mL生长液的聚四氟乙烯反应釜中,105 ℃下反应5 h,冷却后取出,用去离子水温和清洗后自然晾干,即制备出负载有CuCo-BH非均相类芬顿催化剂的碳毡。预实验结果表明,水热反应时间小于5 h时,催化效果较差,当水热反应时间为3 h时,在相同条件下,催化剂的性能仅为5 h时的80%;而当水热反应时间大于5 h后,催化效果没有明显提高。Co(NO3)2·6H2O、Cu(NO3)2·3H2O、NH4F和CO(NH2)2均为分析纯,购置于广州化学试剂厂。

  • 在室温条件下,往150 mL烧杯中加入50 mL初始浓度为3 mg·L−1的SMX溶液,将负载CuCo-BH 催化剂的碳毡浸没在溶液中,加入一定浓度的H2O2,反应开始后,每隔一定时间进行取样,水样经0.22 μm滤膜过滤后,测定SMX浓度,最后计算SMX的降解率。

  • 1) CuCo-BH催化剂的表征。利用扫描电子显微镜(Hitachi Su8010,Hitachi)、透射电子显微镜(TEM,Tecnai G2 20,美国FEI公司)对催化剂的形貌结构、负载情况等进行分析;采用X射线衍射(X Pert’3 Powder,荷兰帕纳科)与XPS(Scientific K-Alpha,美国ThermoFischer)对催化剂的物相及金属的价态进行分析。

    2)自由基分析。采用电子顺磁共振波谱仪(electron paramagnetic resonance spectrometer,ESR,JES FA200,日本电子JEOL)对非均相类芬顿过程所产生的自由基类型进行分析,采用DMPO (5,5-二甲基-1-吡咯啉-N-氧化物)作为捕获剂;通过投加异丙醇、对苯醌等自由基淬灭剂,研究SMX降解过程中·OH和O2对SMX降解的贡献。

    3) SMX浓度测定。采用高效液相色谱法(P230II,大连依利特分析仪器公司)测定SMX浓度,色谱柱为SinoChrom ODS-BPC18 (250 mm×4.6 mm×5 μm),流速为1.0 mL·min−1,紫外检测器波长265 nm,柱温30 ℃,流动相为0.1%甲酸溶液/乙腈= 70/30(体积比)。

    4) SMX的去除率R按式(1)计算。

    式中:R为SMX的去除率;C0为SMX的初始浓度,mg·L−1Ctt时刻的浓度,mg·L−1

  • 在不同生长温度下,负载于碳毡上的CuCo-BH催化剂的SEM表征结果如图1所示。由图1中可以看出,碳毡上的催化剂负载量受生长温度影响:在90 ℃时,碳毡上只有少量的催化剂颗粒成核,晶体生长受限(图1(b)),CuCo-BH催化剂负载量非常低;在105 ℃时,碳毡上生长的CuCo-BH催化剂明显增加,几乎完全覆盖碳毡纤维(图1(c));在120 ℃时,碳毡上生长的催化剂量与105 ℃时相比差异性不大(图1(d))。

    在pH=7.0、H2O2=15 mmol·L−1、无投加其他电解质的反应条件下,不同生长温度下合成的催化剂对3 mg·L−1的SMX降解效果如图2所示。将90 ℃下合成的催化剂用于非均相类芬顿过程中,SMX的去除效果最差,30 min内SMX的去除率仅为78.8%;而对于在105 ℃下合成的催化剂,86.2%的SMX可在10 min内被去除,30 min的去除率达到96.7%;当生长温度进一步上升到120 ℃时,合成的催化剂对SMX的去除效果没有显著上升,与105 ℃下合成的催化剂相比,性能反而略有下降,30 min内SMX的去除率为94.6%。综合上述结果,确定105 ℃下合成的催化剂为最优,后续实验均采用105 ℃下合成的催化剂开展研究。

  • 在105 ℃时,负载在碳毡上的催化剂的透射电镜分析结果如图3所示,生长在碳毡上的CuCo-BH催化剂呈棒状结构,宽度为40~115 nm,长度可达650 nm。CuCo-BH催化剂的棒状结构有利于提高催化剂的比表面积,促进催化反应的进行[16]。CuCo-BH催化剂的XPS分析结果如图4所示。在使用之前,催化剂在934.68 eV的结合能值对应于Cu2p3/2,这表明Cu是以Cu2+的价态存在[17];催化剂在781.06 eV和797.31 eV的结合能值分别对应于Co2p3/2和Co2p1/2,这表明Co是以Co2+的价态存在[18]。在反应之后,催化剂在932.42 eV的结合能值对应于Cu2p3/2,显示有Cu+的存在;催化剂在783.11 eV的结合能值对应于Co2p3/2,显示有Co3+的存在。CuCo-BH催化剂的XRD测定结果如图5所示,其衍射峰与JCPDS(No.74-1057)和JCPDS(No.16-0736)一致,分别对应Co(OH)2和Cu7(OH)10F4,表明该催化剂的主要成分是Cu和Co的氢氧化物,并存在少量CuF2杂质,合成样品衍射峰峰形尖锐,说明样品的结晶度良好。

  • 反应体系的pH对于类芬顿催化剂的性能有较大影响,采用NaOH与H2SO4调节溶液pH,考察在CuCo-BH非均相类芬顿体系中,不同pH (3、5、7、9、11)对SMX降解效果的影响,反应条件为SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1、无投加其他电解质。此外,在不同pH反应结束后,未发现有明显的pH变化,反应后溶液pH在设定pH±0.3的范围内,基本保持稳定。由图6中可以看出,当pH=3时,30 min内SMX的去除率为60.7%;当pH=11时,30 min内SMX的去除率仅为33.9%;而当pH=7时,SMX在30 min内的去除率达到96.9%;当pH=9时,SMX的去除率略低于pH=7。这表明本研究合成的CuCo-BH类芬顿催化剂的最佳pH=7,从实际应用看,城市污水及大部分工业废水的pH一般在中性范围,因此,采用CuCo-BH催化剂可以在不进行调节pH的条件下进行非均相类芬顿反应,与传统的芬顿反应相比,有望节约大量调节pH的酸碱。在pH=7、H2O2浓度为15 mmol·L−1条件下,对3 mg·L−1的SMX进行30 min的催化降解实验,测定反应前后溶液TOC浓度。结果表明,TOC的去除率约为60%。这表明本研究所采用的催化剂及其反应体系能够有效降解SMX,并实现其矿化,这与文献采用Fe3O4/Co3O4催化剂对SMX进行30 min的降解实验所得到的矿化程度相接近[19]

    在pH=3的条件下,催化剂中金属溶出增加,导致催化剂中活性组分降低,从而使得固相催化剂性能下降;而在pH=11的条件下,H2O2易分解为H2O和O2,这也将导致催化反应生成的·OH和O2等氧化剂减少,使得SMX去除效果降低[20]。本实验结果与目前报道的含Cu双金属催化剂受pH的影响结果一致。ZHANG等[21]合成的Cu-Al催化剂,在pH=2的条件下,几乎对对硝基酚(4-NP)没有催化降解效果;在pH=10.0的条件下,60 min内对4-NP的降解率只有约60%;而在pH=6或7的条件下,60 min内对4-NP的降解率高达90%以上。GUO等[20]的研究表明,Co-Cu双金属催化剂在pH=6.8的条件下对蒽醌类物质的去除效果要远优于pH=4.2和pH=10.4。

    在pH=7.0、H2O2=50 mmol·L−1、无投加其他电解质的反应条件下,不同SMX初始浓度对类芬顿反应降解SMX的影响如图7(a)所示。在60 min内,SMX初始浓度即使从5 mg·L−1增加到50 mg·L−1,类芬顿反应对SMX的去除率均可达100%。当SMX浓度为5 mg·L−1时,在5 min内,其去除率即可达到95%;而当SMX初始浓度为25 mg·L−1时,其在5 min内的去除率降低为71%;当SMX的初始浓度为50 mg·L−1时,其在5 min内的去除率仅为57%。在催化剂催化H2O2产生自由基总量不变的情况下,随着SMX初始浓度提高,去除SMX所需的时间也会相应增加。如图7(b)所示,在不同SMX浓度下,其降解过程符合表观一级反应动力学,当SMX浓度为5 mg·L−1时,降解反应的表观速率常数最大,为0.435 min−1,随着SMX初始浓度增加至50 mg·L−1,表观反应速率常数由0.435 min−1降至0.055 min−1。MILH等[22]采用过硫酸盐高级氧化法去除SMX,100 mg·L−1的SMX可在80 min内被完全降解,其降解过程也符合一级反应动力学,反应速率常数为0.002 9 min−1,拟合相关性系数为R2=0.992 9,与本研究结果一致。MALESIC-ELEFTHERIADOU等[23]采用光催化氧化方法去除1 mg·L−1 SMX,结果表明,该降解过程遵循一级反应动力学,反应速率常数为0.015 min−1。由于实验条件的不同(pH、光照、温度等),难以仅仅从表观速率常数上比较催化剂的优劣,但文献报道的不同高级氧化方法表明,SMX催化降解符合一级反应动力学过程。

    在SMX=3 mg·L−1、pH=7.0、无投加其他电解质的反应条件下,不同H2O2浓度对类芬顿反应降解SMX的影响结果如图8所示,在不加入H2O2时,SMX在30 min内去除率仅为8%,这可能是负载催化剂的碳毡对SMX的吸附作用引起的。随着H2O2浓度的增大,SMX的30 min去除率不断提高。当H2O2浓度为10 mmol·L−1和15 mmol·L−1时,30 min内SMX的去除率分别为79.8%和95.1%,这表明SMX的降解主要是由于类芬顿催化剂催化H2O2产生自由基引起的,H2O2浓度的增加导致更多自由基的生成,从而加速了SMX的降解。

    在SMX=3 mg·L−1,H2O2=15 mmol·L−1的条件下,不同电解质溶液对类芬顿反应降解SMX的影响结果如图9所示,电解质为10 mmol·L−1的NaCl和Na2SO4时,SMX在30 min内的去除效果分别为91.9%和80.9%;而当电解质为Na2CO3时,30 min内SMX去除率仅为16.8%,这可能是采用10 mmol·L−1 Na2CO3溶液时,溶液pH可达到11.0,这使得SMX的去除率大大降低。此外,Na2CO3溶于水后,可生成大量的HCO3CO23HCO3CO23对·OH有一定的淬灭作用,两者能够反应生成CO3,从而导致SMX去除率的下降[24],反应如式(2)~式(4)所示。

    在SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1、pH=7、反应时间为30 min的条件下,CuCo-BH类芬顿催化剂循环使用次数对SMX去除效果的影响结果如图10所示。经过5次重复类芬顿反应后,SMX去除率始终保持在94%以上。此外,在本研究中,在pH=7的条件下,反应前后未见有明显的金属催化剂溶出现象,这表明CuCo-BH类芬顿催化剂的稳定性能良好。

  • 采用ESR对CuCo-BH催化剂在类芬顿过程中催化H2O2产生的自由基进行测定,结果如图11所示。在0 min时,没有检测出捕获剂DMPO捕获·OH和O2的特征峰,在5 min后测定出含有强度比为1∶2∶2∶1的4个光谱信号,可对应于DMPO-·OH加合物的特征峰[25] (图11(a));强度比为1∶1∶1∶1的4个光谱信号,可对应于DMPO-O2加合物的特征峰[26]。这表明在CuCo-BH催化剂的催化反应中,产生了羟基自由基·OH和超氧自由基O2。为了进一步明确·OH和O2在SMX降解过程中的作用,采用异丙醇和对苯醌进行自由基的猝灭实验,反应条件为SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1、pH=7、无投加其他电解质,其中,异丙醇和对苯醌分别为有效的·OH淬灭剂和O2淬灭剂[27],结果如图12所示。异丙醇作为·OH淬灭剂已经有较多的报道[27-28],有研究[28]表明,异丙醇与·OH的反应非常迅速,速率常数高达1.9×109 L·(mol·s)−1,因此,在添加异丙醇后,一旦溶液中生成·OH,即被异丙醇优先反应而消耗;当投加13 mmol·L−1的异丙醇时,对SMX的降解有明显的阻碍作用,5 min内SMX的去除率仅为31.4%,而对照实验(0 mmol·L−1异丙醇)的SMX去除率为68.3%;当投加130 mmol·L−1的异丙醇时,极大地阻碍了SMX的降解,30 min内SMX的去除率仅为43.6%。而当投加6 mmol·L−1和12 mmol·L−1的对苯醌时,对SMX的去除均无明显的阻碍作用,即使投加了12 mmol·L−1的对苯醌,30 min内SMX的去除率仍达到91.6%。这表明·OH对SMX的降解起到了关键的作用。

    上述结果表明,·OH是CuCo-BH类芬顿催化剂催化H2O2的主要产物。有研究[29-31]表明,过渡金属Cu和Co具有可变价态和优良的氧化还原活性,其可能的催化H2O2产生·OH,进而降解SMX,具体反应过程如式(5)~式(9)所示。

    与其他高级氧化方法,如光催化、芬顿氧化等相比,使用本研究获得的CuCo-BH催化剂的非均相类芬顿过程对SMX的去除效果更好,在取得相同的SMX去除率的条件下,反应所需时间更短[23, 32]。未来可开展实际废水中SMX的非均相类芬顿去除实验,以明确CuCo-BH催化剂其在实际废水处理中的应用效果。

  • 1)在105 ℃生长温度下合成的催化剂为最优,碳毡上CuCo-BH催化剂负载量较好;TEM表征结果表明,生长在碳毡上的CuCo-BH催化剂呈棒状结构,宽度为40~115 nm,最大长度可达650 nm。XPS表征结果表明,催化剂的价态以Cu2+和Co2+为主。

    2) CuCo-BH催化剂的最佳使用pH=7,在SMX=3 mg·L−1、H2O2=15 mmol·L−1条件下,SMX在30 min内的去除率达到96.9%。SMX的降解主要是由于类芬顿催化剂催化H2O2产生的羟基自由基引起的,随着H2O2浓度逐渐增加,SMX的去除率有所升高。当电解质溶液为10 mmol·L−1的NaCl和Na2SO4时,对SMX的去除率影响不大,但电解质溶液为10 mmol·L−1的Na2CO3溶液时,SMX去除率显著降低。

    3) ESR对自由基的测定结果表明,CuCo-BH催化剂催化H2O2的反应中产生了·OH和O2;自由基猝灭实验结果表明,·OH对SMX的降解起到了关键的作用。

参考文献 (32)

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