河流上覆水中的重金属可以通过沉淀、吸附、络合等作用，在河床表层底泥中富集^[1-2]。当水体条件发生改变时，底泥中的重金属会通过氧化还原、溶解、解吸等作用，从河床表层底泥中释放，造成上覆水体的污染^[3-4]。国内外普遍使用疏浚治理河湖底泥，但是疏浚工程会产生大量含有重金属的疏浚底泥，疏浚底泥含水率高、热值低，不适合传统焚烧方法处理^[5-6]。近年来，稳定化技术被用于重金属废水、污染土壤等治理工作，通过加入药剂使沉积物中重金属发生物理化学反应，从而降低重金属的溶解性和迁移性，以达到良好的稳定化效果^[7]。传统的稳定化药剂采用水泥、磷灰石等化学药剂，但存在处理后土壤板结、增容等缺点^[8]。因此，本研究拟采用壳聚糖、膨润土、生物炭等天然材料，开发处理效果好、价廉易得的重金属稳定剂。

壳聚糖 (CTS) 是第二大天然线性化合物，具有无毒、无害、生物可降解性以及能通过自身丰富的基团络合重金属等特性，是一种良好的吸附重金属的材料^[9]。宋俊颖等^[10]利用CTS处理重金属污染土壤，当CTS投加量为7%时，铜离子的稳定化率达到92.36%。YAN等^[11]利用CTS处理Cr和Hg复合型重金属污染的土壤，7 d后，土壤中有效态重金属的含量降低明显且残渣态含量升高。我国膨润土矿产资源丰富，价格低廉，具有较大的表面积、良好的吸附性、离子交换性和黏结性等优势，在底泥重金属稳定化技术中广泛应用^[12]。杨秀敏等^[13]通过等温吸附实验，研究了钠基膨润土对Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺的吸附情况，发现钠基膨润土 (NaBent) 对3种金属具有良好的吸附能力，能够降低土壤中有效型重金属的含量。这2种材料在我国产量大且易得，因此，可以使用CTS对NaBent进行改性，得到一种处理底泥重金属能力更高的复合型稳定剂。

本研究采用壳聚糖改性钠基膨润土稳定剂 (NaBent-CTS) 对底泥中的Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺进行单一和复合的重金属稳定化实验，通过改变稳定剂投加量、底泥pH和底泥液固比寻求稳定重金属的最佳工况点；通过毒性特征沥滤方法 (TCLP) 进行重金属浸取，以重金属稳定化率作为处理效果的重要指标，探究实验条件的改变对重金属稳定化效果的影响以及重金属之间存在的竞争吸附关系，旨在为温瑞塘河底泥重金属稳定化处理提供相关的研究基础。

1.   实验部分

1.1   样品的采集与分析

实验疏浚底泥取自温州市温瑞塘河，使用环保绞吸式挖泥船采集底泥样品。将采集到的样品灌入洁净的聚乙烯桶中，密封后运回实验室自然风干，研磨，过100目筛，分析其各理化指标。疏浚底泥含水率为55.43%，溶解性有机碳 (DOC) 质量分数为265.63 mg·kg⁻¹，pH为7.68，总磷质量分数为1.22 g·kg⁻¹，氨氮质量分数为30.57 mg·kg⁻¹，重金属Cu、Zn、Cd的质量分数分别为188.62、386.89和161.28 mg·kg⁻¹。对疏浚底泥采用TCLP法进行重金属浸取，浸取后重金属Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的质量浓度分别为0.793、0.960 和1.421 mg·L⁻¹。

由测试结果可知，疏浚底泥中的Zn、Cu和Cd的含量均超出《围填海工程填充物质成分限值》 (GB 30736-2014) 的要求，因此将Zn、Cu和Cd3种重金属作为研究对象。

以未受重金属污染的温瑞塘河底泥为母质，分别添加锌、铜和镉的标准储备液进行实验底泥的配制。保持实验底泥含水率为50%左右，灌入洁净的聚乙烯桶中，在密封、室温的条件下放置14周后，室内自然风干，研磨，过100目筛备用。Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺实验底泥重金属浸取液质量浓度分别为1.598、1.714和1.701 mg·L⁻¹。

1.2   实验药剂

本实验以无毒无害、价廉易得为标准，选取CTS和NaBent作为稳定药剂的制作材料，实验药剂信息如表1所示。

表 1  实验药剂信息

Table 1.  Information of experimental agents

序号	名称	种类	化学式	纯度	稳定机理	厂家
1	CTS	有机	(C6H11NO4)N	化学纯	羟基、氨基等高分子基团与重金属离子螯合配位	Adamas
2	NaBent	无机	Nax(H2O)4(Al2-xMg0.83) (Si4O10) (OH)2	分析纯	Na+、Al2+、Mg2+等离子与重金属离子发生离子交换反应	Adamas

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1.3   NaBent-CTS的制备

取6 g CTS (90%+) 溶于150 mL的5%醋酸溶液中，使用折叶式搅拌器将其缓慢充分溶解。向壳聚糖溶液中，缓慢加入30 g NaBent充分浸润3 h，在46 ℃恒温水浴锅中，连续搅拌4 h成糊状，加入一定量的氢氧化钠溶液，调节pH至9，缓慢搅拌10 min，沉淀壳聚糖2 h，用蒸馏水冲洗沉淀至pH为7~8，在转速为3 500 r·min⁻¹的条件下离心分离15 min，取下层沉淀，放入烘箱在85 ℃下烘干，研磨，过100目筛，制得壳聚糖负载率为9.22%的NaBent-CTS。

1.4   稳定化实验

称取风干过筛的底泥样品60 g，保持底泥pH为7，底泥液固比为1.5∶1，以稳定剂投加量 (稳定剂与干底泥的质量之比) 为1%、3%、5%、7%、10%进行单一重金属和复合重金属稳定化实验；保持稳定剂投加量为5%，底泥液固比为1.5∶1，以底泥pH为5、6、7、8、9进行单一重金属和复合重金属稳定化实验。保持稳定剂投加量为5%，底泥pH为7，以底泥液固比 (液体体积与干底泥质量之比，单位为mL∶g) 为1∶1、1.3∶1、1.5∶1、1.7∶1、2∶1进行单一重金属和复合重金属稳定化实验，每个样品充分混匀8 h，室温下密封放置7 d，进行稳定化处理，稳定后的底泥放置在实验室，自然风干，研磨，过100目筛，每组实验均设置3个平行，均以未经处理的底泥作为对照。

稳定化后的底泥采用TCLP法和我国固体废物标准浸取程序 (水平振荡法，HVM法) 进行重金属的浸取^[14]。由于各实验底泥pH均大于5，因此选用2号浸取剂 (将5.7 mL冰醋酸溶入去离子水中，定容至1 L，保持溶液pH为2.88±0.05) 。称取12 g实验底泥，置于500 mL锥形振荡瓶中，按照液固比=20∶1加入浸取剂，在25 ℃条件下，恒温水浴水平往复振荡20 h，用稀硝酸淋洗抽滤器，用0.45 μm的滤膜过滤收集浸取液，4 ℃下密封保存，待测。稳定化率计算方法见式 (1) 。

式中：η为重金属的稳定化率；c₀为加稳定剂前底泥样品的重金属浸取液质量浓度；c₁为加稳定剂后底泥样品中重金属浸取液质量浓度。

1.5   底泥重金属形态分析

针对稳定化14 d后和未经处理的疏浚底泥，采用BCR连续提取法对其中的重金属进行连续提取。测定不同阶段提取的重金属质量分数，计算疏浚底泥中酸可提取态、可氧化态、可还原态和残渣态的重金属占比，稳定性由大到小为残渣态、可还原态、可氧化态、酸可提取态。

1.6   表征方法

使用XRD、SEM、FT-IR、XPS、BET表征手段，观察NaBent-CTS微观结构及形貌特征，分析其晶相组成、晶面取向和基团结构等表面特性。

2.   结果与讨论

2.1   NaBent-CTS的表征

1) FT-IR分析。图1为CTS、NaBent和NaBent-CTS的红外光谱。在CTS红外光谱中，3 438 cm⁻¹处的吸收峰为氨基N—H和羟基O—H的伸缩振动吸收峰，2 926 cm⁻¹处的吸收峰为C—H伸缩振动吸收峰，1 657 cm⁻¹处的吸收峰为酰胺Ⅰ谱带吸收峰，1 593 cm⁻¹处的吸收峰为酰胺Ⅱ谱带吸收峰，1 420 cm⁻¹处的吸收峰为羟基O—H面内弯曲振动吸收峰，1 161 cm⁻¹处为伯羟基O—H的吸收峰，1 072 cm⁻¹处为仲羟基O—H的吸收峰^[15]。在NaBent红外光谱中，3 618 cm⁻¹处为NaBent层间Si—Al—OH中羟基O—H伸缩振动峰，3 476 cm⁻¹处为层间水分子的O—H羟基伸缩振动峰，1 632 cm⁻¹处为NaBent层间水分子O—H弯曲振动峰，990 cm⁻¹处为Si—O—Si不对称伸缩振动峰，515 cm⁻¹处为Si—O—Al弯曲振动峰^[16]。由NaBent-CTS与CTS和NaBent的红外光谱比较结果可知：3 624 cm⁻¹处的吸收峰显著增强，峰面积变大，说明壳聚糖进入钠基膨润土层间，使层间的O—H羟基基团增多；1 428 cm⁻¹处羟基弯曲振动吸收峰增强，在1 113 cm⁻¹处出现羟基弯曲振动吸收峰，说明壳聚糖成功负载在钠基膨润土上；3 434 cm⁻¹处为钠基膨润土层间水分子O—H羟基伸缩振动峰与壳聚糖中氨基N—H弯曲振动峰的合并峰；507 cm⁻¹处Si—O—Al吸收峰面积和强度增大，表明在Si—O—Al处发生了化学吸附，1 657 cm⁻¹与1 593 cm⁻¹处的酰胺谱带吸收峰消失，因此，壳聚糖上的酰胺与Si—O—Al之间可能发生了化学吸附；994 cm⁻¹处为Si—O—Si与羟基O—H振动峰的合并峰。

图 1  CTS、NaBent和NaBent-CTS的FT-IR

Figure 1.  FT-IR spectra of CTS, NaBent and Nabent-CTS

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2) XRD分析。由图2可知，NaBent与NaBent-CTS衍射峰首峰的位置θ分别为3.58°和3.567 5°。层间距可根据Bragg方程^[17]计算得出。计算方法见式 (2) 。

图 2  NaBent和NaBent-CTS的XRD

Figure 2.  XRD patterns of NaBent and Nabent-CTS

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式中：d为层间距；θ为入射线与反射晶面之间的夹角；λ为波长，Cu靶Ka射线 (λ=0.154 06 nm) ；n为反射级数，n=1。

由式 (2) 可知，NaBent的层间距为1.233 6 nm，NaBent-CTS的层间距为1.237 9 nm，NaBent层间距在负载CTS前后未发生明显改变，由红外光谱分析结果可知，存在部分CTS进入NaBent层间。

3) SEM与BET分析。由图3可知，NaBent的外貌发生了明显的变化，NaBent颗粒表面结构较平整，NaBent-CTS颗粒表面更加粗糙。经BET分析，NaBent与NaBent-CTS的比表面积分别为21.036 m²·g⁻¹和14.609 m²·g⁻¹，NaBent改性后比表面积减少，这是因为CTS负载在NaBent表面，堵塞了孔隙，导致比表面积降低^[18]。

图 3  NaBent和NaBent-CTS的SEM

Figure 3.  SEM images of NaBent and Nabent-CTS

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2.2   单一重金属稳定化处理效果

1) 复合前后稳定效果的比较。由图4~图6可知，在pH为7、液固比为1.5:1时，随着3种重金属稳定剂投加量的递增，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定化率也逐渐递增，达到一定投加量后，NaBent-CTS对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定化率趋于稳定。对比3种稳定剂效果，NaBent-CTS对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定效果最佳，且在较低的投加量下可达到较好的稳定效果。投加量为5%时，Cu²⁺的稳定化率达到稳定，浸取液质量浓度由1.714 mg·L⁻¹降至0.213 mg·L⁻¹，稳定化率为87.56%；投加量为7%时，Zn²⁺的稳定化率达到稳定，浸取液质量浓度由1.598 mg·L⁻¹降至0.226 mg·L⁻¹，稳定化率为85.85%；投加量为7%时，Cd²⁺的稳定化率达到稳定，浸取液质量浓度由1.701 mg·L⁻¹降至0.277 mg·L⁻¹，稳定化率为83.71%。与NaBent-CTS相比，CTS稳定重金属效果较差，NaBent稳定效果最差，均在投加量为10%时，稳定化率达到最大。

图 4  3种稳定剂对Cu²⁺的稳定效果

Figure 4.  Stabilization effect of three kinds of stabilizer on Cu²⁺

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图 5  3种稳定剂对Zn²⁺的稳定效果

Figure 5.  Stabilization effect of three kinds of stabilizer on Zn²⁺

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图 6  3种稳定剂对Cd²⁺的稳定效果

Figure 6.  Stabilization effect of three kinds of stabilizer on Cd²⁺

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由此可知，CTS改性NaBent后，NaBent-CTS稳定重金属的能力得到提升，并且在较低投加量的情况下达到较好的稳定效果。虽然NaBent改性后比表面积有一定程度的降低，但NaBent中的CTS中含有大量的羟基和氨基，这2类基团对重金属有极强的螯合能力，通过CTS表面的内扩散作用，重金属离子更易进入NaBent中，与Na⁺、Al³⁺等金属离子发生离子交换作用，使NaBent表现出较高的吸附性能^[19]。

2) NaBent-CTS投加量对单一重金属稳定化率的影响。图7表明了在pH为7与实验底泥液固比为1.5∶1时，稳定剂投加量的变化对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率的影响。随着稳定剂投加量的增加，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定化率也随之升高，达到一定程度后稳定化率基本保持稳定。Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定化率分别在药剂投加量为5%、7%和7%时达到稳定，稳定化率为87.56%、85.85%和83.71%。

图 7  稳定剂投加量对实验底泥中单一重金属稳定化率的影响

Figure 7.  Effects of dosage of stabilizer on stabilization rate of single heavy metal in sediment

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NaBent-CTS中存在氨基官能团与羟基官能团，具有与重金属离子形成配位键的能力，从而螯合重金属，并且稳定剂中含有众多Na⁺、Al³⁺离子，可通过离子交换作用来吸附重金属。随着稳定剂投加量的增大，能够提供的配位键的数量与吸附比表面积不断增多，能够吸附更多的重金属离子，使3种重金属离子的稳定化率不断提高；稳定剂投加量继续增大，稳定剂颗粒之间相互黏结，比表面积减少，导致稳定化率增幅变小。

3) 底泥pH对单一重金属稳定化率的影响。图8表明了在稳定剂投加量为5%与实验底泥液固比为1.5:1时，底泥pH对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率的影响。3种重金属稳定化率均随pH的上升呈先升高后降低的趋势，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率分别在pH为7、6和7时达到稳定，Cu²⁺浸取液质量浓度由1.714 mg·L⁻¹降至0.283 mg·L⁻¹，Zn²⁺浸取液质量浓度由1.598 mg·L⁻¹降至0.346 mg·L⁻¹，Cd²⁺浸取液质量浓度由1.701 mg·L⁻¹降至0.433 mg·L⁻¹，稳定化率分别为83.47%、78.35%和74.57%。出现上述现象的原因如下：当pH小于7时，H⁺的质量浓度较高，占据了稳定剂的吸附位，与重金属离子形成竞争吸附关系，导致重金属稳定化率较低；当pH大于7时，部分OH⁻会与重金属离子形成沉淀，难以被稳定剂吸附，经过TCLP浸取实验，氢氧化物沉淀溶于酸性浸取剂中，导致稳定化率下降。

图 8  pH对实验底泥中单一重金属稳定化率的影响

Figure 8.  Effect of pH on stabilization rate of single heavy metal in sediment

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4) 底泥液固比对单一重金属稳定化率的影响。图9表明了在pH为7与稳定剂投加量为5%时，实验底泥液固比的变化对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率的影响。液固比对3种重金属稳定化率影响不明显，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率分别在液固比为1.3∶1、1.7∶1和1.5∶1时达到稳定，Cu²⁺浸取液质量浓度由1.714 mg·L⁻¹降至0.260 mg·L⁻¹，Zn²⁺浸取液质量浓度由1.598 mg·L⁻¹降至0.251 mg·L⁻¹，Cd²⁺浸取液质量浓度由1.701 mg·L⁻¹降至0.338 mg·L⁻¹，稳定化率分别为84.82%、84.32%和80.13%。出现上述趋势的原因如下，在液固比较小的条件下，溶剂中的重金属质量浓度与底泥孔隙水中的重金属质量浓度在较短的时间内达到平衡，抑制了底泥孔隙水中的重金属向溶剂中扩散的趋势^[20]。随着液固比逐渐升高，溶剂与底泥孔隙水中的重金属质量浓度需要在较长的时间内达到平衡，使得扩散作用能够在较长时间内持续进行，释放到溶剂中的重金属也增多，使稳定化率增加。并且含水率不同的实验底泥在7 d稳定化期中内部成分的变化也不同，会间接影响底泥中矿物颗粒与胶体颗粒之间的相互作用，从而改变实验底泥中重金属的存在形态和活性^[21]。

图 9  液固比对实验底泥中单一重金属稳定化率的影响

Figure 9.  Effects of liquid to solid ratio on stabilization of single heavy metal in sediment

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2.3   NaBent-CTS对复合重金属底泥稳定化效果优化

由图10可知，在pH为7与疏浚底泥液固比为1.5∶1时，稳定剂投加量对复合重金属的稳定化率存在较大的影响。随着稳定剂投加量的不断增大，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率也逐渐升高。在稳定剂投加量为5%时，稳定化率达到了最佳值，Cu²⁺浸取液质量浓度由0.793 mg·L⁻¹降至0.211 mg·L⁻¹，Zn²⁺浸取液质量浓度由0.960 mg·L⁻¹降至0.278 mg·L⁻¹，Cd²⁺浸取液质量浓度由1.421 mg·L⁻¹降至0.591 mg·L⁻¹，稳定化率分别为73.36%、71.00%、58.38%。

图 10  稳定剂投加量对复合重金属稳定化率的影响

Figure 10.  Effect of stabilizer dosage on stabilization rate of composite heavy metals

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在稳定剂投加量超过5%时，Zn²⁺和Cd²⁺稳定化率呈现下降的趋势。这可能是稳定剂颗粒之间相互黏结，比表面积减少，导致重金属离子之间竞争吸附作用增强。而竞争力较弱的Zn²⁺和Cd²⁺脱离吸附位点，导致稳定化率下降。

由图11可知，在稳定剂投加量为5%与疏浚底泥液固比为1.5:1时，底泥pH的变化对复合重金属稳定化率的影响非常明显。在pH为7时，复合重金属稳定化率达到了最大值，Cu²⁺浸取液质量浓度由0.793 mg·L⁻¹降至0.180 mg·L⁻¹，Zn²⁺浸取液质量浓度由0.960 mg·L⁻¹降至0.239 mg·L⁻¹，Cd²⁺浸取液质量浓度由1.421 mg·L⁻¹降至0.549 mg·L⁻¹，稳定化率分别为77.24%、75.03%、61.33%。

图 11  底泥pH对复合重金属稳定化率的影响

Figure 11.  Effect of pH of sediment on stabilization rate of composite heavy metals

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由图12可知，在pH为7与稳定剂投加量为5%时，随着底泥液固比的增大，Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺的稳定化率逐渐上升。在液固比为1.5:1时逐渐稳定，Cu²⁺浸取液质量浓度由0.793 mg·L⁻¹降至0.180 mg·L⁻¹，Zn²⁺浸取液质量浓度由0.960 mg·L⁻¹降至0.239 mg·L⁻¹，Cd²⁺浸取液质量浓度由1.421 mg·L⁻¹降至0.592 mg·L⁻¹，稳定化率分别为77.26%、75.11%、58.32%。

图 12  底泥液固比对复合重金属稳定化率的影响

Figure 12.  Effects of liquid to solid ratio in sediment on stabilization of composite heavy metals

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Cd²⁺的稳定化率随着底泥液固比增大出现降低的趋势。原因可能是，随着液固比的增大，含水率升高，释放到溶剂中的重金属也增多，但稳定剂表面的吸附位点数量一定，使竞争能力较差的Cd²⁺脱离吸附位点，导致稳定化率下降。

综上所述，在稳定剂投加量为5%、底泥pH为7、底泥液固比为1.5:1时，NaBent-CTS对复合重金属的稳定化率最好，稳定化率分别达到75.95%、73.71%和59.00%。3种重金属离子之间的竞争吸附关系为Cu²⁺>Zn²⁺>Cd²⁺。

2.4   NaBent-CTS对复合重金属底泥稳定性的影响

如图13、图14所示，在稳定化处理底泥前，Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺的存在形态以酸可提取态和可还原态这两种不稳定形态占比较大，可氧化态和残渣态这两种稳定形态占比较小。经NaBent-CTS稳定化处理14 d后，可氧化态和残渣态这两种形态占比显著提高，表明NaBent-CTS具有良好的稳定重金属的效果。

图 13  NaBent-CTS处理底泥前后各重金属存在形态变化

Figure 13.  Changes of each heavy metal forms in sediment before and after NaBent-CTS treatment

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图 14  NaBent-CTS稳定后底泥重金属形态占比

Figure 14.  Proportion of heavy metal forms in sediment after NaBent-CTS stabilization

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重金属离子与NaBent-CTS结合后，与稳定剂中的羟基和氨基发生螯合配位作用，并且稳定剂中含有Na⁺、Al³⁺等可交换离子，将以酸可提取态和可还原态存在的重金属变成了可氧化态与残渣态的存在形态，从而降低底泥中重金属污染生态环境的风险。

2.5   稳定剂稳定性的机理分析

图15为NaBent-CTS在室温条件下，稳定化处理相同质量浓度Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺溶液后的XPS全谱图。可以看出，稳定化处理Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺后，XPS图谱中出现Cu2p、Zn2p和Cd3d的轨道峰，充分证明Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺已吸附在NaBent-CTS上。NaBent-CTS稳定化处理重金属后，XPS图谱中的Na1s谱峰几乎消失，说明稳定化过程中Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺与Na⁺发生离子交换反应，导致稳定剂中Na⁺含量骤减。

图 15  稳定化处理单一重金属前后的XPS

Figure 15.  XPS spectra before and after stabilization treatment of a single heavy metal

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图16为NaBent-CTS在室温条件下，稳定化处理相同质量浓度Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺溶液后的FT-IR光谱图。可以看出，NaBent-CTS稳定Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺后没有新的峰出现，3 624、3 405、1 636、1 428、1 113、987 cm⁻¹处的羟基与氨基特征峰发生偏移并且峰强度降低，这是由于重金属与基团之间发生了螯合反应；507 cm⁻¹处Si—O—Al特征峰出现波数偏移与强度降低，这是由于重金属与稳定剂中Al³⁺离子发生了离子交换反应。稳定化处理Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺后，特征峰削弱强度不同，说明NaBent-CTS对Cu²⁺、Zn²⁺和Cd²⁺之间出现选择性吸附。由特征峰削弱强度可知，NaBent-CTS对重金属稳定能力由强到弱为Cu²⁺>Zn²⁺>Cd²⁺，这符合稳定剂处理复合重金属污染底泥的实验结果。

图 16  稳定化处理单一重金属前后的FT-IR

Figure 16.  FT-IR spectra before and after stabilization of a single heavy metal

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综上所述，NaBent-CTS稳定重金属过程中存在螯合反应与离子交换反应，重金属离子的螯合配位可能是由CTS中的氨基和羟基、Si—Al—OH和层间水分子O—H的互相作用，这样生成的螯合物可能是高交联的结构，稳定性极强。

3.   结论

1) 由NaBent-CTS表面特性分析结果可知，NaBent和CTS之间存在化学吸附，大量CTS吸附在NaBent表面，稳定剂表面粗糙但比表面积降低。

2) 经过CTS改性后的NaBent稳定重金属的能力显著提高，在投加量为5%时，可达到较好的稳定效果。在投加量为5%、pH为7、液固比为1.3∶1时，NaBent-CTS对Cu²⁺重金属污染底泥的处理效果最好。在投加量为7%、pH为6、液固比为1.7∶1时，NaBent-CTS对Zn²⁺重金属污染底泥的处理效果最好。在投加量为7%、pH为7、液固比为1.5∶1时，NaBent-CTS对Cd²⁺重金属污染底泥的处理效果最好。

3) NaBent-CTS投加量为5%、pH为7、液固比为1.5∶1时，NaBent-CTS对复合重金属污染底泥的重金属稳定化效果最好，Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺稳定化率分别达到75.95%、73.71%和59.00%；NaBent-CTS稳定化处理复合重金属污染底泥时，Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺之间存在竞争吸附作用，竞争力由强到弱为Cu²⁺>Zn²⁺>Cd²⁺。

4) 采用BCR法分析稳定化处理14 d后底泥中Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺的存在形态，可以看出，在NaBent-CTS处理后，底泥中Cu²⁺、Zn²⁺、Cd²⁺的存在形态更加稳定，可氧化态与残渣态比例大幅上升。