本研究采用的平板陶瓷膜处理油田采出水实验装置如图1所示。进水为取自胜利油田坨六站经2次除油罐出水的油田采出水，纯净水作为反冲洗用水。膜池的材质为PVC，有效容积为250 L，膜组件反应器及其相关配制置于膜池内，膜组件反应器内可同时运行4片平板陶瓷膜，通过气体流量计和膜组件底部的微孔曝气管对平板陶瓷膜表面进行定量曝气。陶瓷膜为购自山东某工业陶瓷研究院的同一批次全新平板陶瓷膜，膜材质陶瓷部分为Al₂O₃，集水部分为高分子聚乙烯，膜孔径为0.1 µm，有效过水面积为0.10086 m²， pH为2~12；实验以油田采出水为膜前原水，蠕动泵连接管路抽吸出水，通过量筒和真空表测定滤出液的体积和出水压力。平板陶瓷膜出水口使用三通分为抽滤系统和反冲洗系统，分别由自控装置控制运行。自控装置由电磁阀、计时器组成，通过自控装置控制蠕动泵的开关完成实验运行。

本实验用水采用胜利油田坨六站经核桃壳、双滤料两级过滤后出水的油田采出水：水温为22~25 ℃，pH为6.7~6.9，含油量为15~38 mg·L⁻¹，悬浮固体含量为17~46 mg·L⁻¹，粒径中值为2.5~3 µm。

在后续所有陶瓷膜处理油田采出水的实验中，出水含油量均在5 mg·L⁻¹以下，SS<1 mg·L⁻¹，粒径中值<1 μm，符合《碎屑岩油藏注水水质推荐指标及分析方法》(SY/T5329-2012)中A1级回注标准。这也验证了平板陶瓷膜处理油田采出水的优良效果。

1)含油量测定。按照《碎屑岩油藏注水水质推荐指标及分析方法》中测定含油量的方法配制标准油溶液，采用分光光度法测定，并绘制标准曲线。利用石油醚作为萃取剂，萃取油田采出水中的含油量，以石油醚为参比，测其在波长212 nm下的吸光度，根据式(1)计算含油量。

式中：${\rho }_{0}$为含油量，mg·L⁻¹；${m}_{0}$为标准曲线上对应的含油量，mg，${V}_{0}$为萃取水样体积，mL。

2)膜通量测定。采用体积法进行平板陶瓷膜膜通量测定，自量筒量内取一定时间内通过一定膜面积的过滤液体积，根据式(2)计算膜通量。

式中：J为膜通量，L·(m²·h)⁻¹；V为透过渗积物的体积，L；S为膜的有效过水面积，m²；t为过滤时间，h。

3)膜污染阻力分析。根据Darcy定律的过滤模型来确定平板陶瓷膜过滤过程中的阻力分布情况^[16]。

式中：µ为料液粘度，Pa·s；R_t为膜污染过程中的总阻力，m⁻¹；Δp为跨膜压差，Pa；R_m为膜本身的固有阻力，m⁻¹；R_i为膜孔内污染阻力，m⁻¹；R_c为浓差极化层阻力，m⁻¹；R_g为当溶质在膜面富集形成的凝胶层阻力，m⁻¹。

4)正交实验设计。本研究将运行控制因素优化作为实现膜污染有效控制的关键技术手段，确定了初始膜通量、过滤时间、水力反冲洗时间和曝气强度作为平板陶瓷膜运行调控的的关键因子^[17-20]，平均膜通量为响应值的四因素三水平正交实验。使用SPSS (statistical package for the social science) 对正交实验结果进行统计学分析，验证正交实验的结果。

5)分析手段。傅里叶变换红外光谱(fourier transform infrared spectroscopy，FTIR)，检测未知物的官能团、测定化学结构、观察化学反应历程；扫描电镜(scanning electric microscopy，SEM)，利用电子束扫描样品表面从而获得样品信息，了解物体表面微观结构；X射线能谱(X-ray energy dispersive spectrometer, EDS)，检测元素发出的特征X射线的频率，用于分析污染层和膜表面的微观结构和元素组成。

平板陶瓷膜一般具有自身膜通量较高、机械强度高、耐高温耐腐蚀能力强的特点。掌握平板陶瓷膜的渗透特性利于控制后续的实验过程。

1)平板陶瓷膜清水通量测试。测定新膜抽滤蒸馏水的通量作为清水通量，调节蠕动泵转速，使实验装置在每个转速下持续运行30 min，记录平板陶瓷膜的出水量。将5 min出水量带入式(2)计算膜通量。管内压力与清水通量关系见图2。可以看出，在本实验条件下，平板陶瓷膜清水通量随管内压力增大而增加。当管内压力为15 kPa时，平均清水通量为408.93 L·( m²·h)⁻¹。这说明平板陶瓷膜具有良好的过滤性能。

2)平板陶瓷膜临界通量测试。通过阶梯法来确定本实验条件下的临界通量：保持反应器在较低的通量J₀运行一段时间，记录固定间隔(Δt)内该过程中跨膜压差的变化；提高膜通量J₁，通量的增加值称为通量阶梯 (ΔJ=J₁-J₀)，记录每个固定时间间隔(Δt)内过滤过程中跨膜压差的变化。重复以上步骤，不断提高膜通量，直至跨膜压差有突然的飞跃或者是在某阶梯间隔里跨膜压差不再稳定时为止，设此时的膜通量为J_N+1 (N为实验中流量阶梯的增加次数)，则J_N为在该实验条件下允许保持跨膜压差恒定的最大膜通量，即为临界通量。

调节蠕动泵转速为30、40、50、60、70 r·min⁻¹，使每个转速对应的压力梯度持续运行30 min。膜通量以5 min内滤出液的体积通过式(2)来计算。记录每5 min的压力和通量变化。在临界通量测试过程中，压力和膜通量变化如图3所示。前90 min内，平板陶瓷膜运行通量不高于50 L·(m²·h)⁻¹。前60 min内，管内压力和膜通量基本保持一致，在第3个周期内，压力基本稳定，膜通量开始呈下降的趋势；在90 min之后的2个周期内，管内压力随时间增加急剧升高，且膜通量下降趋势加重，这说明当膜通量高于50 L·( m²· h)⁻¹后，膜污染的速度较之前加快。此时，即便再次降低膜通量，膜压也不能恢复到原有的水平，这说明膜面开始形成滤饼层，即发生了不可恢复的膜污染。因此，确定本实验条件下平板陶瓷膜处理油田采出水的临界通量为50 L·( m²· h)⁻¹。

1)正交实验。如前所述，本实验构建了以初始膜通量、过滤时间、水力反冲洗时间和曝气强度为影响因素，平均膜通量为响应值的四因素三水平正交实验。为了更全面地研究初始膜通量的影响，结合前期实验结果，初始膜通量选取大于、等于、小于临界通量3个水平，即30、50、80 L·(m²·h)⁻¹，其通过调节蠕动泵的转速来实现；过滤时间3个水平值分别为10、15、20 min ；反冲洗时间分别选取30、60、90 min；曝气强度选取1、3、5 L·min⁻¹。本实验采用相同的反冲洗强度，为400 mL·min⁻¹。正交实验的因素水平见表1。

依次开展9种工况下的实验，每个工况同时运行2片同一批次的全新的陶瓷膜，并分别记录各自的管内压力及膜通量随时间的变化情况，最终取2片膜的平均膜通量均值作为该工况的平均膜通量，将15 L·( m²· h)⁻¹作为此后所有实验的污染终点，以进行后续实验分析。

2)优化运行控制正交实验结果分析。不同工况下的平均膜通量结果如图4所示。可以看出，S7工况下的膜平均通量最大，为 27.82 L·(m²· h)⁻¹，S6工况下膜的平均产水量最小，为 17.75 L·( m²· h)⁻¹。各工况平均膜通量依次为S7>S9>S3>S4>S2>S8>S1>S5>S6，极差分析结果确定S7为平板陶瓷膜处理油田采出水最佳运行工况。

为验证实验结果的准确性，采用SPSS软件对正交实验数据进行分析^[21-23]。如表2所示，对膜平均通量影响大小的显著性顺序为初始膜通量>反冲洗时间>过滤时间>曝气强度。其中，初始膜通量和反冲洗时间的影响较为显著。由表3可知，在初始膜通量80 L·( m²· h)⁻¹，过滤时间10 min，反冲洗时间30 s，曝气强度3 L·min⁻¹时可以获得更高的平均膜通量，与前述四因素三水平正交实验极差分析得出的最佳运行工况一致。

图5反映了最优工况S7下平板陶瓷膜处理油田采出水的通量曲线和平均通量。可以看出，在最开始的1 h内 通量衰减快，膜通量由80 L·(m²·h)⁻¹迅速降至32.1 L·( m²· h)⁻¹。此阶段膜污染形成的主要原因是浓差极化；在60~2 400 min，膜通量衰减速率开始减缓，平均膜通量基本稳定在27.82 L·( m²· h)⁻¹附近，此时膜表面形成的滤饼层较稀疏，原水中的污染物颗粒仍然可以通过，因而对膜的过滤性能影响较小，并且水力反冲洗的水力冲刷作用能冲击掉稀疏的滤饼层上部分的污染物颗粒，因而效果显著，导致膜通量衰减缓慢；在2 400 min 之后，随着膜过滤过程的进行，滤饼层逐渐变得密实，此时水力反冲洗对通量恢复几乎没有效果；在3 300 min时，膜通量已经降低至14.87 L·( m²· h)⁻¹，此时滤饼层已经成为泥饼层，对膜孔和表面的堵塞程度十分严重，此时的膜通量迅速下降，管内压力也迅速增大，仅依靠水力反冲洗已经不能恢复其通量，需要对其进行化学清洗。这说明即便在最优运行参数下，膜污染依然不可避免。因此，判定膜污染的主要成分以及考察膜的污染阻力分布对于阐明膜污染机制是必要的。

1)膜污染成分分析。采用能谱分析(EDS)对原水和平板陶瓷膜污染层进行了元素组成及含量对比表征，结果如表4所示。可以看出，原水层中Cl、Na元素含量较高，体现了油田采出水中无机盐含量很高的特点；C元素在原水和污染层中的占比均较大，污染层中O、Si、S元素较原水出现了富集，说明油田采出水中有机污染物含量较高。此外，污染层中含有Ba、Fe、 Ca、和Mg等无机金属元素。这说明无机金属离子也是导致膜污染的重要因素。

实验所用原水(即胜利油田坨六站经二级过滤后的油田采出水)和污染层(陶瓷膜处理油田采出水所形成的污染层)的红外谱图分析结果如图6所示。由图6(a)可见的红外谱图中，1 417cm⁻¹为C-H及-CH₂的变形吸收峰；1 616 cm⁻¹处谱带伸缩振动表明芳环及杂芳环的存在；1 652 cm⁻¹为–C=O的对称振动吸收，及3 232 cm⁻¹处的伸缩振动确定为酰胺类的特征吸收；2 336 cm⁻¹为CO₂的弱吸收带；3 413 cm⁻¹对应于游离仲酰胺的伸缩振动；3 568 cm⁻¹和3 473 cm⁻¹分别为羟基以游离态及二聚态形式的伸缩振动谱带。由此可以看出原水中污染物质主要以烃类、芳香族、酰胺类、醇类、羧酸类及胺类化合物的形式存在。由图6(b)可见，1 113 cm⁻¹附近的伸缩振动3 419 cm⁻¹附近的振动被判断为是醇类化合物；1 456~1 610 cm⁻¹内2~3条谱带表明芳环及杂芳环的存在；1 753 cm⁻¹附近出现的肩峰表明是游离态的羧酸；1 669 cm⁻¹附近的振动为酰胺的振动；在2 920 cm⁻¹ 和 2 848 cm⁻¹附近出现了2个特征吸收峰，其都是饱和烃基的C-H键。由此可推测，造成膜污染的主要物质是醇类、芳香族、胺类或酰胺类、羧酸类、烃类化合物。

2)膜污染阻力分析。实验中通过3次平行实验测定并计算各部分过滤阻力，陶瓷膜各部分过滤阻力及占总阻力比例的平均值如表5所示。由表5可见，在本条件下，平板陶瓷膜自身阻力R_m，即由膜自身性质决定的阻力，约占总阻力的24.5%；浓差极化层阻力R_c约占总阻力的8.1%，这部分阻力是可逆的，可通过优化运行参数来降低这部分阻力。膜孔内污染阻力R_i约占总阻力的39.7%，这部分阻力主要发生在膜滤开始阶段。凝胶层阻力R_g 约占总阻力的27.7%，这部分阻力是由于溶质吸附在膜面直至浓度达到饱和后沉积在膜表面所产生的，需要通过高强度的反冲洗或者化学清洗来去除。膜孔内阻力和凝胶层阻力占总阻力的65%以上，对过滤影响最大，尤其是膜孔内阻力，对膜污染起着主要作用。

1)正交实验得到的最优运行工况为初始膜通量80 L·(m²·h)⁻¹，过滤时间10 min，反冲洗时间30 s，曝气强度3 L·min⁻¹，此工况下平均膜通量为27.82 L·(m²·h)⁻¹，出水水质满足回注要求；对结果进行方差分析，四因素的影响顺序为初始膜通量>反冲洗时间>过滤时间>曝气强度。

2)胺类或酰胺类、烃类、羧酸类、芳香族、醇类等有机化合物是造成陶瓷膜污染的主要污染物，Si、Fe、Ca、Mg、Ba等无机盐离子也是膜污染的重要组成部分。

3)陶瓷膜自身阻力、膜孔内污染阻力、浓差极化层阻力、凝胶层阻力分别占总阻力的24%、40%、8%、28%。膜孔内阻力和凝胶层阻力占总阻力的65%以上，对过滤效果影响最大。