1)仪器试剂：实验所用SA、L-Cys购自上海阿拉丁公司；HCl和NaOH采购自广州化学试剂厂；CaCl₂、CuSO₄·5H₂O、FeCl₂·4H₂O、FeCl₃·6H₂O和NH₃·H₂O试剂采购于天津市大茂化学试剂厂。实验涉及所有试剂纯度等级为分析纯，实验用水为去离子水。本研究所涉及的仪器包括PHS-3S型pH计、D2010W电动搅拌器、DHG-9075A电热鼓风恒温干燥箱、XTLZ多用真空过滤机、SHA-B型恒温水浴振荡器、WFX-110B型原子吸收分光光度计。

2)磁性复合材料的制备。将质量比为3∶1的FeCl₃·6H₂O和FeCl₂·4H₂O配制成100 mL混合溶液，置于三口烧瓶中氮气吹扫30 min。在氮气保护下，用NH₃·H₂O调节溶液pH至10，升温至80 ℃继续反应30 min。反应完毕，用磁铁分离混合液中的黑色Fe₃O₄颗粒，用蒸馏水冲洗3~5次，50 ℃烘干备用。然后将SA、L-Cys、Fe₃O₄按一定的质量比添加到50 mL的蒸馏水中，以180 r·min⁻¹的转速搅拌2 h。最后将上述均匀混合液滴加到确定质量分数的CaCl₂溶液中，固化12 h，干燥得最终产品SA@L-Cys@Fe₃O₄磁性复合材料(MSAL)。

采用单因素实验考察了SA、L-Cys、Fe₃O₄以及CaCl₂浓度4个因素对溶液中Cu(Ⅱ)吸附性能的影响。实验在100 mL Cu(Ⅱ)溶液中进行吸附，其条件为：吸附温度(25 ℃)、吸附时间(2 h)、MSAL投加量(0.75 g·L⁻¹)、Cu(Ⅱ)初始浓度(100 mg·L⁻¹)。吸附完毕，取上清液过0.45 μm滤膜，采用型原子吸收分光光度计测定溶液剩余Cu(Ⅱ)浓度。每组实验重复3次，取平均值为最终结果。

鉴于pH约为5.5时，Cu(Ⅱ)溶液已经出现轻微浑浊，Cu(Ⅱ)去除率不完全由吸附贡献，因此，调节最大pH=5.0。在250 mL锥形瓶中加入100 mL CuSO₄·5H₂O溶液，用0.1 mol·L⁻¹的HCl分别调节pH至2.5、3.0、3.5、4.0、4.5、5.0，置于25 ℃水浴恒温振荡器内，吸附2 h。实验平行3次，取其平均值作最后结果。

实验选取Ni²⁺、Zn²⁺、Cr⁶⁺、${\rm{SO}}_4^{2 - }$、${\rm{PO}}_4^{3 - }$、Cl⁻共6种共存离子，离子浓度为50 mg·L⁻¹。将共存离子分别加入到100 mg·L⁻¹的铜溶液中，使其形成相应的二元体系，振荡吸附120 min。

为探究MSAL对溶液中Cu(Ⅱ)的吸附行为，用准一级和准二级动力学模型对吸附数据进行拟合。其计算方法^[12-13]如式(1)和式(2)所示。

式中：t为吸附时间，min；Q_t为t时刻的吸附量，mg·g⁻¹；Q_e为平衡时吸附量，mg·g⁻¹；k₁为准一级动力学吸附速率常数，min⁻¹；k₂为准二级动力学吸附速率常数，g·(mg·min)⁻¹。

在固-液吸附体系中，Langmuir或Freundlich吸附模型通常用于解释等温吸附过程。Langmuir方程假设吸附过程为单层吸附，Freundlich方程是基于非均相表面吸附的经验公式，分离因子R_L用于判别吸附性质，其线性表达式^[14-15]分别如式(3)~式(5)所示。

式中：Q_e为平衡时吸附量，mg·g⁻¹；C_e为吸附平衡时Cu(Ⅱ)浓度，mg·L⁻¹；Q_max为最大吸附量，mg·g⁻¹；k_L为Langmuir平衡常数，L·mg⁻¹；k_F为与MSAL吸附容量有关的常数；n为吸附强度特征常数。

为了进一步了解MSAL吸附Cu(Ⅱ)的行为，对不同温度(25~40 ℃)下的吸附数据进行了热力学参数计算，计算公式如式(6)~式(8)所示。

式中：ΔG为吉布斯自由能，kJ·mol⁻¹；ΔS为吸附熵变，kJ·(mol·K)⁻¹；ΔH为吸附焓变，kJ·mol⁻¹；k_F为吸附平衡常数，由Freundlich吸附等温式中的吸附常数k_F确定；T为热力学温度，K；R为气体常数，取值8.314$ \times $10⁻³ kJ·(mol·K)⁻¹。

吸附脱附实验共重复5次，将已吸附Cu(Ⅱ)的MSAL加入到100 mL的0.1 mol·L⁻¹ NaOH溶液中，搅拌60 min后过滤，再经超纯水洗涤。将脱附后的MSAL置于含有100 mL的100 mg·L⁻¹ Ca²⁺溶液中，以重新固化MSAL。

本实验含铜废水为广东省中山市某工业园电镀综合废水。该废水水质情况为：铜、锌、镍和铬浓度分别为(23.1±0.6)、(177.5±1.5)、(13.3±0.9)和(5.7±0.5) mg·L⁻¹；SS值为(2 147.2±26) mg·L⁻¹；pH=1.7。针对复杂的水质状况，采用MSAL吸附联合聚丙烯酰胺(PAM)絮凝工艺，考察了MSAL用量(1.0~5.0 g·L⁻¹)、pH (1.7~5.2)对含铜废水污染物的去除率以及MSAL回收率的影响。

采用美国Quantum Design公司生产的PPMS-9型综合物性测量系统分析了Fe₃O₄和磁性MSAL的磁学性能；采用Quanta 650环境电子扫描显微镜对MSAL的形貌进行分析，利用仪器自带的EDS采集了MSAL元素信息；采用美国Thermo Fischer Scientific K-Alpha型号分析仪分别对MSAL吸附Cu(Ⅱ)前后的XPS进行分析。

图1反映了SA浓度对Cu(Ⅱ)吸附性能的影响结果。在初始阶段，随着SA浓度的增加，MSAL对溶液中Cu(Ⅱ)的吸附能力逐渐提高，并在30.0 g·L⁻¹时去除率达到最高。原因在于，逐渐增加的SA为Cu(Ⅱ)吸附提供充足位点^[16]。在后期，随着SA浓度进一步升高，去除率缓慢上升。原因在于，MSAL外表面吸附位点有限，大部分内部的吸附位点则在高浓度SA作用下被紧密包裹于凝胶中，难以发挥作用。因此，本研究中的SA适宜浓度应为30.0 g·L⁻¹。

L-Cys内含有能与重金属络合的基团，因此，其浓度是影响吸附性能的重要因素^[17]。由图2可见，随L-Cys浓度的增加，MSAL对Cu(Ⅱ)去除率呈现快速提升而后趋于平缓的趋势。当L-Cys用量为6.0 g·L⁻¹时，吸附趋于平衡，此时Cu(Ⅱ)去除率为80.23%，相比无添加L-Cys时高出27.81%。陶虎春等^[16]的研究表明，壳聚糖/海藻酸钙复合凝胶球对初始浓度(25 mg·L⁻¹) 相对较低的Cu(Ⅱ)的最大去除率为78.13%。综上可知，L-Cys的引入在一定程度上提高了MSAL的吸附能力。L-Cys上活泼的巯基基团容易与二价金属离子形成不溶性络合物，随L-Cys浓度的增加，随沉淀而固定下来的L-Cys越多，从而越有利于吸附^[18]。但是这一特性也使得凝胶球交联更为紧密，内部空间变小，不利于Cu(Ⅱ)溶液进入凝胶网络^[19]，因此L-Cys浓度进一步增加，MSAL对铜去除率无明显的提升。综上所述，制备MSAL适宜的L-Cys浓度为6.0 g·L⁻¹。

SA通过钙离子作用形成具有一定机械强度的凝胶球，进而将L-Cys和磁性物质包裹其中^[20]。过低的CaCl₂浓度影响海藻酸钙的成球性能，过高时过分紧密的包裹作用又会损失吸附位点，导致吸附能力下降。由图3可知，当CaCl₂浓度为2.5~10.0 g·L⁻¹时，Cu(Ⅱ)去除率由79.65%降低至67.17%。推测其原因可能是，过度的海藻酸钙包裹作用减少了有效吸附位点。在CaCl₂浓度为2.5 g·L⁻¹时，MSAL仍然具备较好的成球性。因此，2.5 g·L⁻¹可作为后续实验的CaCl₂浓度。

Fe₃O₄的引入赋予复合材料相应的磁学性能，只有当Fe₃O₄达到一定的浓度时，才能表现出良好的磁分离能力，实现MSAL与水媒介的快速分离。另一方面，Fe₃O₄浓度也在不同程度上影响着复合材料对Cu(Ⅱ)吸附性能。由图4可知，当Fe₃O₄浓度为0~7.0 g·L⁻¹时，Cu(Ⅱ)去除率有所降低，下降幅度为3.65%。这是因为加入的纳米Fe₃O₄占据了原水分子应有的空间，使MSAL更加致密，从而一定程度上削弱了其吸附能力^[8]。因此，在保证复合材料磁分离能力的前提下，尽量降低Fe₃O₄浓度，以便有利于吸附进行。当Fe₃O₄添加量为2.0 g·L⁻¹时，MSAL已具备良好的磁分离效果，因此，本研究选择2.0 g·L⁻¹为最佳Fe₃O₄添加量。

MSAL内部结构放大500倍后的形貌如图5所示。由图5可见，MSAL内部形成了海绵网络空隙结构，增大了其比表面积，为Cu(Ⅱ)吸附提供了丰富的附着位点。MSAL内部片层明显，且可见大量的细小颗粒Fe₃O₄被固定在片层中，为MSAL吸附Cu(Ⅱ)并从水媒介中快速分离回收提供了可能性。对MSAL进行了EDS分析，结果如图6所示。在EDS图谱中，发现L-Cys的特征元素N和S以及Fe₃O₄的特征元素Fe对应的特征峰，这说明MSAL已成功加载L-Cys和Fe₃O₄。

图7为Fe₃O₄和MSAL的磁滞回线。由图7可见，二者均为S型磁滞回线，且无明显滞后环的出现，矫顽力和剩磁均接近于零。Fe₃O₄和MSAL的饱和磁化强度分别为50.7 emu·g⁻¹和23.6 emu·g⁻¹。尽管经海藻酸钙的包裹后，MSAL的磁学性能有一定程度的削弱，但仍维持在允许范围内。可见MSAL拥有良好的磁响应性，能够在超磁分离装备的磁场作用下实现快速的磁分离^[21]，有利于MSAL的回收利用，避免二次污染，从而可降低成本。

pH是影响吸附性能的一个重要因素，其不仅影响金属离子的离子化程度，还可影响MSAL官能团的存在形态。由图8可知，MSAL对Cu(Ⅱ)去除率随pH变化可分为2个阶段。在第1阶段，pH=2.5，溶液中存在大量的H⁺与Cu(Ⅱ)竞争吸附位点，使得自由氨基和羧基数量有所减少，导致其吸附能力明显较低。此外，在强酸性条件下，质子化严重，加大了MSAL与Cu(Ⅱ)间的静电斥力，不利于吸附进行，去除率仅为40.53%。在第2阶段，随着pH的升高，去除率先迅速提高至68.94%，而后在一个较宽的范围(pH=3.0~5.0)内，维持着较高的去除率。这是因为H⁺在竞争吸附中逐渐失去优势，质子化削弱，氨基和羧基等吸附位点重新暴露^[22]。而在实际应用中，Cu(Ⅱ)污染废水的pH通常为3~6。因此，体系中pH为3.0~5.0均可作为溶液Cu(Ⅱ)吸附条件，为方便实验室调节pH，后续可选择pH=5为宜。

受水体共存离子的影响，水体中金属离子存在形式不尽相同，最终导致吸附效果也有所差别。如图9所示，受共存Zn²⁺和Ni²⁺竞争吸附影响，MSAL对Cu(Ⅱ)吸附能力有所下滑。在阴离子方面，受${\rm{SO}}_4^{2 - }$和Cl⁻影响，MSAL吸附性能基本保持不变；受共存${\rm{PO}}_4^{3 - }$离子影响，MSAL对Cu(Ⅱ)去除率下降至50.36%。原因是${\rm{PO}}_4^{3 - }$的引入使其形成了复杂的络合阴离子Cu(P₂O₇)，不利于MSAL吸附Cu(Ⅱ)。

图10反映了0~240 min内MSAL对溶液中Cu(Ⅱ)吸附量的影响。由图10可见，吸附主要发生在0~120 min内，120 min达到吸附平衡，当Cu(Ⅱ)初始浓度为20、50和100 mg·L⁻¹时，其所对应的Cu(Ⅱ)平衡吸附量分别为23.66、58.57和102.37 mg·g⁻¹。在吸附初期，吸附量随时间增长而迅速升高。这是因为，在吸附初期MSAL表面提供了充足的吸附位点，两相之间的Cu(Ⅱ)浓度差为溶液中Cu(Ⅱ)移动提供了足够的传质动力^[23]，Cu(Ⅱ)能够快速被吸附到MSAL表面。吸附后期，大量的Cu(Ⅱ)占据了活性基团，活性基团数量逐渐减少，吸附量缓慢提升直至平衡。表1为准一级动力学模型和准二级动力学模型的线性回归拟合结果。可以看出，Cu(Ⅱ)初始浓度为20、50和100 mg·L⁻¹条件下，准二级动力学模型获得的Q_e与实测值较为接近，可决系数R²分别为0.999 2、0.999 9和0.999 6，更接近于1，表明吸附过程遵从准二级动力学模型。根据准二级动力学模型的前提假设条件，可推测化学吸附是速率控制步骤^[23]。

本研究采用Langmuir模型和Freundlich模型对MSAL吸附Cu(Ⅱ)实验数据进行拟合，结果见表2。可以看出，Langmuir模型得到的可决系数R²优于Freundlich模型，表明吸附过程更倾向于单分子层吸附。在温度由25 ℃上升至40 ℃的过程中，k_F逐渐升高，这说明温度的升高有利于吸附的进行。由表2可见，不同浓度下的R_L值均为0~1，这说明其属于优惠吸附，对Cu(Ⅱ)的吸附是容易进行的^[24]。在Freundlich模型中n值也通常用于判断吸附性能强弱，n值越大，说明吸附质更倾向于被吸附剂吸附。由n = 2.879 8>1，可判定其属于优惠吸附，这一结论与Langmuir模型结果^[25]相一致。

利用等温吸附数据、吉布斯函数和范特霍夫方程进行热力学计算分析，结果如表3所示。当温度在25~40 ℃时，ΔG<0，表明MSAL对Cu(Ⅱ)吸附过程时自发进行的；ΔS>0，说明吸附过程为一个熵增过程，体系内混乱度增加；ΔH>0，这说明吸附为一个吸热反应过程，提高温度有利于Cu(Ⅱ)的吸附，这与吸附等温模型反应的结论相符。

循环使用能力是评价一种吸附材料实用性的关键指标。实验结果表明，经5次吸附/脱附循环以后，对Cu(Ⅱ)吸附容量维持在(105±3) mg·g⁻¹。当pH=5时，吸附水样中铁浓度为(0.28±0.05) mg·L⁻¹，铁的溶出损失量占MSAL中铁总量的0.93%；再生水样中铁浓度为(0.10±0.07) mg·L⁻¹，铁的溶出损失率为0.33%。上述结果表明，MSAL在Cu(Ⅱ)的吸附/脱附过程中结构较稳定，不容易产生二次污染。

图11为MSAL吸附Cu(Ⅱ)前后X射线光电子能谱分析结果。由图11(a)可以看出，在MSAL吸附Cu(Ⅱ)后，Ca2s峰的强度几乎消失，Ca2p峰强度明显变弱，同时出现了新的Cu(Ⅱ)特征峰Cu2p3。这些变化表明，系统中存在MSAL上的钙离子与溶液中的Cu(Ⅱ)之间的离子交换作用^[26]。为了进一步揭示Cu(Ⅱ)的吸附机理，还考察了Cu(Ⅱ)吸附前后的O1s峰和N1s峰(图11(b)和图11(c))的变化情况。C—O基团的结合能从532.78 eV转移到533.43 eV。N1s的核心能级谱表明，C—N基团的特征结合能在吸附铜后由400.16 eV移至400.72 eV。这些变化可能是O和N的孤电子对向Cu(Ⅱ)转移，从而降低了O和N的电子云密度，并增加了系统的结合能所造成的^[27]。如图11(d)所示，在933.1 eV和952.5 eV处检测到了Cu2p3的结合能，这意味着MSAL与Cu(Ⅱ)之间可能形成了Cu—O/Cu—N配位键。由此可见，吸附过程主要受Ca²⁺和Cu(Ⅱ)之间的离子交换以及—COO，—NH₂ 和Cu(Ⅱ)之间的配位作用影响。

如图12所示，无论是MSAL吸附超磁分离工艺或者是MSAL+PAM超磁分离工艺，Cu(Ⅱ)的去除率随MSAL用量增加均有明显提高。任意MSAL用量条件下，MSAL+PAM工艺中Cu(Ⅱ)去除率比MSAL工艺高出近4%。当MSAL用量为5 g·L⁻¹时，在经MSAL和MSAL+PAM超磁分离工艺处理后，Cu(Ⅱ)去除率分别达到94.02%和98.09%，而废水中残留Cu(Ⅱ)含量分别为1.43 mg·L⁻¹和0.44 mg·L⁻¹。此外，MSAL对废水中共存的锌和铬去除率可高达94.48%和93.15%，而对镍吸附效果则稍显逊色，去除率仅为51.13%。以上结果表明，MSAL能够高效吸附电镀废水中的铜、锌和铬，投加适量的PAM则能够低于电镀污染物铜排放阈值要求。

图13反映了MSAL用量为3.0 g·L⁻¹时，pH对电镀废水除Cu(Ⅱ)的影响。废水中Cu(Ⅱ)去除率随pH的增大逐渐有所提高。其原因为：1)去质子化作用为MSAL提高了竞争吸附能力；2)受多金属共存条件下共沉淀作用的影响；3)受PAM絮凝沉淀作用影响。总体而言，MSAL在电镀废水处理中，Cu(Ⅱ)去除率可达到约94%，与PAM联合处理将进一步提高其去除率，实现废水中铜的达标处理。

1) MSAL的最佳制备条件为 30.0 g·L⁻¹ SA、6.0 g·L⁻¹ L-Cys、2.5 g·L⁻¹ CaCl₂、2.0 g·L⁻¹ Fe₃O₄。该条件下制备的MSAL具有较大的比表面积，结构稳定，可多次回用，拥有良好的磁响应性，使其能高效吸附并与水媒介快速分离。

2) MSAL对Cu(Ⅱ)的吸附性能随pH的增大明显提高，在pH=3.0~5.0时，可维持高的去除率。吸附为自发的吸热反应过程，吸附量随温度的增加缓慢提高。吸附数据符合准二级动力学模型，表明吸附过程受化学吸附控制。Langmuir模型更适合描述MSAL对Cu(Ⅱ)的吸附过程，可推断吸附过程为単分子层吸附。该磁性材料对Cu(Ⅱ)的最大吸附容量可达到175.45 mg·g⁻¹。

3) MSAL对Cu(Ⅱ)的吸附机制有2种可能：第1种是溶液中的Cu(Ⅱ)与该材料中的钙离子发生了离子交换；第2种是MSAL中O和N孤对电子转移至Cu(Ⅱ)上，电子云密度降低，形成了Cu—O 和 Cu—N之间的配位作用。

4)在pH=5下，受电镀废水复杂的水质情况影响，MSAL对Cu(Ⅱ)去除率仍高达94.02%。当投入0.3 mg·L⁻¹ PAM时，废水中Cu(Ⅱ)的去除率可进一步提升至98.09%，废水中Cu(Ⅱ)残留量为0.44 mg·L⁻¹，低于(GB 21900-2008)中关于新建企业水污染物排放限值(0.5 mg·L⁻¹)。