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工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望

曹云霄, 王志强, 李国锋, 张广鑫, 陈刚. 工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
引用本文: 曹云霄, 王志强, 李国锋, 张广鑫, 陈刚. 工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
CAO Yunxiao, WANG Zhiqiang, LI Guofeng, ZHANG Guangxin, CHEN Gang. Research Status and Prospects of Industrial Aluminum Dross Utilization and Managment[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
Citation: CAO Yunxiao, WANG Zhiqiang, LI Guofeng, ZHANG Guangxin, CHEN Gang. Research Status and Prospects of Industrial Aluminum Dross Utilization and Managment[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023

工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望

    通讯作者: 曹云霄(1990 − ),男,博士、工程师。研究方向:环保新技术及政策研究。E-mail:cao_yunxiao@126.com
  • 中图分类号: X756

Research Status and Prospects of Industrial Aluminum Dross Utilization and Managment

    Corresponding author: CAO Yunxiao, cao_yunxiao@126.com
  • 摘要: 实现铝灰的资源化利用可以有效节约资源、改善环境、提高经济效益,对铝行业发展具有重要意义。本文总结了铝灰的来源、分类、组成和危害性,并介绍了国内外针对铝灰的资源化利用技术,以及我国对于铝灰的管理政策。最后,展望了我国铝灰资源化利用未来技术和政策的发展前景,提出了相关建议。
  • 氮氧化物(NOx)是造成空气污染的主要污染物之一。在脱除NOx的应用研究中,目前研究较多的方法是选择性催化还原NOx(SCR),如以NH3为还原剂的方法(NH3-SCR)。但自20世纪90年代,IWAMOTO[1]和HELD等[2]发现,富氧条件下,Cu-ZSM-5催化剂可利用烃类物质选择性催化还原NO,烃类的SCR还原NO受到广泛关注。已有研究对不同类型的催化剂对C2~C3的碳氢燃料的SCR脱硝特性进行了深入的探讨,在一定条件下取得了丰富的结果[36]

    与其他烃类相比,作为天然气主要成分的甲烷储量丰富,价格低廉,远比其他烃类容易获得,因此,甲烷的选择性催化脱硝(CH4-SCR)具有显著的工程应用优势。CH4的碳氢键能较高,CH4的活化非常困难,在有O2条件下,易发生燃烧反应[7]。因此,对C2~C3烃具有催化活性的催化剂,对于CH4-SCR的反应却活性很低[8]。目前,一些研究表明Co、In、Pd、Ga等离子具有一定的CH4-SCR催化活性[922]。但是由表1可知,使用Co、In、Pd等作为活性金属的CH4-SCR催化效率较低。虽然COSTILLA等[13]使用离子交换法制得Pd-mordenite催化剂可在600 ℃达到90%脱硝效率,但是N2选择性较差,并且在有5%H2O的条件下,脱硝效率不超过60%。而GIL等[14]发现,经脱羟基处理后的镁碱沸石分子筛负载Co、In后(InCoFER),在0.25%H2O的条件下,450 ℃时达到97.5%的NO转化率,然而实验中加入的水蒸气的量过少,难以准确地评估InCoFER催化剂的抗水性能。由表1可知,镓作为活性金属,具有很高的甲烷催化活性。但是研究发现,通过负载、溶剂、喷雾热解、共沉淀等方法制成的Ga2O3-Al2O3均受水蒸气影响较大,仅加入少量的水蒸汽,便会导致催化剂效率下降至30%[1822]。MIYAHARA等[19]研究发现,利用溶剂热法制备γ-Ga2O3-Al2O3的催化剂在2.5%H2O条件下,550 ℃仍具有50%的CH4催化NO活性;但在5%H2O条件下,溶剂法制备得到的γ-Ga2O3-Al2O3在500 ℃催化效率不足20%[20]。因此,选择使用镓基催化剂仍存在抗水差的问题。

    表 1  甲烷选择还原NO催化剂
    Table 1.  Catalysts for selective catalytic reduction of NO with methane
    催化剂反应工况NO转化率/%温度/℃参考文献
    Co-ZSM-50.2%NO+0.2%CH4+2%O250500[9]
    Co-ZSM-50.082%NO+0.07%CH4+2.5%O250400[10]
    Co-ZSM-50.5%NO+0.2%CH4+3%O270400[11]
    Co, H-mordenite0.4%NO+0.4%CH4+2%O260550[12]
    Pd-mordenite0.101%NO+0.33%CH4+4.1%O290600[13]
    InCoFER0.1%NO+0.2%CH4+4%O2+0.25%H2O97.5450[14]
    Pd-MOR0.1%NO+0.1%CH4+7%O225500[15]
    Ce/Pd-MOR0.1%NO+0.1%CH4+7%O235500[15]
    Ga-H-ZSM-50.161%NO+0.1%CH4+2.5%O234500[16]
    Ga/H-ZSM-50.1%NO+0.1%CH4+10%O290500[17]
    Ga2O3/Al2O30.1%NO+0.1%CH4+6.7%O270550[18]
    γ-Ga2O3-Al2O3(ST)0.1%NO+0.1%CH4+6.7%O290550[19-20]
    γ-Ga2O3-Al2O3(SP)0.1%NO+0.2%CH4+6.7%O270550[21]
    γ-Ga2O3-Al2O3(CP)0.1%NO+0.1%CH4+6.7%O285550[22]
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    已有研究表明,金属铁在HC还原NO的反应中具有良好的抗水抗硫特性[23]。负载了Fe的堇青石催化剂可在600 ℃达到97%的NO还原效率,通入2.1%水蒸气,仍保持60%以上的催化效率[24]。以柱撑黏土为载体负载铁离子的催化剂Fe/Ti-PILC[25]和Fe-PILC[26],在350 ℃可达到95%以上的脱硝效率,同时在10%水蒸气和0.2%的SO2下,400 ℃仍保持80%的催化效率。研究发现,采用Fe修饰的Fe-Ag/Al2O3/CM催化剂,可在500 ℃达到超过90%的脱硝效率,分别通入8%水蒸气和0.02%的SO2,脱硝效率基本无变化,有效地提高了Ag/Al2O3/CM 催化剂抵抗烟气中的SO2和H2O的能力[27]。为改善Ga2O3-Al2O3催化活性,并提高其抗水能力,本研究采用Fe对镓基催化剂进行修饰,制备Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂,对其CH4-SCR反应特性进行实验研究,并通过XRD、N2吸附脱附、XPS、H2-TPR、Py-IR等技术手段对催化剂的物理化学性质进行表征。

    称取一定量的Ga(NO3)3·xH2O、Al(NO3)3·9H2O和Fe(NO3)3·9H2O,混合溶解在100 mL的去离子水中,得到盐溶液。根据研究[22],固定Ga与Al物质的量的比例为3∶7。另取5倍沉淀当量的氨水,溶入200 mL去离子水中,得到沉淀剂溶液。在室温条件下搅拌,往沉淀剂溶液中缓慢滴加金属盐溶液,在室温条件下,剧烈搅拌1 h。从溶液中离心得到前驱体,依次使用去离子水和无水乙醇各洗涤3次,在干燥箱中80 ℃条件下干燥12 h,然后在马弗炉内700 ℃、空气气氛条件下煅烧2 h,自然冷却到室温,得到xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂(其中x为Fe所占金属离子物质的量比)。

    在程序控温固定床石英管微反应器上进行xFe/Ga2O3-Al2O3催化CH4选择性还原NO的测试,石英管内径为8 mm。催化剂压片、粉碎、过筛,至24~50目。将0.5 g催化剂放置于石英管固定床内。配气采用模拟烟气环境,模拟烟气组成为0.1%NO、0.2%CH4、1%O2、0.02%SO2、5%H2O,气体总流量为200 mL·min−1,其余气体由N2配平,反应的体积空速GHSV为16 000 h−1。实验开始之前,首先在N2氛围、300 ℃条件下对催化剂样品进行30 min的预处理,去除催化剂样品表面吸附的水蒸气和其他气体。待反应器与样品冷却至室温后开始进行CH4-SCR反应实验,温度为200~600 ℃,各个温度稳定20 min后记录数据,反应器升温速率为5 ℃·min−1。反应后的NO、NO2、NOx通过烟气分析仪在线检测,CH4由气相色谱仪(GC-4000A)KB-Al2O3/Na2SO4毛细管柱氢火焰电离检测器(FID)检测,温度稳定后进行采样,每5 min采样1次。

    NO转化率、CH4转化率、N2选择性计算方法见式(1)~式(3)。

    RNO=cNOicNOocNOi×100% (1)
    RCH4=cCH4icCH4ocCH4i×100% (2)
    SN2=cNOicNOocNO2o2cN2OocNOicNOo×100% (3)

    式中:RNO为NO转化率;RCH4为CH4转化率;SN2为N2选择性;cNOi为进口NO浓度;cNOo为出口NO浓度;cCH4i为进口CH4浓度; cCH4o为出口CH4浓度;cNO2o为出口NO2浓度;cN2Oo为出口N2O浓度。

    催化剂的基础物理化学性质分别采用XRD、N2吸附-脱附、XPS、UV-vis、H2-TPR、Py-FTIR等进行表征。

    使用18 kW转靶X射线衍射仪(D/max-2550VB+)进行催化剂物相表征,采用Cu Kα作为辐射源,5 °~80 °测试,扫描速率2 (°)·min−1,操作电压为40 kV,电流为30 mA。

    使用全自动比表面积与孔隙度分析仪(ASAP 2460)进行介孔全分析测试,利用BET方法计算催化剂的比表面积,BJH方法计算催化剂脱附孔容、平均孔径以及孔径分布。

    使用Thermo Fisher Scientific公司的ESCALAB 250 XI型号仪器测定催化剂的表面元素及其化学状态。

    使用SHIMADZU公司的紫外可见近红外光谱仪(UV 3600)测试催化剂的吸收光谱,检测波长为200~800 nm。

    H2-TPR在自组装的程序升温装置测试,在立式石英管中装填0.4 g催化剂,使用程序升温炉加热。实验前,300 ℃ N2氛围预处理30 min,冷却至室温,通入5%H2/95%N2的混合气进行催化剂的还原特性测试,升温速率5 ℃·min−1,尾气H2含量通过气相色谱仪热导检测器(TCD)测试,每5 min采样分析。

    使用FT-IR Frontier型吡啶红外光谱仪(PE)测定催化剂表面的酸性位(Lewis酸和Brønsted)及含量。保持10−3 Pa的真空度,样品500 ℃预处理1 h。室温吸附吡啶,分别在40、150和300 ℃下进行测试。

    图1(a)可知,随着反应温度的增加,Ga2O3-Al2O3催化剂的CH4-SCR反应的NO转化率增大,在550 ℃时达到最大值81%。当反应温度继续升高后,NO转化率有所减小,这是因为高温促进了甲烷的燃烧反应[19],使得甲烷参与选择性还原NO的反应减弱。经铁修饰后的xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂在350~500 ℃,CH4-SCR反应的NO转化率均高于Ga2O3-Al2O3催化剂,在500 ℃时NO转化率约为75%。反应温度超过500 ℃后,NO转化率有所下降,但仍保持在65%左右。随着铁含量的增加,NO转化率先增大后减小,如5Fe/Ga2O3-Al2O3的NO转化率高于2Fe/Ga2O3-Al2O3,然而当铁进一步增加后,如10Fe/Ga2O3-Al2O3,NO转化率反而降低。

    图 1  催化剂的NO转化率、CH4转化率、N2选择性
    Figure 1.  NO conversion to N2, CH4 conversion, N2 selectivity of the catalysts

    图1(b)图1(c)给出了甲烷转化率与N2选择性的结果,随着反应温度的增加,CH4转化率增大。在600 ℃以后,CH4的转化率都达到100%,且xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂的CH4转化率都高于Ga2O3-Al2O3催化剂。xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂的N2选择性明显高于Ga2O3-Al2O3催化剂,N2选择性随着Fe的加入量得到提高,在450 ℃以后能保证100%的N2选择性。这说明Fe物种的引入,促进甲烷活化与NO反应,并抑制了N2O和NO2的形成,从而提高了N2选择性[28-29]

    化石燃料燃烧产生的实际烟气存在一定量的水蒸气与SO2,因此,须考虑水蒸气和SO2对HC-SCR反应的影响。水蒸气与SO2会大大降低Cu-ZSM-5分子筛的催化活性,并且导致结构破坏[30]。前期研究表明,金属铁/氧化铁[31-32]以及铁基催化剂[26]在使用烷烃催化还原NO时具有良好的抗水硫特性,用铁修饰银基催化剂改善了原有银基催化剂的抗水硫特性[27]。因此,对xFe/Ga2O3-Al2O3的抗水抗硫特性也需要进行评估。在500 ℃分别进行水蒸气和SO2氛围下脱硝测试,实验结果如图2所示。

    图 2  500 ℃时水蒸气和SO2分别对Ga2O3-Al2O3和5Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂活性的影响
    Figure 2.  Influences of water vapor and SO2 on NO conversion of Ga2O3-Al2O3 and 5Fe/Ga2O3-Al2O3 at 500 ℃

    图2(a)可知,当反应气体中通入5%的水蒸气后,Ga2O3-Al2O3催化剂的NO转化率出现大幅度下降,降低了20%。这是由于水蒸气与NO或CH4在催化剂同一位置产生竞争吸附,从而影响了NO还原反应的活性位点,不利于NO的吸附物种的形成,也不利于CH4的吸附与活化[19]。当停止水蒸气的加入时,NO转化率即恢复到之前水平,说明水蒸气导致催化剂中毒是可逆的。当用铁进行催化剂修饰后,如5Fe/Ga2O3-Al2O3,在反应气体中通入5%的水蒸气后,NO转化率仅下降10%,仍能保持在60%以上的NO转化效率。切断H2O后,催化剂活性迅速恢复,说明铁的引入提高了催化剂抗水性能。

    图2(b)为引入0.02%SO2前、后Ga2O3-Al2O3与5Fe/Ga2O3-Al2O3的催化效果变化。可以看出,Ga2O3-Al2O3受SO2的抑制较为明显,而5Fe/Ga2O3-Al2O3受SO2的影响较小,在500 ℃引入0.02%SO2,仍能保持70%左右的效率;在切断SO2后,脱硝效率与引入SO2前相比率有略微的下降(<2%)。这说明Fe的引入能够提高了催化剂的抗硫能力。

    图3所示,所有样品的衍射峰都非常宽,表明结晶度低,这种较低结晶度是大多数亚稳结构氧化铝的常见特征,同时也是纯的γ-Ga2O3多晶型的共同特征[33]。同时催化剂XRD谱图所示的宽度与低结晶度和高表面积有关[34]。催化剂XRD图谱与γ-Al2O3 (JCPDS#10-425)和γ-Ga2O3 (JCPDS#20-426)标准卡片进行比较,由图3可知,γ-Al2O3d(400)晶面、d(440)晶面和d(311)晶面对应角度都向低角度偏移。Ga离子的半径为0.062 nm,Al离子对应的半径为0.051 nm,当Ga3+进入氧化铝的晶格中,取代Al3+位置,会使晶胞增大,导致γ-Al2O3特征峰向低角度偏移,说明催化剂均形成了尖晶石结构固溶体γ-Ga2O3-Al2O3[34],这是CH4催化还原NO的重要结构[35]。而加入Fe后,在XRD谱图中并没有观测到Fe2O3或其他形式的铁物质特征衍射峰,这说明铁物种可能高度分散,以无定形态存在,或者进入晶胞形成固溶体。引入过量Fe后,XRD图谱中γ-Ga2O3-Al2O3特征峰强度下降,可能是Fe在催化剂表面发生了团聚,从而影响了γ-Ga2O3-Al2O3结构,这可能是10Fe/Ga2O3-Al2O3的NO转化率下降的原因。

    图 3  催化剂的XRD谱图
    Figure 3.  XRD patterns of the catalysts

    表2可知,Ga2O3-Al2O3的比表面积、孔容和孔径分别为221 m2·g−1、0.582 cm3·g−1、8.2 nm。引入Fe后,2Fe/Ga2O3-Al2O3的比表面积基本无变化,孔容增加至0.643 cm3·g−1,孔径达到9.5 nm。进一步增加铁含量后,5Fe/Ga2O3-Al2O3的比表面积、孔容和孔径分别为213 m2·g−1、0.580 cm3·g−1、9.4 nm。当引入铁含量增加至10%,10Fe/Ga2O3-Al2O3的比表面积、孔容和孔径分别为217 m2·g−1、0.626 cm3·g−1、10.0 nm。说明共沉淀法引入Fe对催化剂比表面积影响小,但可以增大催化剂的孔径,而大孔径有利于降低水蒸气对催化活性的影响。

    表 2  不同催化剂的织构特性
    Table 2.  Textural properties of different catalysts
    催化剂比表面积/(m2·g−1)孔容/(cm3·g−1)孔径/nm
    Ga2O3-Al2O32210.5828.2
    2Fe/Ga2O3-Al2O32210.6439.5
    5Fe/Ga2O3-Al2O32130.5809.4
    10Fe/Ga2O3-Al2O32170.62610.0
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    图4(a)为催化的N2吸附脱附脱附等温曲线,根据2015年IUPAC[36]更新分类可知,xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂为Ⅳ(a)型,为介孔类吸附剂材料。在一定的相对压力下,吸附分支与脱附分支发生分离,形成明显的滞回环。合成的样品具有典型的介孔且具有较大孔径。在较低的相对压力区域,曲线向上微微凸起,主要是单分子层吸附作用,当压力足够大时,吸附质发生毛细凝结,使得吸附量急剧增加。随着相对压力进一步增加,吸附曲线趋于平稳,当p/p0接近1时,曲线继续上升,催化剂皆呈现H3型回滞环[37]。对于Ga2O3-Al2O3,在p/p0接近1时,等温吸附脱附曲线的滞后环出现平台,说明吸附已经达到饱和。由图4(a)可知,共沉淀方法引入铁物种,并没有影响到原有的孔隙结构。

    图 4  催化剂的氮气吸附脱附等温线和孔径分布
    Figure 4.  N2 adsorption/desorption isotherms and BJH pore size distribution of the catalysts

    图4(b)可知,Fe的加入使得孔径增大,孔径分布朝更宽的区域分布。这说明Fe可以使催化剂表面孔隙结构变得疏松,从而增加了孔容与孔径。MASUDA等[22]研究发现,小孔径的Ga2O3-Al2O3催化剂在反应中更容易受到水蒸气的影响,而大孔径的催化剂的性能受水蒸气影响更小。引入铁物种后,催化剂的结构特性受影响较小,同时还增大了催化剂的孔径,这可能是其具有较好的抗水特性的原因。

    图5(a)为Ga2p的谱图,在1 118 eV和1 145 eV处附近,分别出现2个特征峰,峰间距为27 eV,分别对应于Ga2p3/2和Ga2p1/2自旋轨道,为Ga3+,在1 118.7 eV处,Ga物种对应于四面体Ga物种[38]。而在镓铝固溶体结构中,Ga3+离子会优先占据Al3+的四面体结构,处于四面体位置Ga3+具有更高的甲烷催化还原活性[39]。引入铁后,四面体位置Ga3+仍占主导地位。但引入过多铁后,10Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂Ga2p谱图成不对称分布,说明Ga3+存在其他结构,因此,引入过量铁会影响Ga3+在Al3+的四面体位置分布,影响甲烷催化还原活性,这与XRD的分析结论相一致。

    图 5  xFe/Ga2O3-Al2O3的XPS谱图
    Figure 5.  XPS spectra of xFe/Ga2O3-Al2O3

    图5(b)为Fe2p谱图,由Fe2p1/2峰和Fe2p3/2及其相应卫星峰组成,为+3价Fe特征峰[40]。通过分峰处理,Fe2p3/2可由位于711.0 eV附近的Fe3+A和713.0 eV左右的Fe3+B共同组成,前者可对应游离态Fe3+物种,后者对应Fe2O3物种[41-42]。ZHANG等[43]研究发现,富氧条件下Fe2O3颗粒物种的存在促进甲烷参与完全氧化,导致了CH4选择性还原NO的反应减弱。由图5(b)可知,引入铁后,2Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂出现Fe3+AFe3+B 2种铁物种。提高引入铁量后,5Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂主要以游离态Fe3+A存在。继续增加铁量,10Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂Fe3+B比例上升。图5(b)中显示5Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂具有高含量游离态Fe3+与低含量Fe2O3颗粒,这可能与其具有较好的活性有关,也与图1(a)图1(b)中,10Fe/Ga2O3-Al2O3比5Fe/Ga2O3-Al2O3具有更高的CH4转化率的同时,却具有更低的NO转化率的实验现象相一致。

    O物种对催化剂的活性具有重要的影响,因此,须对O1s进行分峰研究,探讨表面氧物种的种类与含量。图5(c)是催化剂的O1s XPS图谱,通过曲线拟合分析,可分成3个峰型。最低结合能峰O(529.3~529.7 eV)为晶格氧的能谱峰,结合能最高峰O (>533.0 eV)属于羟基与吸附水组成表面氧能谱峰,位于中间的O(531.5~531.8 eV)可归于催化剂表面吸附和弱结合氧物种[44-45]。在催化反应中,表面弱结合氧物种O具有高移动性,含量越高,催化活性越高[46]。由表3可知,5Fe/Ga2O3-Al2O3的O含量高,这与其具有高催化活性有关系。

    表 3  xFe/Ga2O3-Al2O3的表面组成(原子分数)
    Table 3.  Surface composition of xFe/Ga2O3-Al2O3 (atomic fraction)
    %
    催化剂GaFeOOO
    2Fe/Ga2O3-Al2O3 14.66 1.83 7.46 18.47 33.26
    5Fe/Ga2O3-Al2O3 15.95 2.19 10.44 23.74 25.47
    10Fe/Ga2O3-Al2O3 13.03 3.71 6.85 18.51 36.35
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    催化剂的化学组成与配位结构可以使用UV-vis光谱进行分析。Ga2O3是一种透明的宽禁带半导体材料,吸收波长<250 nm[47]。根据LI等[48]的研究,将铁的UV-vis吸收光谱分为3个峰,将300 nm以下归于游离态Fe3+,将300~400 nm的峰归属FexOy团聚物种,将400 nm以上的峰归属Fe2O3颗粒。对图6进行分峰处理,2Fe/Ga2O3-Al2O3中游离态Fe3+、FexOy团聚物、Fe2O3颗粒均有分布,且以游离态Fe3+为主要存在形式。进一步增加铁的含量,5Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂中游离态Fe3+、FexOy团聚物种与Fe2O3颗粒含量有所增加,且以游离态Fe3+存在;继续增加铁,10Fe/Ga2O3-Al2O3催化剂显示具有更高的Fe2O3含量。研究认为,游离态Fe3+低温能促进甲烷活化成HCHO[43],而HCHO能参与NO还原反应[49],促进了NO转化,而Fe2O3颗粒会催化CH4的完全氧化[50]。因此,5Fe/Ga2O3-Al2O3的催化活性高可能与高含量游离态Fe3+有关,这与XPS中Fe2p的分析结果一致。

    图 6  催化剂的UV-vis谱图
    Figure 6.  UV-vis spectra of the catalysts

    催化剂还原能力是选择性催化还原的重要参数,通过H2-TPR研究催化剂的还原性能。实验结果如图7所示,Ga2O3-Al2O3仅在550 ℃附近出现了一个较宽还原峰,这归属于Ga3+→Ga+还原[51-52]。引入Fe后,xFe/Ga2O3-Al2O3在350 ℃和500 ℃附近出现2个新的还原峰,这说明引入铁后,增强了催化剂在中高温时还原能力,从而增强了中高温时的催化活性。根据研究,Fe催化剂的还原分为2步,将350 ℃附近还原峰归属于Fe3+、FexOy、Fe2O3中的Fe3+→Fe2+,500 ℃附近还原峰归属于Fe2+→Fe0还原。通过比较起始还原温度,发现5Fe/Ga2O3-Al2O3的还原峰与2Fe/Ga2O3-Al2O3和10Fe/Ga2O3-Al2O3相比,温度更低,因此,具有更高的氧化能力和更好的氧移动性[46],与XPS中O1s分析一致,这可能是5Fe/Ga2O3-Al2O3具有更高催化反应活性的原因。

    图 7  催化剂的H2-TPR谱图
    Figure 7.  H2-TPR profiles of the catalysts

    催化剂表面酸性中心一般采取吡啶吸附红外光谱进行分析。吡啶分子可被吸附在催化剂表面,利用在1 640~1 440 cm−1光谱上的差异,可以分析得到Lewis酸部位和Brønsted酸部位。图8为催化剂在室温下吸附饱和后,在40 ℃和300 ℃抽真空后的红外图谱。DATKA等[53]研究表明,波数1 440~1 460 cm−1和1 600~1 635 cm−1为L酸吸收峰,波数在1 535~1 550 cm−1为Brønsted酸吸收峰。BARZETTI等[54]研究报道,在1 450 cm−1和1 590~1 620 cm−1的图谱对应Lewis酸,1 490 cm−1 和1 576 cm−1处吸收峰对应于Brønsted酸和Lewis酸。因此,1 445、1 576和1 600 cm−1处对应于Lewis酸,1 490 cm−1处出现的是Brønsted酸和Lewis酸共同峰。

    图 8  催化剂吡啶红外光谱谱图
    Figure 8.  Py-FTIR spectra of the catalysts

    在1 450 cm−1附近形成的L酸中心上出现强吸收峰,说明4组样品主要表现出Lewis酸性特征,催化剂含有少量的Brønsted酸性位,这可能是催化剂表面形成表面羟基,从而形成了B酸性位[55],B酸能够促进NO的氧化,形成重要反应中间体[56]。分别根据峰面积与对应消光系数计算酸量,结果见表4。与Ga2O3-Al2O3相比,xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂样品在40 ℃具有更高的Lewis酸酸量,增加铁的引入量,L酸酸量增加,说明铁的引入的确可以促进Lewis的酸量生成。KANTCHEVA等[57]研究发现,CH4可以被Lewis酸吸附活化,并形成能够催化还原的中间体。因此,引入Fe后,催化剂样品会具有更高的甲烷转化率,这与图1(b)中甲烷转化率随引入铁量增加而增加的实验现象相一致。

    表 4  催化剂的B酸和L酸含量
    Table 4.  Brønsted and Lewis acid content of catalysts
    μmol·g−1
    催化剂40 ℃170 ℃300 ℃
    BLBLBL
    Ga2O3-Al2O33.88608.852.14374.830181.66
    2Fe/Ga2O3-Al2O32.43813.511.18250.310162.40
    5Fe/Ga2O3-Al2O34.15835.592.23298.280100.71
    10Fe/Ga2O3-Al2O33.48976.561.28356.350172.97
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    1)采用共沉淀法制备了xFe/Ga2O3-Al2O3催化剂,研究了在富氧条件下的SCR-CH4脱硝特性。经铁修饰后的5Fe/Ga2O3-Al2O3比Ga2O3-Al2O3具有更高的催化活性和更高的N2选择性,在500 ℃、富氧条件下,达到76%的NO转化率和100%的N2选择性。且具有较好的抗烟气中的H2O和SO2的能力。

    2)催化剂表征结果显示,加入铁后,引入反应活性物质游离态Fe3+,从而促进了甲烷活化。而当引入过量的Fe,催化剂表面产生大量Fe2O3颗粒物,从而影响了CH4还原NO反应。共沉淀方法引入铁物种,在不影响原有孔隙结构的同时,提高了催化剂表面的Lewis酸量和氧化还原性能。因此,Fe修饰Ga2O3-Al2O3是提高Ga2O3-Al2O3催化剂的SCR-CH4脱硝性能的有效方法。

  • 图 1  某黒铝灰样品物相组成XRD衍射谱图

    表 1  废铝的分类和要求

    铝灰渣熔渣(撇渣)铝及铝合金在熔炼过程中产生的松散状或块状撇渣构成的废铝;不允许混带夹杂物
    炉底结块铝及铝合金炉底结块构成的废铝
    铝灰铝及铝合金熔铸过程中产生的铝灰构成的废铝
    铝灰渣熔渣(撇渣)铝及铝合金在熔炼过程中产生的松散状或块状撇渣构成的废铝;不允许混带夹杂物
    炉底结块铝及铝合金炉底结块构成的废铝
    铝灰铝及铝合金熔铸过程中产生的铝灰构成的废铝
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    表 2  某黒铝灰样品物相组成定量分布

    物相组成质量分布/%
    Al36Mg14Si6O8039
    Al2O320
    MgO14
    Ca14Si199
    Al8
    NaCl5
    KMgCl35
    物相组成质量分布/%
    Al36Mg14Si6O8039
    Al2O320
    MgO14
    Ca14Si199
    Al8
    NaCl5
    KMgCl35
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    表 3  《国家危险废物名录》对铝灰的定义

    废物类别行业来源废物代码危险废物危险特性
    HW48有色金属冶炼废物常用有色金属冶炼321-023-48电解铝过程中电解槽维修及废弃产生的废渣T
    321-024-48铝火法冶炼过程中产生的初炼炉渣T
    321-025-48电解铝过程中产生的盐渣、浮渣T
    321-026-48铝火法冶炼过程中产生的易燃性撇渣I
    废物类别行业来源废物代码危险废物危险特性
    HW48有色金属冶炼废物常用有色金属冶炼321-023-48电解铝过程中电解槽维修及废弃产生的废渣T
    321-024-48铝火法冶炼过程中产生的初炼炉渣T
    321-025-48电解铝过程中产生的盐渣、浮渣T
    321-026-48铝火法冶炼过程中产生的易燃性撇渣I
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    表 4  不同铝灰热处理回收铝方法对比

    方法优点缺点
    炒灰法成本低、操作简单敞开式作业,产生大量的烟尘及烟雾,对环境造成污染
    倾动回转炉处理法处理能力大、机械化程度高、环保性强熔盐的加入易产生环境和安全隐患,且产生大量副产物盐饼
    ALUREC法热效率高、耗能少、操作环境好金属回收率较低,且产生的残余铝灰还需进一步处理
    改良MRM法铝烧损率低,回收率高未改良时回收效率有限,改良后需加入放热熔剂且需氩气保护
    等离子体电弧法铝回收率高,不使用盐熔剂,能获得高价值副产物成本高,技术复杂,暂未广泛应用
    石墨电弧法石墨电极能够应用于更高功率更大能量的电弧炉中石墨在长期使用后端部消耗发生升华,给铝灰引入炭杂质
    压榨回收法不需预先冷却,装备简单、投资少、操作与维护费用低、工作周期短、自动化程度高等优点国内适用性较差
    方法优点缺点
    炒灰法成本低、操作简单敞开式作业,产生大量的烟尘及烟雾,对环境造成污染
    倾动回转炉处理法处理能力大、机械化程度高、环保性强熔盐的加入易产生环境和安全隐患,且产生大量副产物盐饼
    ALUREC法热效率高、耗能少、操作环境好金属回收率较低,且产生的残余铝灰还需进一步处理
    改良MRM法铝烧损率低,回收率高未改良时回收效率有限,改良后需加入放热熔剂且需氩气保护
    等离子体电弧法铝回收率高,不使用盐熔剂,能获得高价值副产物成本高,技术复杂,暂未广泛应用
    石墨电弧法石墨电极能够应用于更高功率更大能量的电弧炉中石墨在长期使用后端部消耗发生升华,给铝灰引入炭杂质
    压榨回收法不需预先冷却,装备简单、投资少、操作与维护费用低、工作周期短、自动化程度高等优点国内适用性较差
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    表 5  不同铝灰冷处理回收铝方法对比

    方法优点缺点
    重选法操作简便,成本低原料成分复杂,主要成分的物料密度差异小,对重选结果影响较大
    磨碎筛分法方法成熟,设备简单可靠实际应用的设备种类繁多,生产效率参差不齐,易造成环境污染
    浮选法在加入适当药剂的条件下浮选回收效果显著对原料粒度要求较高,耗水量大,浮选药剂的加入存在潜在环境威胁
    离心法工艺简单,回收效率较高技术水平还相对较低,铝灰成分组成对回收效果影响较大
    电选法分离回收效果显著,操作简单,无环境污染问题铝灰原料中导体与非导体组分的解离程度对回收效果有直接影响
    方法优点缺点
    重选法操作简便,成本低原料成分复杂,主要成分的物料密度差异小,对重选结果影响较大
    磨碎筛分法方法成熟,设备简单可靠实际应用的设备种类繁多,生产效率参差不齐,易造成环境污染
    浮选法在加入适当药剂的条件下浮选回收效果显著对原料粒度要求较高,耗水量大,浮选药剂的加入存在潜在环境威胁
    离心法工艺简单,回收效率较高技术水平还相对较低,铝灰成分组成对回收效果影响较大
    电选法分离回收效果显著,操作简单,无环境污染问题铝灰原料中导体与非导体组分的解离程度对回收效果有直接影响
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    表 6  环境保护税税目税额表

    税目计税单位税额/元
    固体废物煤矸石每吨5
    尾矿每吨15
    危险废物每吨1 000
    冶炼渣、粉煤灰、炉渣、其他固体废物(含半固态、液态废物)每吨25
    税目计税单位税额/元
    固体废物煤矸石每吨5
    尾矿每吨15
    危险废物每吨1 000
    冶炼渣、粉煤灰、炉渣、其他固体废物(含半固态、液态废物)每吨25
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-01-15
  • 刊出日期:  2020-08-20
曹云霄, 王志强, 李国锋, 张广鑫, 陈刚. 工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
引用本文: 曹云霄, 王志强, 李国锋, 张广鑫, 陈刚. 工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
CAO Yunxiao, WANG Zhiqiang, LI Guofeng, ZHANG Guangxin, CHEN Gang. Research Status and Prospects of Industrial Aluminum Dross Utilization and Managment[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023
Citation: CAO Yunxiao, WANG Zhiqiang, LI Guofeng, ZHANG Guangxin, CHEN Gang. Research Status and Prospects of Industrial Aluminum Dross Utilization and Managment[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 128-136. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.023

工业铝灰资源化利用及管理政策研究现状与展望

    通讯作者: 曹云霄(1990 − ),男,博士、工程师。研究方向:环保新技术及政策研究。E-mail:cao_yunxiao@126.com
  • 1. 沈阳环境科学研究院,辽宁 沈阳 110167
  • 2. 国家环境保护危险废物处置工程技术(沈阳)中心,辽宁 沈阳 110167
  • 3. 大连理工大学电气工程学院,辽宁 大连 116024

摘要: 实现铝灰的资源化利用可以有效节约资源、改善环境、提高经济效益,对铝行业发展具有重要意义。本文总结了铝灰的来源、分类、组成和危害性,并介绍了国内外针对铝灰的资源化利用技术,以及我国对于铝灰的管理政策。最后,展望了我国铝灰资源化利用未来技术和政策的发展前景,提出了相关建议。

English Abstract

  • 金属铝具高导电性、高导热性、易延展性和耐腐蚀性等优良特性,被广泛应用于航空航天、电力、建筑和包装等行业[1],是我国重要的金属资源之一,得到了大力的开发和利用。据工信部原材料工业司2018年铝行业运行情况报告显示,2018年我国氧化铝、电解铝、铝材产量7253万t、3580万t和4554万t,同比分别增长9.9%、7.4%和2.6%[2]。同时,通过不断落实《国务院办公厅关于营造良好市场环境促进有色金属工业调结构促转型增效益的指导意见》(国办发[2016]42号)[3]及《关于电解铝企业通过兼并重组等方式实施产能置换有关事项的通知》(工信部原[2018]12号)[4]要求,在保持严控电解铝产能高压态势的同时,我国铝行业产能置换不断加快,电解铝产业结构得到不断优化。

    随着电解铝工业的快速发展,其所面临的资源短缺问题日益显现,且受到越来越严格的环保要求的限制,传统的采矿—冶炼工业流程已越来越难以满足日趋严峻的资源环境要求。因此,在国家大力倡导发展循环经济的背景下,传统铝行业从业人员及相关科研技术单位也在积极探索新的铝资源发展方向。其中,采用传统电解铝工业的主要副产物铝灰进行资源化利用的路线,体现出了较大的应用潜力,也符合我国循环经济的发展道路。

  • 铝灰,也称为铝灰渣或铝渣,是工业电解铝或铸造铝生产过程中所产生的主要副产物。针对铝灰的定义及分类,在《铝及铝合金废料(GB/T13586—2006)》[5]中进行了规定,其中对废铝的分类和要求显示,废铝包括铝灰渣,具体内容见表1

    铝灰具体产生过程,一般是在电解铝处理中,溶剂为熔融态冰晶石,溶质为氧化铝,碳素体作为的阳极在电解过程中产生气体和粉尘等产物,作为阴极产物的铝液从电解槽内抽出,送往熔铸炉,经炉内净化后浇铸成铝锭。而在铝液熔炼过程中,由于铝熔体表面漂浮有夹杂物、添加剂及部分理化反应产物等物质,从而形成一种松散状态的浮渣,该浮渣即为铝灰[6]

    在电解铝或铸造铝过程直接产生的铝灰称为一次铝灰,即一次铝工业产生的铝灰。由于一次铝灰中可用铝资源含量(金属铝和氧化铝质量分数)高达70%~80%,其中金属铝含量可达50%以上,因此一次铝灰也称为白铝灰,一般直接回收作为二次铝工业原料[7-8]。二次铝工业主要是针对一次铝工业产生的废弃物进行铝回收的过程,废弃物原料包括一次铝灰、废弃铝制品及铝加工中产生的边角废料与废渣等。经二次铝工业回收处理后产生的铝灰称为二次铝灰,也称为黒铝灰,其金属铝含量约为5%~20%,氧化铝含量约为20%~50%,并含有大量盐类组分[7-9]。此外,一种特殊的黒铝灰被称为盐饼,其金属铝含量更低,盐类含量更高并固结成块。盐饼中金属铝含量约为5%~7%,氧化铝含量约为15%~30%,并含有30%~50%的氯化钠和15%~30%的氯化钾,另外,根据盐饼的具体产生情况,还可能含有碳化物、氮化物、硫化物和磷化物等[10]。辽宁营口某典型黒铝灰样品的物相组成XRD衍射谱见图1[11]

    图1可见,衍射谱图进行量化分析可得该黒铝灰样品物相组成定量分布,结果见表2

    表2可知,该黒铝灰样品中主要含有7种物相,包括假蓝宝石(Al36Mg14Si6O80)、刚玉(Al2O3)、方镁石(MgO)、硅化钙(Ca14Si19)、金属铝(Al)、氯化钠(NaCl)和氯化镁钾(KMgCl3)。样品中金属铝的质量分数约为8%,氧化铝(刚玉)的质量分数约为20%,总体可用铝资源含量低。其他物相主要源于冶炼过程中的盐及中间产物等。

  • 欧洲危险废物目录中将黑铝灰明确定义为有毒有害废物(100309),其被认定为高度易燃性(H3-A:与水或潮湿空气接触产生高度易燃危险气体的物质或制剂)、刺激性(H4:通过与皮肤或粘膜直接长时间或反复接触可引起炎症的非腐蚀性物质或制剂)、有害性(H5:如果被吸入或摄入或穿透皮肤进入体内会对健康产生危害的物质或制剂)、渗出性(H13:经处理后会产生其他物质的物质或制剂)[12]。黒铝灰最主要的危害来自于它的渗出性(H13)及其与水和潮湿空气反应(H3-A),产生有毒、有害、易爆、恶臭气体,如NH3、CH4、PH3、H2、H2S等。因此,将黒铝灰进行填埋处置后,会因为含有F、Cl、NH4+、CN及高pH等对地下水产生污染,并由于含有CH4、H2和NH3等对周围空气产生影响[13-14]

    我国于2016年8月1日起施行的新版《国家危险废物名录》中明确将铝灰定义为危险废物,废物类别为有色金属冶炼废物,行业来源为常用有色金属冶炼,具体分类包括电解铝过程中电解槽维修及废弃产生的废渣、铝火法冶炼过程中产生的初炼炉渣、电解铝过程中产生的盐渣和浮渣及铝火法冶炼过程中产生的易燃性撇渣[15]。具体废物分类及对应编号,见表3

    表3可知,废物代码321-023-48~321-025-48的废物特征为毒性(T),废物代码321-026-48废物特征为易燃性(I),确定了铝灰的危害性。

    据估计,我国每年产生铝灰总量达到112~180万t,且逐年增长[16]。2017年,国内铝灰产量已高达200万t,若将中国已排出并堆存、掩埋和抛弃的铝灰均计算在内,当前我国境内的铝灰总量大约为1 000万t[17]。大量的铝灰产量,以及过低的回收利用价值,都严重制约了我国铝灰,尤其黒铝灰的资源化利用水平,也对环境造成了极大威胁。因此,对铝灰的资源化利用技术也提出了新的要求。

  • 目前国内外针对铝灰的资源化利用方法,大体上可分为金属铝的回收工艺和利用铝灰合成材料工艺两类[16, 18]

    国外科技工作者在20世纪30年代就开始了铝灰的回收再利用研究,至今已探索出了一些行之有效的工艺路线。在国外,欧美日等发达国家是铝灰研究的主体。欧洲以意大利和西班牙为首,其中意大利安奇泰克公司在20世纪70年代就开发出了一套铝灰回收系统,经过近几十年的完善,已在欧洲建成了多家工厂[17]

    阿贡国家实验室(Argonne National Laboratory,简称ANL)和盐博大科技有限公司(Salt Partners Ltd.)为美国铝灰研究的代表。而日本研究机构着重以AD粉(一种炼钢促进剂)作为铝灰资源化的主要方向[17]

    在国内,随着人们对铝二次资源利用重视程度的增加,陆续开展了相关研究,并取得了一定成果,但与国外先进技术相比还有一定差距。

    国内从事铝灰开发研究的研究机构及高等院校包括中国科学院、北京矿冶研究总院、昆明冶金研究院、郑州有色金属研究院、东北大学、中南大学和江西理工大学等。此外,诸如山东铝业公司、山东铝晖环保科技有限公司、北京科林泽环保科技有限公司、湖南中大冶金设计有限公司、郑州中绿环保新材料有限公司和沈阳银海再生资源科技有限公司等公司企业也在铝灰资源化研究中占有一席之地。目前,北京矿冶研究总院、郑州有色金属研究院等单位在炭渣、阴极炭渣和大修渣等方面基本实现了产业化[17]

    虽然我国从事铝灰资源化利用相关单位数量也初具规模,但纵观我国整体铝行业危废处置情况仍处于初级阶段,针对铝灰的基础研究、应用研究、尤其是产业化实践经验还相当欠缺,成熟的、满足国家环境要求的、且受到业内人士认可的工业生产线尚不完善,铝灰的资源化利用总体上还任重道远。

  • 目前国内外从铝灰中回收铝的方法很多,总体上可以分为两大类:热处理回收法和冷处理回收法[7]。其中热处理回收法的对象主要为白铝灰,白铝灰本身带有一定热量,可供回收分离时利用,同时在添加剂(主要为盐类)作用下,通过搅拌使铝灰中的金属铝熔化并沉降,从而实现金属铝的分离。热处理回收法的另一种形式是通过外加热源对铝灰进行加热,从而使金属铝熔化,以实现铝和铝灰的分离。具体方法如下。

    1)炒灰法。炒灰法在小型再生铝厂的铝灰回收处理中应用较为普遍,其处理工艺是在一个倾斜的容器中放置刚刚产出的铝灰,利用铝灰自身的热量及内部其他物质氧化放热,不断进行人工翻炒,在翻炒的过程中铝灰中的金属铝逐渐形成熔融体并向容器内底部汇集,从而实现铝灰中金属铝的回收[8, 19]

    2)倾动回转炉处理法。倾动回转炉在大型铝回收企业中得到广泛应用,其处理的基本原理与炒灰法一致,在回转炉中,铝灰和熔盐充分混合,通过高温加热和回转作用使金属铝熔化沉入炉底,从而实现金属铝从铝灰中分离。熔盐的加入降低了金属铝氧化的可能,同时促进其沉聚,极大地提高了金属铝的回收率[16, 19]

    3)ALUREC(Aluminum Recycling)法。ALUREC法由丹麦阿加公司(AGA)、霍戈文斯铝业公司(Hoogovens Aluminium)、曼公司(MAN)联合开发。同样采用回转式熔化炉,在富氧天然气的燃料作用下,能够迅速升高炉内温度,从而使金属铝熔化聚集于炉底,而非金属渣则浮于熔体上面,实现分离[8, 16, 20]

    4)MRM(Metal Recycling Machine)法和改良的MRM法。MRM法为一种传统方法,是将刚刚产出的热铝灰直接送入设备中,为使处理过程保持温度,还需放热熔剂的添入与反应。通过搅拌,使设备中的熔融态铝沉积于底部。未实现分离的剩余铝灰还可再次作为原料回填至设备中,实现金属铝的二次回收。改良的MRM法在已有技术要求的基础上,还要对搅拌和铝回收全过程提供氩气保护[16, 21]

    5)等离子体电弧法(等离子体速熔法)。采用等离子体电弧作为外加热源是一种典型的无盐铝灰处理方法,通过等离子喷嘴产生的高温高密度等离子体,使铝灰在炉内被快速加热至950 ℃,金属铝表面的氧化层破裂,并流入炉底,最终在出料口流出。处理过程中还加入氧化钙,反应后生成铝酸钙,熔融铝的密度比铝酸钙低,两者在炉内分离明显,从而可以获得金属铝和铝酸钙两种产品[8, 16, 22-23]

    6)石墨电弧法。以石墨为电极,利用其产生的电弧对回转炉进行外源加热,作用原理与等离子体电弧一致。回转炉的旋转作用使铝灰受热均匀,提高了热传递效率。加热处理后,金属铝从炉侧边出料口排出,其他非金属产物从残渣出料口排出。操作全程在氩气保护下进行,以防回收的金属铝氧化[8]

    7)压榨回收法。利用压榨原理进行铝灰回收的工艺有很多,典型工艺包括“The Press”、SPM等。其工作原理是将热铝灰从机器上部装入,通过在压头上施加压力,使铝灰中熔融态金属铝向容器的下部流动并最终产出,受到压榨作用的铝灰氧化过程迅速停止,其中的氧化物被存留在金属壳内部,同时通过冷却水使内部温度降低,避免金属因高温而发生氧化[9, 16, 24]

    不同铝灰热处理回收铝方法的对比结果见表4

    通过热处理回收后产生的二次铝灰中依然含有一定量的金属铝,因此一般通过冷处理再度回收,冷处理回收一般采用筛选、重选、浮选或电选法等方法,具体方法如下。

    1)重选法。金属铝和二次铝灰中其他组分的密度具有差异,因此理论上来说采用重选法回收是可行的。但由于二次铝灰的成分比较复杂,主要成分密度差异过小,如金属铝的密度为2.7 g/cm3,而氧化铝的密度为3.9~4.0 g/cm3,因此采用摇床等重选设备进行回收存在一定困难,有待于重选技术的进一步完善[22]

    2)磨碎筛分法。工程实践中还有部分企业对铝灰进行磨碎和筛分处理,以完成金属铝的回收。磨碎筛分回收工艺方法成熟,设备简单,但实际回收效果并不理想。主要原因是少部分企业为了节约成本,使用结构简陋、性能低劣设备进行处理,不仅回收效率低,且会造成严重环境问题[22]

    3)浮选法。铝灰通过浮选方法回收金属铝在国外已有相关研究,结果表明,金属铝不能单独与磺酸盐型捕收剂共浮选,但加入硫酸铜后,铝能被活化并容易漂浮。在这种情况下,活化过程实际上是铜在铝金属表面的胶结。铝灰颗粒的最佳浮选颗粒粒度范围为110~275 μm,过于粗糙的铝灰难以通过浮选直接回收,需要先进行筛分处理[25-26]

    4)离心法。通过加热使铝灰中的金属铝转化为液态,借助耐热离心机将铝液从铝灰中脱离出来,并流入承接设备中,从而实现金属铝的回收。虽然采用离心法的铝回收率较高,但与现有其他铝灰回收工艺相比,该方法的技术水平还相对较低,不同成分组成的铝灰对其回收结果影响也较大[27]

    5)电选法。电选依靠原料中不同组分的电性质差异,造成不同荷电状态,最终形成不同分离运动轨迹,从而完成不同组分的分离。电选的典型设备为鼓筒式电选机,铝灰颗粒进入电选空间后,在碰撞荷电作用下,不同组分颗粒均带有电荷,金属铝作为导体,其携带电荷被接地的鼓筒快速传导,而其他盐类作为非导体,在电荷镜像力作用下,使颗粒贴附于鼓筒表面,从而使得金属铝和盐类颗粒在鼓筒前后不同区域得到收集,进而完成了铝灰中金属铝的回收。电选法作为一种干式物理方法,用其处理铝灰不仅具有良好的分离回收效果,且没有废水、废气等排放,避免二次污染,是一种环境友好的技术,但由于铝灰中大量的灰与铝不能有效的分离,使其应用受到一定限制[11, 22, 26, 28]

    不同铝灰冷处理回收铝方法的对比结果见表5

  • 1)回收可溶性盐。从铝灰中回收可溶性盐(如氟化盐、NaCl和KCl等)主要针对二次铝灰,在高温和高压条件下,铝灰中的盐会由于电渗析作用或pH值变化等条件下实现溶解,溶解的盐经过滤提纯后被回收[29]。该方法虽能实现铝灰中盐的回收,但也会产生大量废液,此外将可溶性盐回收后的剩余铝灰仍具有环境威胁,需要再次处理。

    2)合成铝酸盐。用铝灰合成的铝酸盐包括NaAlO2和Ca(AlO2)2。合成NaAlO2是将去除可溶性盐后的铝灰溶于NaOH中,使其中的Al和Al2O3与NaOH反应,再经过滤提纯即得到NaAlO2[30]。用铝灰合成Ca(AlO2)2则是将铝灰和CaO一起通过高温煅烧获得[31-32]

  • 1)制取棕刚玉。棕刚玉(Al2O3)是一种工业人造磨料,因其不起爆、不粉化和不开裂的特点而广泛应用于耐火材料、磨具制作等领域。其生产工艺可以以预处理后的铝灰为原料,采用无烟煤和铁屑分别作为还原剂和沉淀剂。熔炼过程中生成的金属与过量的铁生成硅铁合金,而硅铁合金因其密度较大沉积到炉子的底部,从熔化的棕刚玉中析出[8, 33]

    2)制取多品种氧化铝。由于晶型结构等方面的差异,可存在α、Κ、δ、ε、χ、θ、η、γ、ρ和β-Al2O3等10多种晶型的Al2O3。多品种氧化铝被广泛应用于各个领域,成为不可或缺的材料,其需求量也在连年增长。以铝灰为原料可制备得到亚微米级氧化铝颗粒,其颗粒粒度(d50)低至0.594 μm,氧化铝含量高达99.3%[22, 34]

  • 1)合成净水剂。以铝灰(主要指二次铝灰)为原料合成的净水剂主要有硫酸铝、碱式氯化铝和聚合氯化铝。硫酸铝是无机盐的一种,一般利用铝灰与硫酸反应制备。硫酸铝应用十分广泛,在去除水中杂质、除菌,及控制水的颜色和气味方面均表现出优异效果。制备前需先去除铝灰中的可溶性盐,并且要控制酸的浓度、反应温度及搅拌时间。碱式氯化铝也是一种常见的净水剂,是利用铝灰与盐酸和烧碱分别反应的产物合成产生。聚合氯化铝(PAC)是水处理中常用的一种无机高分子絮凝剂,也是目前技术最成熟、使用量最大的絮凝剂,具有混凝能力强、用量少、净水效能高和适应力强等特点,在各类废水处理,以及医药、制造等行业均有广泛应用。用铝灰合成聚合氯化铝的方法众多,但其共同点均是将去除可溶性盐后的铝灰与浓盐酸反应,再通过聚合,最终得到聚合氯化铝产物[35-37]

    但采用铝灰制备净水剂存在一个共同的缺点,即铝灰在与酸或碱反应时会产生氨气、氢气和甲烷等有害气体,对环境具有极大影响。

    2)制备陶瓷清水砖。清水砖是一种优质材料,是传统黏土烧结砖的有效替代产品,已在一些发达国家得到广泛应用。以铝灰为主要原料,添加一定量的粘土、石英和降低烧成温度的添加剂,通过压制成型法能够制备高性能陶瓷清水砖。以铝灰制备陶瓷清水砖,铝灰的用量可在60%以上,不仅降低了生产成本,并且坯体中存在的大量气孔有利于改善清水砖的透气性,提高其保温和隔热的性能[38]

    3)合成Sialon复合陶瓷。Sialon材料具有优秀的力学和热学性能,以及稳定的化学性质,被看作为最具潜力的高温结构陶瓷之一。采用铝灰、单质硅、金属铝、SiO2等细粉均匀混合,压制成型后在经高温氮化生成Sialon材料。或以铝灰和粉煤灰为原料,通过铝热硅热还原氮化合成工艺,并在此基础上采用热压烧结制备Sialon材料。无论哪种方法均实现了对铝灰的充分利用,降低了生产成本[39-40]

    4)生产烧结材料。日本川岛集团的研发企业Singfacts与东海大学等共同开发了以铝灰为原料的烧结材料生产技术。所生产的烧结材料具有强度高、质量轻和透水性好等优点,可在农用、海底净化和建筑骨料等多个领域内实现有效应用。尤其在建筑骨料方面,与用传统混凝土材料构筑物相比,因铝灰烧结骨料本身具有透水性,因此省去排水沟、地面倾斜、前厅和地面的台阶等设计,既提高效率又满足无障碍化的需求[41]

    5)用于路用及建筑材料。将铝灰掺入混凝土中可以代替一部分粉煤灰。掺入铝灰的混凝土强度能够保持不变,但密度降低,实现轻量化。但混凝土的性能会随铝灰掺入量的增加而急剧下降,因此在混凝土中掺入铝灰的量要严格控制。利用铝灰、硅酸盐熟料、矿渣、粉煤灰和二水石膏还可以生产复合水泥。用铝灰生产复合水泥的最大优势是降低生产成本,并改善水泥的稳定性。但由于铝灰的烧失量较大,因此不能在水泥中过量加入,加入量一般维持在6%~8%之间。且由于铝灰中含有金属铝、氮化铝及碳化铝等,它们会在所生产的混凝土或水泥中水化,产生气泡,导致混凝土或水泥内部产生气孔、膨胀,从而降低其强度,所以利用率不高[42-44]

    6)作为炼钢脱硫剂。炼钢的传统脱硫剂主要是CaO-Al2O3复合脱硫剂,由于铝灰中含有大量的Al2O3,因此可以与石灰石、萤石混合用作新型脱硫剂。研究表明,铝灰用作脱硫剂脱硫效果好、成渣速度快,能够改善钢的质量,同时可以显著降低成本,并且在脱硫的同时还兼有脱磷的作用[45-46]

  • 铝灰作为铝行业产生的一种危险废物,其处理要严格遵守国家相关法律、法规、标准和规范等政策文件要求,以期达到“减量化、再利用、资源化”目的。

  • 《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》(简称《固体法》)是我国针对固体废物管理的专门性法律,是固体废物污染防治的基础[47]。其中,2013年修订版《固体法》中第四章针对危险废物污染环境防治进行了特别规定,包括危险废物名录的制定、危险废物标识的设置、产废单位的管理责任、处置单位的管理责任和危险废物收集贮存运输处置全过程的要求等等。并在第五章法律责任中对危险废物的各类违法行为及处罚方式予以详细规定,为危险废物的处理提供了法律依据。

    铝灰作为铝行业产生的主要废物,对其资源化利用也是满足《中华人民共和国清洁生产促进法》的要求。《中华人民共和国清洁生产促进法》中第十九条明确规定“对生产过程中产生的废物、废水和余热等进行综合利用或者循环使用”,第二十六条再次强调“企业应当在经济技术可行的条件下对生产和服务过程中产生的废物、余热等自行回收利用或者转让给有条件的其他企业和个人利用”[48]。因此,对铝灰进行资源化利用是保证清洁生产,实现“无废城市”目标的重要举措之一。

    2008年第十一届全国人民代表大会常务委员会第四次会议通过,2018年第十三届全国人民代表大会常务委员会第六次会议修正的《中华人民共和国循环经济促进法》[49]中,第三十条明确指出“企业应当按照国家规定,对生产过程中产生的粉煤灰、煤矸石、尾矿、废石、废料、废气等工业废物进行综合利用”,《中华人民共和国循环经济促进法》再次对工业废物的减量化、再利用和资源化以法律的形式予以规定。

  • 1996年国务院批准了国家经贸委等部门《关于进一步开展资源综合利用的意见》(国发[1996]36号)[50],并由国家能源局于2011年再度发布。文件强调加强资源的综合开发和合理利用,防止资源浪费和环境污染,要求企业对其生产过程中产生的废物应积极开展综合利用,不具备利用条件的,应支持其他单位开展综合利用。

    2005年《国务院关于加快发展循环经济的若干意见》(国发[2005]22号)[51]中指出“必须大力发展循环经济,按照“减量化、再利用、资源化”原则,采取各种有效措施,以尽可能少的资源消耗和尽可能小的环境代价,取得最大的经济产出和最少的废物排放,实现经济、环境和社会效益相统一,建设资源节约型和环境友好型社会”。文件指出发展循环经济的重点环节包括要加强对冶金等重点行业资源消耗管理,提高资源利用率。同时在废物产生环节要加强对各类废物的循环利用,推进企业废物“零排放”。

    此外,《国务院关于做好建设节约型社会近期重点工作的通知》(国发[2005]21号)[52]中也明确表示要加强资源综合利用,以冶金、化工废渣等的综合利用为重点,推进工业废物综合利用。

    我国众多法律、法规及规章已明确指出要对以铝灰为例的冶金工业废物进行资源化利用,实现资源节约、循环发展、防止环境污染等目的,从而实现建设资源节约型和环境友好型社会的伟大目标。

  • 2016年颁布的《中华人民共和国环境保护税法》[53],对产废企业的环保税额进行了详细规定,以铝灰为例的危险废物产废企业,每t废物要交纳1 000元环保税,具体环境保护税税目税额见表6

    表6可知,产废企业所产固体废物,如煤矸石,每t的环保税仅为5元。若为尾矿,每t的环保税为15元。冶炼渣、粉煤灰炉渣等固体废物每t的环保税为25元。铝行业排出量最大的固体废物—赤泥,每t要交纳的环保税也仅仅为25元,为铝灰要交纳环保税的1/40。所以从环保税收即体现出国家对以铝灰为例的危险废物的重视或者严苛对待。因此,从其高额的环保税额也体现出对铝灰资源化利用的迫切需求。

  • 在国家建设资源节约型和环境友好型社会的趋势推动下,在发展循环经济和清洁生产的政策要求下,各行业都在向低能耗、低污染、“零”排放的绿色环保生产方向发展。铝灰作为铝行业产生的主要产物,同时作为一种危险废物,对其资源化利用也将成为未来铝行业的主要发展和努力的方向。当前,针对铝灰资源化利用的手段很多,但实际能够在我国实现工业化推广的技术却屈指可数,各类技术都具有各自独特的优势,却也由于客观缺陷使得其推广利用受到限制。因此,基于现有技术,进一步推进科技创新,提高铝灰的附加利用价值,降低资源化时产生的环境危害,使其能够成为一种高效回收利用的原料,是铝灰资源化利用技术层面未来发展的道路。

    同时,国家及政府在政策上的支持与引导也必不可少。现阶段我国对工业废物的循环发展已颁布相关法律、法规等政策文件,提供了部分法律支持。但由于各行各业产生废物种类众多,政策也只能概而括之,没有针对性政策的提出,尤其针对铝灰尚未颁布相关处理标准及技术规范,使铝灰在资源化利用上没有具体指导和依据,这需要国家和相关部门在政策上提供针对性文件的支撑。

    此外,针对铝灰资源化利用的出口问题,也要引起政府部门重视,要加强政府的引导作用,提高企业对铝灰资源化产品的认可度和使用度,在资源化出口上提供相应政策支持。通过一系列手段,使铝灰真正从一种难以处理的危险废物,变为附加值高、对国民经济发展有益的工业原料,这也是推动我国铝行业持续、健康、稳定发展的重要举措。

参考文献 (53)

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