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污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除

王小东, 王子文, 陈明飞, 王燕, 王硕, 李激. 污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除[J]. 环境工程学报, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
引用本文: 王小东, 王子文, 陈明飞, 王燕, 王硕, 李激. 污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除[J]. 环境工程学报, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
WANG Xiaodong, WANG Ziwen, CHEN Mingfei, WANG Yan, WANG Shuo, LI Ji. Pollution characteristics and enhanced removal of organic phosphorus in sludge dewatering filtrate[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
Citation: WANG Xiaodong, WANG Ziwen, CHEN Mingfei, WANG Yan, WANG Shuo, LI Ji. Pollution characteristics and enhanced removal of organic phosphorus in sludge dewatering filtrate[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005

污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除

    作者简介: 王小东(1993—),男,硕士研究生。研究方向:污水深度除磷脱氮。E-mail:18762463512@163.com
    通讯作者: 李激(1970—),女,博士,教授。研究方向:污水处理工艺及技术。E-mail:liji@jiangnan.edu.cn
  • 基金项目:
    国家水体污染控制与治理科技重大专项(2017ZX07202-001);江苏省重点研发计划(社会发展)科技示范工程(BE2015622)
  • 中图分类号: X703

Pollution characteristics and enhanced removal of organic phosphorus in sludge dewatering filtrate

    Corresponding author: LI Ji, liji@jiangnan.edu.cn
  • 摘要: 针对污水处理厂污泥脱水滤液有机磷污染现状,采用树脂分级、傅里叶红外光谱和气相色谱质谱等方法解析其污染特征和组分结构,进而开展强化去除研究,并初步探究OP的降解转化过程。结果表明:WX-A污泥脱水滤液OP和出水OP平均含量分别为10.1 mg·L−1和0.16 mg·L−1,脱水滤液的回流可能影响出水稳定;亲水性OP和疏水性OP平均含量分别为8.58 mg·L−1和1.59 mg·L−1,OP的生物利用度仅为23.8%,表明以难生物降解形态为主,进一步的组分解析结果验证了该推测;强化去除研究表明,最佳条件是O3投加量为30 mg·L−1、pH为12.0和H2O2投加量为1.5 mL,去除率高达82.9%。O3/H2O2氧化技术可实现脱水滤液难降解OP的高效去除,从而保证出水达标排放。
  • 目前,国内外开发页岩气主要采用水力压裂的方法。水力压裂法主要是将压裂液(即水和化学试剂组成的混合液)和固体颗粒支撑剂在高压条件下泵入地层深处的岩石,压裂页岩层,形成缝隙,使页岩气更流畅地从岩石裂缝中释放[1]。压裂完成后,压裂液与页岩中的水混合作为返排液返回地面。非常规页岩气快速发展产生了许多环境问题,压裂过程中耗水量大和压裂液中添加的化学物质可能导致地下水和地表水污染[2]。页岩气压裂返排液具有成分复杂[3]、较高的化学需氧量(COD)[4]、处理难度大[5-6]的特点,因而是目前最具有挑战性的工业污水之一[2, 7]。因此,有必要找到具有成本效益的处理方案,以实现这种快速增长的非常规能源的可持续发展。

    “深井回注技术”是前几年页岩气压裂返排液较普遍的处理方式,由于基础设施限制并且只有在地下深层地层具有足够的孔隙度能接收压裂返排液的地方才能使用深井回注技术,因此,许多井场由于地理位置的限制无法进行深井回注[8-9]。同时,深井回注有诱导地震发生的潜在风险[10],故其可行性越来越低。目前,为了减轻水资源的压力并节约成本,业界更趋向于将返排液重复用于压裂或处理达标后直接外排[11-12]

    混凝沉降是油气行业普遍采用的污水处理工艺,适用于大体积压裂返排液处理[13],可用于页岩气压裂返排液的预处理阶段[14-15]。混凝-吸附联用的实质属于强化混凝技术范畴[16],主要是利用吸附剂大的比表面积、微孔结构和表面反应性来吸附难以被混凝去除的溶解性有机物质[17],同时密度大的吸附剂可作为絮体的凝结核,可加快絮体沉降速度而且能减少混凝产生的污泥量[18],将两者优势互补,可提高废水有机污染物的去除率[19-20]

    本研究对四川省长宁地区页岩气压裂返排液进行预处理,旨在研究混凝-吸附联用作为页岩气压裂返排液中有机污染物去除的预处理工艺的可行性,为后续研究提供参考。

    实验以四川省宜宾市长宁县某页岩气井场压裂返排液为研究对象,所取水样呈黄褐色,浑浊,黏度较低,有异味,含有悬浮物和杂质。对压裂返排液的基本性能进行测试,测试方法参见文献中的方法[21],测试结果如下:溶液pH为7~8,水温50~60 ℃,浊度22.8 NTU,化学需氧量(COD)为580 mg·L−1,氯离子浓度24 389 mg·L−1,总悬浮物浓度74.13 mg·L−1,溶液Zeta电位为−17.35 mV。

    表 1  主要有机污染物种类分析
    Table 1.  Analysis of main organic pollutants
    处理方法 GC-MS检出物质/种 GC-MS检出主要有机污染物
    实验原水 43 2,3,6-三甲基辛烷;正己烷;甲基环己烷;间二甲基环己烷;2-甲基辛烷;异丙基环己烷;3-二甲基壬烷;2-环己基丁烷;3-甲基癸烷;正十一烷;2,3-二甲基癸烷;3-甲基十一烷;1,1-二甲氧基壬烷;2,10-二甲基十一烷;2,6-二甲基十一烷;2,5-二甲基十一烷;2-甲基十二烷;7-亚甲基十三烷;4-甲基十四烷;十五烷;十六烷;2,6,10-三甲基十五烷;十七烷;10-甲基十九烷;2-甲基二十烷;二十烷;1-戊基-2-丙基环戊烷;二乙基环戊烷;反式十氢化萘;硝基氯仿;2-溴壬烷;1,11-二溴十一烷;1-碘十一烷;2-己基-1-癸醇;环庚烷甲醇;2-丁基-1-辛醇;1-癸醇;2-己基-1-辛醇;癸基十四醇;2-甲基癸醇;3,7,11-三甲基-1-十二烷醇;邻苯二甲酸二丁酯;戊基环戊环烯酮
    仅投加硅藻土J 36 2,3,6-三甲基辛烷;正己烷;甲基环己烷;间二甲基环己烷;2-甲基辛烷;异丙基环己烷;3-二甲基壬烷;2-环己基丁烷;3-甲基癸烷;正十一烷;2,3-二甲基癸烷;3-甲基十一烷;1,1-二甲氧基壬烷;2,10-二甲基十一烷;2,6-二甲基十一烷;2,5-二甲基十一烷;2-甲基十二烷;7-亚甲基十三烷;4-甲基十四烷;十五烷;十六烷;2,6,10-三甲基十五烷;十七烷;2-甲基二十烷;二十烷;反式十氢化萘;2-己基-1-癸醇;环庚烷甲醇;2-丁基-1-辛醇;1-癸醇;2-己基-1-辛醇;癸基十四醇;2-甲基癸醇;3,7,11-三甲基-1-十二烷醇;邻苯二甲酸二丁酯;戊基环戊环烯酮
    先投加硅藻土J再投加PAC 21 2,3,6-三甲基辛烷;甲基环己烷;间二甲基环己烷;2-甲基辛烷;异丙基环己烷;3-二甲基壬烷;2-环己基丁烷;3-甲基癸烷;3-甲基十一烷;2,10-二甲基十一烷;2,6-二甲基十一烷;2,5-二甲基十一烷;2-甲基十二烷;7-亚甲基十三烷;4-甲基十四烷;2,6,10-三甲基十五烷;2-甲基二十烷;反式十氢化萘;2-甲基癸醇;3,7,11-三甲基-1-十二烷醇;戊基环戊环烯酮
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    药剂:硅藻土J购于吉林省嘉鹏硅藻土研发有限责任公司;聚合氯化铝(PAC)购于巩义市新一代净水材料厂;COD测定试剂购于哈希公司。

    仪器:MY3000-6F六联搅拌仪(武汉市梅宇仪器有限公司);DRB200数字消解器(哈希公司);ET76020浊度测定仪(罗威邦公司);PALS 190 Plus Zeta电位分析仪(美国布鲁克海文公司);7890A-5925C气质联用仪(美国安捷伦科技有限公司)。

    1) 混凝-吸附联用实验。实验在室温下(25 ℃)进行,取页岩气压裂返排液样品500 mL,使用六联搅拌仪进行搅拌。投加PAC后,以300 r·min−1快搅1 min,再以50 r·min−1慢搅5 min;投加吸附剂后,100 r·min−1慢搅30 min,最后静置沉降30 min。先投加PAC或同时加入PAC和硅藻土J时,300 r·min−1快搅1 min后,100 r·min−1慢搅30 min,最后静置沉降30 min。除了联用顺序实验,所有实验均在PAC之前投加硅藻土J。在沉降结束后,使用移液管在水面下3 cm处取上清液以测定溶液浊度,将处理后样品用0.45 μm醋酸纤维滤膜过滤,测定溶液COD。

    2) 处理后挥发性有机污染物分析。固相微萃取对水样进行前处理之后进样,通过7890A-5925C气质联用仪对处理前后水中有机污染物进行表征。气相色谱条件:柱箱温度40 ℃,进样温度250 ℃。载气:氦气,不分流进样。升温程序:40 ℃保持3 min,以5 ℃·min−1的速率升温至150 ℃保持2 min, 以10 ℃·min−1的速率升温至300 ℃保持5 min;总流量为7 mL·min−1,平衡时间为0.5 min。质谱条件:电子轰击(EI)离子源;离子源温度200 ℃,接口温度220 ℃,溶剂延迟时间0.1 min,扫描速度1 000 u·s−1,质荷比m/z为33.00~500.00。

    图1可知,随着PAC投加量的增加,COD和浊度去除率先升高后呈下降趋势,ξ电位最初保持为负值逐渐接近0并最终变为正值。当PAC投加量增加到2 000 mg·L−1时,ξ电位接近等电点,COD和浊度去除率达到最大,分别为33.0%和63.6%;当投加量>2 000 mg·L−1时,COD和浊度去除率下降但变化不大,ξ电位值继续增大,由负值变为正值。

    图 1  PAC投加量对污染物去除率及Zeta电位的影响
    Figure 1.  Effect of PAC dosage on removal efficiency of pollutants and Zeta potential

    水样ξ电位为−17.35 mV,投加PAC后,ξ电位迅速上升。随着PAC投加量的逐渐增加,其水解产生带正电荷的水和羟基离子逐渐增多,阳离子进入胶体压缩扩散层,ξ电位逐渐趋近于0并靠近等电点,胶体脱稳开始集聚,形成絮体并沉降[22],混凝效果达到最佳。当PAC用量继续增加,污染物处理效果变化不大且呈下降趋势,这可能归因于混凝剂的过量添加造成多羟基金属络合离子电荷剩余,ξ电位变成正值并逐渐增大,它们之间的排斥力使体系重新稳定,凝聚效果下降。因此,可选择PAC投加量2 000 mg·L−1进行后续混凝-吸附联用实验。结果表明,仅投加硅藻土J进行吸附时,COD去除率随着投加量的升高而升高,达到8 mg·L−1时,COD去除率最大为24.9%,再增加投加量,去除率几乎不再变化。

    与单独投加硅藻土J相比,PAC的投加有利于COD去除效果的提升(图2)。随着2种处理剂投加量的增加,COD去除率逐渐升高。在PAC投加量为2 000 mg·L−1和硅藻土J剂量为8 mg·L−1时,COD去除率可以达到57%,比只投加PAC或硅藻土J时去除率分别提升了24%和27%。可以看出,投加硅藻土J可以达到强化混凝的目的,混凝-吸附联用是一种有效可行的处理方法。

    图 2  硅藻土J投加量对COD去除率的影响
    Figure 2.  Effect of diatomite dosage on removal efficiency of COD

    图3可以看出,混凝剂和吸附剂的投加顺序对污染物的去除效果影响很大。先投加硅藻土J或2种处理剂同时投加的处理效果较先投加PAC效果好,先投加吸附剂时处理效果最佳,达到了溶液的最大污染物去除率,COD的去除率达到57%,浊度降低87%。先投加硅藻土J或2种处理剂同时投加时,ξ电位分别为−5.62 mV和−7.45 mV,更接近等电点,絮体形成迅速且致密;而在PAC之后加入硅藻土,ξ电位为−20.33 mV,远离等电点,絮体松散,残留浊度高。

    图 3  处理剂添加顺序对污染物去除率和Zeta电位的影响
    Figure 3.  Effect of the addition sequence on removal efficiency of pollutants and Zeta potential

    已有研究表明:硅藻土表面在pH 2~12时带负电荷[23],先向水样中投加硅藻土J,能将小分子有机物和呈电中性的有机物吸附[24];继而投加混凝剂,混凝对胶体态物质和大分子有机物有良好的去除[25-26];此外,硅藻土可以嵌入絮体中作为絮体凝结核,改善絮状物的结构并增加絮体密度,使沉降速度加快。先投加PAC后再加入硅藻土J时,大多数硅藻土颗粒可能仅吸附在絮体的表面,使絮体ξ电位降低,水中胶体物质重新稳定,其余的硅藻土颗粒分散在溶液中会导致样本浊度升高,故采用先投加硅藻土J进行混凝-吸附联用实验。

    吸附剂对吸附质的吸附过程需要一定的反应时间才能取得较好的效果。因此,采用先投加硅藻土J后投加PAC的方式,考察其中吸附段反应时间对污染物去除效果的影响,如图4所示。由图4可知,30 min前,随着吸附时间的延长,污染物去除效果变好;30 min后,吸附过程逐渐达到平衡,去除效果不再随时间的变化而有明显改变。当吸附时间为30 min时,COD和浊度去除率分别达到57%和87%。

    图 4  不同吸附时间联用混凝污染物去除率对比
    Figure 4.  Comparison of pollutants removal efficiencies by joint coagulation-adsorption at the different adsorption times

    刚投加吸附剂时,水相中的污染物浓度与吸附剂表面浓度差较大,吸附剂表面的孔道和基团化学活性较高,污染物会迅速转移到吸附剂表面的吸附位点上[27];随着时间的推移,水相中竞争能力较强的污染物在吸附剂上已逐渐达到饱和,吸附速度变缓。为了使混凝和吸附时间具有更好的匹配性,并考虑综合处理成本,确定先投加硅藻土J吸附30 min后再投加PAC。

    页岩气压裂返排液中含有压裂时用于钻井的残留化学添加剂,含量不高但是成分复杂[5]图5显示了页岩气压裂返排液处理前后的总离子丰度,原水水样中检测到43种有机污染物。表1列出了检出的6类主要有机污染物。

    图 5  GC-MS分析
    Figure 5.  Analysis of GC-MS

    在原水中检测到的有机污染物中包括烷烃类28种、芳香烃类1种、卤代烃类4种、醇类8种、酯类1种和酮类1种。投加硅藻土J后,有机污染物减少7种,卤代烃类得到良好的去除;进一步投加PAC后,有机物种类较原水水样减少了22种,可以将C20以下的饱和直链烷烃和邻苯二甲酸二丁酯完全去除,醇类物质可部分消除。

    综合上述分析,混凝-吸附联用能够有效去除多种有机物,可为后续浓缩分离除盐段出水和不凝气COD达标提供保障。因此,混凝-吸附联用可以作为一种有效的页岩气压裂返排液预处理方法。

    1)混凝剂PAC和硅藻土J联用具有去除页岩气压裂返排液中COD和浊度的能力。与仅投加PAC相比,硅藻土J的添加能有效加强吸附架桥作用,产生高密度、高强度的可沉降絮体。在PAC投加量为2 000 mg·L−1和硅藻土J剂量为8 mg·L−1时,有更好的污染物去除率和沉降效果。

    2)联用顺序和硅藻土J作用时间可影响污染物的处理效果。在PAC之前或同时添加硅藻土可以大幅提高COD和浊度的去除率,吸附剂硅藻土J在PAC前30 min投加时处理效果最佳,COD的去除率达到57%,浊度降低87%。

    3)混凝-吸附联用能去除多种有机污染物,有效降低页岩气压裂返排液有机负荷。硅藻土J-PAC联用,可处理去除页岩气压裂返排液种污染物22种,去除了大部分烷烃类、醇类、卤代烃和邻苯二甲酸二丁酯。

    4) PAC和硅藻土J作为混凝剂和吸附剂进行混凝-吸附联用处理液页岩气压裂返排液,比传统的混凝/吸附处理工艺更有效、可行,能更好地降低有机负荷,并可为降低后续处理难度和成本提供参考。

  • 图 1  反应装置示意图

    Figure 1.  Schematic diagram of reaction device

    图 2  OP浓度分布规律

    Figure 2.  Distribution of OP concentration

    图 3  出水OP浓度分布规律

    Figure 3.  Distribution of OP concentration in effluent

    图 4  OP亲疏水组分分布规律

    Figure 4.  Distribution of hydrophilic and hydrophobic OP

    图 5  OP组分的C/P

    Figure 5.  Carbon-to-phosphorus (C/P) of OP components

    图 6  OP的可生物利用性

    Figure 6.  Bioavailability of OP in effluent

    图 7  不同氧化条件下OP变化

    Figure 7.  OP change under different oxidation conditions

    图 8  过氧化氢不同投加量下OP的变化

    Figure 8.  OP change under different oxidation conditions

    图 9  原水和最佳去除率下的FT-IR图谱

    Figure 9.  FT-IR spectra of raw water and treated water sample at optimal conditions

    图 10  原水和最佳去除率下的GC-MS图谱

    Figure 10.  GC-MS spectra of raw water and treated water sample at optimal conditions

    表 1  脱水滤液水质指标

    Table 1.  Quality of the dehydrated filtrate

    污水处理厂编号 TP/(mg·L−1) IP/(mg·L−1) OP/(mg·L−1) TN/(mg·L−1) COD/(mg·L−1) DOC/(mg·L−1) pH
    WX-A 10.80±3.25 0.97±0.36 9.89±3.34 46.43±0.72 394±18 452±13 11.85±0.52
    WX-B 0.27±0.05 0.08±0.02 0.16±0.07 37.70±2.80 268±34 412±11 11.30±1.00
    WX-C 2.46±0.11 2.33±0.10 0.13±0.02 45.70±4.80 274±128 400±20 12.10±0.70
    污水处理厂编号 TP/(mg·L−1) IP/(mg·L−1) OP/(mg·L−1) TN/(mg·L−1) COD/(mg·L−1) DOC/(mg·L−1) pH
    WX-A 10.80±3.25 0.97±0.36 9.89±3.34 46.43±0.72 394±18 452±13 11.85±0.52
    WX-B 0.27±0.05 0.08±0.02 0.16±0.07 37.70±2.80 268±34 412±11 11.30±1.00
    WX-C 2.46±0.11 2.33±0.10 0.13±0.02 45.70±4.80 274±128 400±20 12.10±0.70
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出版历程
  • 收稿日期:  2018-12-01
  • 录用日期:  2019-03-08
  • 刊出日期:  2019-08-01
王小东, 王子文, 陈明飞, 王燕, 王硕, 李激. 污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除[J]. 环境工程学报, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
引用本文: 王小东, 王子文, 陈明飞, 王燕, 王硕, 李激. 污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除[J]. 环境工程学报, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
WANG Xiaodong, WANG Ziwen, CHEN Mingfei, WANG Yan, WANG Shuo, LI Ji. Pollution characteristics and enhanced removal of organic phosphorus in sludge dewatering filtrate[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005
Citation: WANG Xiaodong, WANG Ziwen, CHEN Mingfei, WANG Yan, WANG Shuo, LI Ji. Pollution characteristics and enhanced removal of organic phosphorus in sludge dewatering filtrate[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2019, 13(8): 1884-1892. doi: 10.12030/j.cjee.201812005

污泥脱水滤液有机磷污染特征及强化去除

    通讯作者: 李激(1970—),女,博士,教授。研究方向:污水处理工艺及技术。E-mail:liji@jiangnan.edu.cn
    作者简介: 王小东(1993—),男,硕士研究生。研究方向:污水深度除磷脱氮。E-mail:18762463512@163.com
  • 1. 江南大学环境与土木工程学院,无锡 214122
  • 2. 江南大学,江苏省厌氧生物技术重点实验室,无锡 214122
  • 3. 江苏高校水处理技术与材料协同创新中心,苏州 215009
基金项目:
国家水体污染控制与治理科技重大专项(2017ZX07202-001);江苏省重点研发计划(社会发展)科技示范工程(BE2015622)

摘要: 针对污水处理厂污泥脱水滤液有机磷污染现状,采用树脂分级、傅里叶红外光谱和气相色谱质谱等方法解析其污染特征和组分结构,进而开展强化去除研究,并初步探究OP的降解转化过程。结果表明:WX-A污泥脱水滤液OP和出水OP平均含量分别为10.1 mg·L−1和0.16 mg·L−1,脱水滤液的回流可能影响出水稳定;亲水性OP和疏水性OP平均含量分别为8.58 mg·L−1和1.59 mg·L−1,OP的生物利用度仅为23.8%,表明以难生物降解形态为主,进一步的组分解析结果验证了该推测;强化去除研究表明,最佳条件是O3投加量为30 mg·L−1、pH为12.0和H2O2投加量为1.5 mL,去除率高达82.9%。O3/H2O2氧化技术可实现脱水滤液难降解OP的高效去除,从而保证出水达标排放。

English Abstract

  • 污泥是污水处理中的副产品,近年来我国污泥产量持续增长[1]。污泥脱水处理是实现剩余污泥稳定化、减量化和无害化的重要措施[2-3],但脱水后产生的滤液水质成分复杂,逐渐成为污水处理厂(wastewater treatment plant, WWTP)的二次污染源[4],国内外对此类废水还未有深入研究。关于污泥脱水滤液的处理,通常采用将其直接回流到生物处理单元重新参与处理[5]。脱水滤液中富集着大量的有机污染物和无机污染物,其中,也存在大量的氮磷等元素[6]。已有研究主要关注污泥脱水滤液中的有机污染物、无机氮磷以及重金属等[7],关于滤液中有机磷(organic phosphorus, OP)的污染问题却鲜有相关研究。

    污水中磷的深度去除成为近年来污水处理领域的研究重点,但现有技术对特殊含磷废水的去除效果有限。因此,通过磷组分分析强化除磷已成为有效方法,而磷组分及存在形式的研究是表征其污染特征的关键。相关研究结果表明,污水中的磷以无机磷(inorganic phosphorus, IP)和OP的形态存在,而IP分为poly-P和PO34-P,poly-P主要包括焦磷酸盐、偏磷酸盐等[8]。在市政污水处理厂中,poly-P含量一般较低,PO34-P可以在生物除磷和化学除磷的协同作用下实现极限去除[9],但针对OP污染及强化去除问题的研究相对较少。LIU等[10]利用藻类生物测定法提出了OP生物利用度,其代表污水中易于微生物利用的OP比例。LI等[11]利用藻类生长曲线法研究亲疏水性OP的生物利用度,发现疏水性OP更易被藻类等微生物利用,进而促进出水中磷的去除。微生物首先通过碱性磷酸酶将污水中有机磷水解为PO34-P,而后以poly-P的形式储存于胞内[12]。在先前的研究中,常使用藻类生物测定法确定微生物对有机磷等底物的生物利用度[13],但这种方法存在实验周期长、可操作性差的弊端。因此,本研究使用活性污泥作为实验对象,研究OP在生物处理过程的水相和泥相中的迁移和转化规律,从而从活性污泥的角度来阐述OP的生物利用度。针对OP的强化去除,高级氧化技术是较为可行的处理方式。O3氧化是污水处理厂常规消毒措施,宋淑静等[14]研究表明,臭氧氧化法对污水中有机磷具有较好的降解作用,OP的去除率为78.46%。因此,研究在适当的O3和O3/H2O2氧化条件下,对污泥脱水滤液中有机磷的强化去除对于污水处理厂实现总磷超低排放具有现实意义。

    本研究从WX-A污泥脱水滤液OP的污染特征及强化去除2个方面出发,阐述了OP的分布特性、亲水和疏水特性、生物利用度和组分构成等污染特征,分析水质特性以评价传统回流处理对污水处理厂运行的影响,并针对性地开展基于O3和O3/H2O2氧化技术的有机磷深度去除技术研究,为污水处理厂实现总磷超低排放提供参考。

    • 选取位于无锡市的三座市政污水处理厂作为研究对象,编号分别为WX-A、WX-B和WX-C。WX-A和WX-B进水中工业废水水量占比均为25%,WX-C的占比达60%以上。WX-A的剩余污泥投加FeCl3和石灰协同调理后,经板框压滤完成脱水处理;WX-B和WX-C的剩余污泥投加PAM调理后,再经板框压滤完成脱水过程。实验样品均采用棕色玻璃瓶收集,经0.45 μm的无机纤维膜过滤后,避光保存在4 ℃条件下,并尽快完成相关水质指标测试。具体水质指标见表1。其中,WX-A的脱水滤液水质存在异常,OP含量明显过高,WX-B和WX-C脱水滤液OP浓度则较低,处于正常水平;OP含量存在较大的差异性,这可能与WX-A上游工业企业较多、进水波动性大以及污泥来源较为复杂有关。本研究以WX-A为对象开展脱水滤液中OP的污染特性和深度处理的研究。

    • 为考察OP强化去除效果,排除无机磷的干扰,水样预先以1 mL·min−1的流速通过阴离子交换树脂柱[10]。实验使用的反应装置如图1所示,装置由臭氧发生器、磁力搅拌器、转子流量计、反应器和尾气破坏装置组成。在25 ℃,初始pH为4.0、7.0和12.0的条件下,分别向反应器中通入0、5、10、15、20、25、30和50 mg·L−1的O3,接触氧化时间控制在20 min,在O3/H2O2氧化实验中,投加一定体积的H2O2(0.01 mol·L−1)来促进氧化过程。反应结束后,取20 mL样品,测定各种磷组分含量,每组进行3次平行实验,取3次实验的平均值。同时,对原水和深度处理后水样进行GC-MS和红外光谱的测定。

      计算高级氧化处理前后OP的去除率,计算方法见式(1)。

      式中:η为去除率;c0c1分别为高级氧化前后OP的浓度,mg·L−1

    • 实验仪器。TOC测定仪(Shimadzu TOC, 日本岛津);真空冷冻干燥机(LABCONCO型, 美国LABCONCO公司);臭氧发生器(TOG C2B型, 英国Triogen公司),O3发生量是10 mg·min−1;磁力搅拌器(CJJ-843, 常州普天仪器制造有限公司)。

      有机物特性及C/P。用6 mol ·L−1盐酸溶液将水样pH调至2,然后将水样通入离子树脂分级装置中,首先,依次通过串联的XAD-8和阴离子交换树脂柱,此时, 控制水样流速为1 mL·min−1,阴离子交换树脂的作用为吸附去除无机磷组分,其流出溶液为亲水性OP;然后,将串联的XAD-8和阴离子交换树脂柱分离开,并采用0.1 mol ·L−1的NaOH溶液对XAD-8树脂柱进行反冲,控制水样流速为0.5 mL·min−1,XAD-8树脂柱流出溶液为疏水性OP[10]。以OP和DOC计算样品回收率,均为94%~103%。水样的C/P是由DOC/OP计算而得。

      生物利用度。水样经调节pH为中性后,取等体积滤液和活性污泥于1 L烧杯内,维持DO 3~5 mg·L−1;水相磷组分是定点取混合液,泥相磷组分研究方法是定点取混合液,经冷冻干燥后采用SMT方法测定污泥絮体中的OP和IP含量[15-16]

      红外光谱分析。采用红外光谱仪(VERTEX 70型, 德国布鲁克公司),扫描区间4 000~400 cm−1

      SPE-GC-MS。萃取和富集采用多通道固相萃取仪(Reeko Auto SPE-06D, 美国Reeko公司),采用气相色谱质谱仪(Trace1300-ISQ, 美国Thermo公司)完成分析。

    • 水样预处理后,TP、PO34-P、TN、COD等指标均采用国标法[17]测定,poly-P的测定方法是将水样1式2份,1份测定PO34-P,还有1份加等体积1 mol·L−1 HCl且保持沸水水浴10 min后测定PO34-P,前后2次浓度差即为poly-P[18],OP的检测方法是差值法[19],根据式(2)计算。

      式中:c0为OP浓度,mg·L−1c1为TP浓度,mg·L−1c2PO34-P浓度,mg·L−1c3为poly-P浓度,mg·L−1

    • 图2为采样周期内WX-A污泥脱水滤液OP组分的变化情况,含量为6.54~13.23 mg·L−1,波动性较大,且平均值高达10.1 mg·L−1。王晶等[20]经研究发现,市政污水处理厂的污泥脱水滤液成分构成较为复杂,含有大量难降解有机物、重金属和盐类以及其他有毒有害物质。但是,通常的观点是污水处理厂的污泥脱水滤液产生量与进水总量相比较小,水量占比约为1%~2%[21],而且脱水滤液的COD、TN、TP等指标并非太高,不会给生物处理单元造成冲击负荷,所以常规处理方式为回流至污水处理厂的进口,重新参与污水处理过程[22]。而本研究中,发现WX-A污泥脱水滤液OP浓度较高,先前的研究鲜有涉及到脱水滤液中OP的污染问题,常规回流处理方式对OP的处理效果或携带的OP对生物系统构成的冲击问题亦研究较少。在采样周期内,WX-A出水OP水平如图3所示,OP平均含量为0.16 mg·L−1。高洋等[23]研究表明,太湖流域污水处理厂二级出水磷组分基本都是PO34-P,WX-A出水OP高于太湖流域常规市政污水处理厂平均水平。WX-A的脱水滤液和出水OP含量水平呈大致相同的波动趋势,结合物料平衡分析可知,回流液中携带的高浓度有机磷会在进水的稀释作用下含量水平降低,而后污水中的部分有机磷会直接或间接对出水TP造成冲击。由此推测,该厂污泥脱水滤液中富含OP的水质特性对生物处理过程造成了一定冲击,进而影响了出水指标的稳定。

    • OP的亲疏水性组分及总体分布如图4所示。亲、疏水性OP的平均含量分别为8.58 mg·L−1和1.59 mg·L−1,其在OP中的占比分别为79.7%和20.3%,OP以亲水性组分为主。而先前研究表明,污水中OP以疏水性组分为主[10],该厂脱水滤液中OP的亲疏水性与污水中的性质正好相反,亲水性为主的组分特点或许增加了其处理难度。QIN等[19]和MONBETT等[24]指出,在污水处理过程中,60%~95%的有机磷酸盐会在水解酶作用下降解为低分子有机磷,因此,污水处理过程中OP主要以低分子磷酸单酯和磷酸二酯等形式存在。针对活性污泥脱水滤液中OP的生物降解性研究较少,其降解过程或机理不甚明确。

    • OP组分的C/P结果如图5所示。C/P可以在一定程度上代表污水中OP的生物利用度,从而对后续深度处理技术的选择具有指导意义。QIN等[19]发现,污水中生物利用性较高OP的C/P不宜过大,WX-A污泥脱水滤液OP的C/P处于相对较高水平,生物利用度可能较低。据此可进一步推测,出水OP以难生物降解形态为主。

      OP的生物利用度结果如图6(a)图6(b)所示。图6(a)表示在24 h实验周期内水相中各种磷组分的变化情况,TP和OP浓度分别降低了4.78 mg·L−1和5.33 mg·L−1。反应初期(4 h),PO34-P含量出现了一定程度的上升,由初始1.2 mg·L−1增加至3.32 mg·L−1,这是由于部分易生物降解OP在碱性磷酸酶的作用下转化为PO43--P[12];6 h后,水相中的PO34-P稳定在1.8 mg·L−1,推测是部分PO34-P在好氧条件下被微生物所利用导致的;同时,6 h后,水相中的TP和OP含量处于稳定状态,表明此时污水中磷的赋存状态基本都是难生物降解有机磷。图6(b)表示泥相中IP和OP组分的变化情况,反应期间的悬浮固体浓度(mixed liquid suspended solids, MLSS)为2 030 mg·L−1。其中IP含量比较稳定,反应期间维持在6.5 mg·g−1;而OP含量则呈现增加趋势,由初期的20.45 mg·g−1增加至21.58 mg·g−1。物料衡算分析表明,泥相中OP含量增加了2.29 mg,推测该部分OP是被活性污泥吸附于其表面[25]。综上所述,OP在生物处理过程中的归趋可大致分为3种途径:1)仍残留在污水中,占比58.3%;2)水解为PO34-P被微生物利用或者残存在污水中,占比23.8%;3)OP会被活性污泥所吸附,占比17.9%。这说明,OP的生物利用度仅为23.8%,此结果与前面所述的OP以难生物降解形态为主存在的推测一致。

    • 图7所示为在不同O3投加量和pH条件下,WX-A污泥脱水滤液中有机磷组分的变化规律。在pH为4.0、7.0、12.0时,均呈现出随着O3浓度的不断增加,OP含量随之降低的趋势,说明在臭氧直接氧化和产生的·OH的间接氧化作用下[26-28],生物降解性较差的OP被逐步降解为PO34-P。pH为4.0、7.0时,未对臭氧氧化过程产生抑制或促进作用;pH为12.0时,OP含量呈现出快速降低的趋势。RODRÍGUEZ[29]指出,增加臭氧水环境中的pH或者向反应体系中投加H2O2均能极大地提高·OH的生成效率。因此,污泥脱水滤液具有的碱性水质特点有利于增强深度氧化处理的效果。考虑到实际工程应用中O3浓度不宜过大[30],故O3的最佳投加量为30 mg·L−1,pH为12.0时,OP的去除率可达51.2%。

    • 图8所示为在O3投加量为30 mg·L−1、pH为12.0和反应时间为20 min条件下,H2O2投加量对WX-A污泥脱水滤液中有机磷氧化过程中的影响。H2O2投加量为0~1.5 mL时,WX-A脱水滤液OP的去除率随H2O2投加量逐渐提高;H2O2投加量为1.5 mL时,OP的去除率达到最大,为82.9%。这说明一定剂量的H2O2对O3的氧化过程存在促进作用,复杂的含磷有机化合物在较短时间内可以降解为PO34-P,反应速率得以提高[31]。随着H2O2投加量的持续增加,OP的去除率呈现出降低趋势。这是由于过量的H2O2会和·OH反应,H2O2成为·OH的消耗剂,对氧化过程产生抑制效果[32]。因此,O3/H2O2氧化最佳条件为O3投加量为30 mg·L−1、pH为12.0和H2O2投加量为1.5 mL时,OP的去除率可达82.9%。

    • 污泥脱水滤液原水和O3/H2O2氧化最佳条件下水样的FT-IR光谱如图9所示。原水经深度氧化前后的有机物特征吸收峰基本一致,而涉及到的含磷基团特征吸收峰也大致相同[33]。共有3处较为明显的含磷基团吸收峰:1)1 165~1 127 cm−1有一处较强的吸收峰,说明该吸收带存在C—O和P=O伸缩振动,其对应的是多糖和磷脂(DNA、RNA)类物质特征;2)950~900 cm−1存在明显的C=C、C—O和P—O伸缩振动,该吸收带分别高度对应烯烃、碳酸盐和芳香族P—O—C物质;3)797~779 cm−1有较窄的P—O伸缩振动谱带,对应的是脂肪族P—O—C物质。

      实验结果表明,污泥脱水滤液原水和最佳氧化状态的水样中存在磷脂、芳香族P—O—C和脂肪族P—O—C类等含磷有机化合物。经过深度氧化后的各峰值均要低于原水,即氧化后各个含磷官能团的反射系数均低于原水。其主要原因是:经O3/H2O2氧化后,污泥脱水滤液中含磷有机污染物的含量明显降低,导致原水中典型的官能团结构P=O、芳香族P—O—C以及脂肪族P—O—C均减少。

    • 有机物丰度反映出该物质在水样总有机物中的比例。由图10可知,污泥脱水滤液原水中有机物的种类繁多,且部分有机物丰度偏大,如邻苯二甲酸二乙酯、邻苯二甲酸二甲酯、偶氮苯和丁基苄基邻苯二甲酸酯等。经过深度氧化后,有机物的种类略有减少,丰度较大的有机物峰值降低明显。进一步分析可知,氧化前后污泥脱水滤液中含磷有机物的种类基本一致,含量出现显著降低。

      WX-A污泥脱水滤液原水中主要的有机磷污染物包括磷脂酰胆碱、羟基乙叉二膦酸、氨基三亚甲基磷酸、芳香族磷酸酯和脂肪族磷酸酯类物质。这些含磷有机物分子质量大,结构复杂,毒性强大,是造成脱水滤液OP难以被生物降解的主要原因[34-35]。其中,以磷脂酰胆碱为代表的磷脂类物质占有机磷组分色谱峰有效积分总面积的33.5%,芳香族磷酸酯类物质占20.5%,脂肪族磷酸酯类物质占比约为13.7%。该结果与FT-IR光谱显示出的污泥脱水滤液原水主要存在磷脂、芳香族P—O—C和脂肪族P—O—C等含磷有机化合物保持一致。同时,结合GC-MS和FTIR光谱结果,前面所述的WX-A污泥脱水滤液OP以难生物降解形态的推测也得到验证。经氧化后水样中各有机磷污染物的峰值均有降低,其中,原水中占比最大的磷脂酰胆碱类磷脂物质被有效氧化去除,芳香族磷酸酯类和脂肪族磷酸酯类物质亦得到有效氧化去除。综上可知,O3/H2O2氧化可以实现难生物降解有机磷的高效去除,适合作为脱水滤液回流的预处理技术。

    • 1)WX-A污泥脱水滤液中含有大量的含磷有机污染物,OP含量为6.54~13.23 mg·L−1,均值为10.1 mg·L−1。WX-A脱水滤液和出水OP含量水平呈现出大致相同的波动趋势,推测富含OP的滤液对生物处理过程存在一定冲击。

      2)OP以亲水性组分为主的特点可能增加了其生物处理的难度;脱水滤液的C/P处于较高水平,据此可推测OP的生物利用度偏低,进一步研究表明,OP的生物利用度仅为23.8%,其在生物处理过程中的归趋可大致分为3种途径;污泥脱水滤液特有的碱性环境有利于增强氧化效果。

      3)原水和最佳去除下水样中存在磷脂、芳香族P—O—C和脂肪族P—O—C等有机物,O3/H2O2氧化使得典型的官能团结构P=O和P—O含量减少;原水中的有机磷包括磷脂酰胆碱、羟基乙叉二膦酸、氨基三亚甲基磷酸、芳香族磷酸酯和脂肪族磷酸酯等,其中占比最大的磷脂酰胆碱被有效去除,芳香族磷酸酯类和脂肪族磷酸酯类物质也被高效去除。

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