再生水深度处理站在火电厂回用水中的应用

王焕伟; 治卿; 杨耀国; 张平; 康谦

doi:10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.012

再生水深度处理站在火电厂回用水中的应用

内蒙古电力科学研究院，内蒙古呼和浩特 010020

作者简介: 王焕伟（1988 − ），男，硕士、工程师。研究方向：电厂化学水处理水分析。E-mail：wanghuanwei3709@163.com

中图分类号: X703.1

The Application of Water Reuse by Advanced Reclaimed Water Treatment Station in the Thermal Power Plant

Inner Mongolia Electric Power Science, Hohhot 010020, China

摘要: 某电厂利用市政中水经再生水深度处理站处理，用于热电厂补充用水。该处理站处理规模750 t/h，主要采用MBR工艺，并使用离子交换进行深度处理。结果表明：工作站运行稳定，水质与水量均满足电厂需求，有效地节约了水资源。
- 中水回用 /
- MBR /
- 离子交换 /
- 污水处理站
Abstract: Municipal reclaimed water treated by the advanced treatment station with the capacity of 750 t/h was used as supplement in a thermal power plant. MBR was the main technique, and ion-exchange method was applied for the further treatment. The results showed the station worked smoothly and the effluent quality and quantity could meet the plant demand, resulting in saving water effectively.
- Water Reuse /
- MBR /
- Ion Exchange /

内蒙古地区水资源短缺，火电厂密集分布，因此合理分配利用水资源能够使资源利用最大化，同时提高经济效益。燃煤电厂采用各种工艺方法对各类废水进行分质回用，提高了水资源利用率，减少了废水排放量。

内蒙古某热电公司2×330 MW直接空冷供热机组工程补给水的主水源采用市政水质净化厂处理后的中水，再生水深度处理水量设计为750 t/h。其中，部分水量（306 t/h）需要经过膜过滤处理和一级钠离子软化处理后，作为电厂2×330 MW机组的工业水补给水水源使用。另一部分处理水量（420 t/h）作为原电厂的热网补充水量，经过处理后补入原电厂的热网补充水系统。

1. 再生水深度处理站工艺流程

工艺流程主要包括8个工艺子系统：生物处理系统、MBR系统及辅助系统、化学清洗系统、化学药剂投加系统、污泥系统、钠离子软化系统、钠离子软化器再生系统、水箱（池）及泵输送系统，见图1。

2. 处理单元

2.1 生物处理系统

中水来水后先经过曝气池，曝气池中的活性污泥会吸附水中的有机物，把吸附的有机物氧化为简单的碳水化合物(CO₂、H₂O)；同时硝化菌将活性污泥中吸附的氨氮氧化为亚硝酸盐和硝酸盐^[1]，除去进水中约30%的氨氮。随后利用高差自流至膜池，经膜池后的产水泵抽吸至站内的产水池。生物处理系统的主要设备参数见表1。

2.2 MBR膜池及辅助系统

MBR系统处理是再生水深度处理站的核心工艺。该电厂MBR系统共4套，每套额定产水量225 t/h，每列设置7个膜箱，MBR膜孔径0.04 μm，材质为PVDF，共28组。经过曝气池处理后，中水利用重力静流进入膜池，产水被抽吸至产水池，悬浮物质被截留在膜池内，达到泥水分离的效果。同时，通过污泥回流提高曝气池内的污泥浓度，使得生化降解更加彻底，回流比为150%。

图 1 再生水深度处理站工艺流程

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表 1 生物处理系统的主要设备参数

名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
曝气池	单池容积1 200 m³ 地上高度1.5 m	钢混，环氧沥青防腐	座	1
鼓风机房	17.6 m×4.4 m×7.5 m	框架砌块	座	1
罗茨风机	Q=31.5 m³·min^-1 P=68.6 kPa N=75 kW	三叶式	台	3

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MBR前池加入的絮凝剂与产水中含有剩余磷的化合物混合，这些磷与混凝剂快速反应形成远远大于膜孔径（0.04 μm）的细小矾花，被MBR膜截留，进而降低进水中的总磷含量。曝气池的出水在重力作用下进入MBR膜池，清水透过MBR膜汇集后，经MBR产水泵进入300 m³清水池，吸附有机物的活性污泥被截留在中空纤维外侧，达到固液分离、高效净化的效果。同时，3台罗茨风机不断向膜池内曝气充氧，在提供溶解氧的同时在膜组件的底部引进紊流气流冲刷MBR膜丝，以防止污泥在膜丝表面沉积。此时，MBR膜池内的活性污泥浓度大幅增加，并通过污泥回流泵打回曝气池入口，维持曝气池内的活性污泥浓度，实现了水力停留时间与污泥停留时间的完全分离和分别控制，使活性污泥中的好氧微生菌能够在曝气池、MBR膜池内对有机物进行有效的生化降解，大幅降低了进水的COD、BOD₅、氨氮、总磷^[2]的含量，使水质达到工业用水要求。膜池系统主要设备参数，见表2。

表 2 MBR膜池及辅助系统的主要设备参数

序号	名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
1	膜池	17 m×20 m×4.5 m，地上高度0.5 m	钢混，玻璃钢防腐	座	1
2	膜组件	孔径0.04 μm	PVDF	组	28
3	膜池间	27.75 m×20.9 m×7.5 m	框架砌块	座	1
4	罗茨风机	Q==95 m³·h⁻¹，P=49 kPa，N＝110 kW	三叶式	台	3
5	旋转滤网机	5 mm	滤网材质：SS304	台	1
6	膜池产水泵	Q＝225 m³·h⁻¹, P=0.11 mPa，N＝37 kW	壳体：HT200过流部件：SS304	台	4
7	产水池	V=300 m³	钢混内壁玻璃钢防腐	座	1
8	压缩空气储罐	V=3 m³，0.8 mPa	16 MnRn,壁厚10 mm	台	2

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2.2.1 溶解氧（DO）

当DO质量浓度>1 mg/L时，COD的去除效果良好,去除率可达90%以上，但DO质量浓度再增加对COD的去除效果不再有明显影响。在短期缺氧条件下，即DO质量浓度在0.5～1 mg/L时系统也能获得较好的去除效率，因此DO质量浓度宜控制在1.5～2 mg/L。同时出水COD还与污泥质量浓度有关系，污泥质量浓度在0.32～2.8 g/L时，污泥质量浓度变化对出水COD影响不明显。一般随着污泥负荷与容积负荷增高，出水COD相应略有增加^[3]。根据系统实际运行情况控制DO质量浓度为1.8 mg/L。

2.2.2 水力停留时间(HRT)

当HRT在5.5～8 h时，COD的去除效果无明显变化；当HRT>8 h时,出水COD质量浓度有所降低，HRT可控制在6～9 h^[2]。该工程实际运行中控制HRT在7 h。

2.2.3 MBR膜跨膜压差

MBR正常产水时，同一点的MBR膜膜丝外部压力与内部压力值之差，称为该MBR膜跨膜压差，其大小可形象地表示水透过膜的阻力，可表示MBR膜丝表面孔径被污堵的程度，即表示膜污染程度^[4]。MBR跨膜压差接近40 kPa，则表明MBR污染较严重，此时需进行恢复性清洗，清洗水温适宜25～35 ℃，但必须高于15 ℃^[5]。运行中应密切关注跨膜压差，超过40 kPa时，对膜系统进行清洗。

2.3 钠离子软化器处理系统

经MBR系统的产水利用升水泵输送到钠离子软化器进行处理。通过离子交换，主要去除钙镁硬度，经过软化处理后，产水被输送到各个用户。当钠床失效后，再对钠床进行再生使用。钠床工作原理如下。

$\begin{aligned} & {{\rm{2RNa + C}}{{\rm{a}}^{{\rm{2 + }}}}{\rm{ = }}{{\rm{R}}_{\rm{2}}}{\rm{Ca + 2N}}{{\rm{a}}^{\rm{ + }}}}\\ & {{\rm{2RNa + M}}{{\rm{g}}^{{\rm{2 + }}}}{\rm{ = }}{{\rm{R}}_{\rm{2}}}{\rm{Mg + 2N}}{{\rm{a}}^{\rm{ + }}}} \end{aligned}$

该套系统钠床共有7台，每台额定出力125 m³/h，其交换树脂层高度为2 500 mm，直径为2 800 mm。钠床失效后对树脂进行逆流再生^[6]，新鲜的再生液通过盐液泵进入交换器，先接触软化器底部的树脂得到很好的再生。逆流再生效果好坏的关键在于防止交换剂乱层，且交换剂乱层后或大反洗后的再生剂用量需额外增加。钠离子交换系统主要设备参数，见表3。

表 3 钠离子交换系统的主要设备参数

序号	名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
1	钠离子交换器（含配套阀门）	DN2800 硫化橡胶防腐	Q235-B	台	7
2	树脂转装罐（含配套阀门）	DN2800 硫化橡胶防腐	Q235-B	台	1
3	升水泵	Q=375 m³·h⁻¹，P=0.2 mPa，N=22 kW	外壳：HT200过流部件：SS304	台	3
4	盐液泵	Q=15 m³·h⁻¹，P=0.1 mPa，N=2.2 kW	过流部件：氟塑料防腐	台	3
5	盐液再生泵	Q=15 m³·h⁻¹，P=0.1 mPa，N=2.2 kw	过流部件：氟塑料防腐	台	2

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2.4 成本运行分析

污水厂来水约1.5 元/t，经过系统处理后（包括加药、设备折旧、电费）大约为4.5 元/t。随着环保要求越来越高，内蒙古地区的火电厂经过改造，多数火电厂将中水作为生产水源，但中水入场后引起一系列问题，包括膜污堵，膜污染等。该电厂是内蒙地区使用全中水作为生产水源水较早的电厂之一，运行稳定，出水水质与出水量均满足电厂需求，具有一定的示范作用。

3. 各处理单元出水水质

某时段各主要单元出水水质，见表4。

表 4 主要处理单元的出水水质

项目	电导/μs·cm⁻¹	pH	硬度/mmol·L⁻¹	COD_cr/mg·L⁻¹	BOD₅/mg·L⁻¹	总磷/mg·L⁻¹	余氯/mg·L⁻¹	氨氮/mg·L⁻¹	浊度/NTU
处理站进水	1 477	6.87	3.67	29.8	3.6	3.0	0	0.84	4.25
膜池出水	1 519	7.62	3.47	20.3	2.6	1.15	0	0.23	0.62
处理站出水	1 550	7.70	0.62	18.4	1.3	0.87	0	0.23	0.80
钠离子软化水	−	−	0.26	−	−	−	−	−	−

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4. 性能考查情况

4.1 系统出水水质测试结果

按照性能考察合同要求，对系统进行连续168 h满负荷运行性能测试，性能测试期间系统满负荷运行，设备运转正常。系统出水水质，见表5。

表5可知，由于性能测试期间系统未添加除磷试剂，故系统出水总磷含量全部超标；由于当时生化处理系统未进行优化，连续7 d的运行过程中，系统出水COD_Cr有3 d未能合格；由于检测BOD₅需要5 d时间，故整个性能测试期间只测试得出一个出水BOD₅值且合格，故系统出水BOD₅合格率为100%。

表 5 性能测试期间再生水深度处理站出水水质

项目	电导率/μs·cm⁻¹	pH	硬度/mmol·L⁻¹	COD_cr/mg·L⁻¹	BOD₅/mg·L⁻¹	总磷/mg·L⁻¹	余氯/mg·L⁻¹	氨氮/mg·L⁻¹	浊度/NTU
最大值	1 598	8.15	3.50	47.00	2.00	1.75	0	0.25	0.80
最小值	1 139	7.7	0.33	16.9	2.00	1.12	0	0.17	0.35
平均值	1 444	7.9	0.98	30.54	2.00	1.45	0	0.22	0.55
总包保证值	−	7.0～8.5	−	≤30	≤5	≤0.5	0.1～0.2	≤5	≤1
合格率/%	−	100	−	57	100	0	100	100	100

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4.2 再生水深度处理站的处理效果

实验对再生水深度处理站进行了性能考查和测试，将系统出水水质与总包承诺值进行对比，对系统性能进行了考查，结果见表6。

表 6 再生水深度处理站性能实验测试结果 %

项目	最大去除率	最小去除率	平均去除率	总包承诺值
硬度	90.8	0.3	72.4	−
COD_cr	44.0	4.5	21.0	≥70
BOD₅	62.3	62.3	62.3	≥83
总磷	62.6	15.9	43.5	≥83
余氯	100	100	100	−
氨氮	92.3	55.3	74.5	≥80
浊度	95.3	55.3	74.5	≥80

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由于系统性能测试期间正值当地冬季，来水温度偏低（10～12 ℃），故春季对系统出水进行了补充检测并进行了对比分析，春季BOD₅的去除率高达90%，满足设计值。水温对BOD₅的去除率影响较大，随着水温的升高，BOD₅的去除率逐渐升高，而COD_cr的去除率对水温变化不敏感，当水温在10～15 ℃变化时，基本不随水温发生规律性的变化。

5. 结论和建议

1）研究人员对再生水深度处理站进行了性能考查和测试，将系统出水水质与总包承诺值进行对比，对系统性能进行了考查。由于实验条件限制，没有对系统进出水的细菌含量进行检测。在系统性能测试期间，出水水质中除了COD_cr和总磷的合格率较低外，其他指标合格率均能达到100%。出水总磷超标主要是因为性能测试期间未能投入除磷试剂，而出水COD_cr超标主要原因推测为：①上游净水厂技术改造采用了MBR技术，致使上游来水水质较好，其中的COD_cr和BOD₅含量较低，造成系统生化处理部分污泥负荷较低，细菌生化活力不足；②生化处理部分的污泥中活性成分较少，生化反应不充分；③来水水温偏低，不利于生化反应；④系统尚需进行进一步的优化来充分发挥作用。

2）当水温在10～15 ℃变化时，水温对BOD₅的去除率影响比较大，随着水温的升高，BOD₅的去除率逐渐升高；而COD_cr的去除率对水温变化不敏感，基本不随水温发生规律性的变化。

3）建议曝气池增设保温封顶，防止由于冬天外部气温低，低水温影响生化反应效率。钠床失效后要及时再生，否则会影响出水硬度。

4）在曝气池、膜池以及产水池内按照设计要求装设溶氧表，随时了解水中溶解氧质量浓度，保证生化处理效果。

5）需对生化处理部分的水力停留时间、污泥浓度、污泥中的活性成分和细菌种类含量、污泥负荷比、水中溶氧浓度等几个因素继续进行系统地优化。因性能测试期间，系统在满负荷下运行，导致水力停留时间可能没有达到最优值，有可能导致生化处理系统处理能力下降。

6）该再生水深度处理站运行稳定，满足电厂用水量需求，有效的节约利用了水资源。

图 1 再生水深度处理站工艺流程

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表 1 生物处理系统的主要设备参数

名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
曝气池	单池容积1 200 m³ 地上高度1.5 m	钢混，环氧沥青防腐	座	1
鼓风机房	17.6 m×4.4 m×7.5 m	框架砌块	座	1
罗茨风机	Q=31.5 m³·min^-1 P=68.6 kPa N=75 kW	三叶式	台	3

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表 2 MBR膜池及辅助系统的主要设备参数

序号	名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
1	膜池	17 m×20 m×4.5 m，地上高度0.5 m	钢混，玻璃钢防腐	座	1
2	膜组件	孔径0.04 μm	PVDF	组	28
3	膜池间	27.75 m×20.9 m×7.5 m	框架砌块	座	1
4	罗茨风机	Q==95 m³·h⁻¹，P=49 kPa，N＝110 kW	三叶式	台	3
5	旋转滤网机	5 mm	滤网材质：SS304	台	1
6	膜池产水泵	Q＝225 m³·h⁻¹, P=0.11 mPa，N＝37 kW	壳体：HT200过流部件：SS304	台	4
7	产水池	V=300 m³	钢混内壁玻璃钢防腐	座	1
8	压缩空气储罐	V=3 m³，0.8 mPa	16 MnRn,壁厚10 mm	台	2

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表 3 钠离子交换系统的主要设备参数

序号	名称	规格型号及性能参数	材料材质	单位	数量
1	钠离子交换器（含配套阀门）	DN2800 硫化橡胶防腐	Q235-B	台	7
2	树脂转装罐（含配套阀门）	DN2800 硫化橡胶防腐	Q235-B	台	1
3	升水泵	Q=375 m³·h⁻¹，P=0.2 mPa，N=22 kW	外壳：HT200过流部件：SS304	台	3
4	盐液泵	Q=15 m³·h⁻¹，P=0.1 mPa，N=2.2 kW	过流部件：氟塑料防腐	台	3
5	盐液再生泵	Q=15 m³·h⁻¹，P=0.1 mPa，N=2.2 kW	过流部件：氟塑料防腐	台	2

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表 4 主要处理单元的出水水质

项目	电导/μs·cm⁻¹	pH	硬度/mmol·L⁻¹	COD_Cr/mg·L⁻¹	BOD₅/mg·L⁻¹	总磷/mg·L⁻¹	余氯/mg·L⁻¹	氨氮/mg·L⁻¹	浊度/NTU
处理站进水	1 477	6.87	3.67	29.8	3.6	3.0	0	0.84	4.25
膜池出水	1 519	7.62	3.47	20.3	2.6	1.15	0	0.23	0.62
处理站出水	1 550	7.70	0.62	18.4	1.3	0.87	0	0.23	0.80
钠离子软化水	−	−	0.26	−	−	−	−	−	−

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表 5 性能测试期间再生水深度处理站出水水质

项目	电导率/μs·cm⁻¹	pH	硬度/mmol·L⁻¹	COD_Cr/mg·L⁻¹	BOD₅/mg·L⁻¹	总磷/mg·L⁻¹	余氯/mg·L⁻¹	氨氮/mg·L⁻¹	浊度/NTU
最大值	1 598	8.15	3.50	47.00	2.00	1.75	0	0.25	0.80
最小值	1 139	7.7	0.33	16.9	2.00	1.12	0	0.17	0.35
平均值	1 444	7.9	0.98	30.54	2.00	1.45	0	0.22	0.55
总包保证值	−	7.0～8.5	−	≤30	≤5	≤0.5	0.1～0.2	≤5	≤1
合格率/%	−	100	−	57	100	0	100	100	100

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表 6 再生水深度处理站性能实验测试结果 %

项目	最大去除率	最小去除率	平均去除率	总包承诺值
硬度	90.8	0.3	72.4	−
COD_Cr	44.0	4.5	21.0	≥70
BOD₅	62.3	62.3	62.3	≥83
总磷	62.6	15.9	43.5	≥83
余氯	100	100	100	−
氨氮	92.3	55.3	74.5	≥80
浊度	95.3	55.3	74.5	≥80

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[1]	谢凤行. 微生态制剂在农业上的应用[M]. 天津: 天津科技翻译出版公司, 2010.
[2]	郑祥, 樊耀波. 影响MBR处理效果及膜通量的因素研究[J]. 中国给水排水, 2002, 18(1): 19 − 22. doi: 10.3321/j.issn:1000-4602.2002.01.005
[3]	李波. MBR用于城市污水处理最优工况的研究[D]. 天津: 天津大学, 2007.
[4]	赵珊珊. SBR处理生活污水过程中清洗条件对膜清洗效果影响的研究[D]. 北京: 北京工业大学, 2010.
[5]	万金保, 伍海辉. 降低膜生物反应器中膜污染的研究[J]. 工业用水与废水, 2003, 34(3): 5 − 8. doi: 10.3969/j.issn.1009-2455.2003.03.002
[6]	范向军, 罗凯. 逆流再生离子交换器的再生操作及优化研究[J]. 能源环境保护, 2017, 31(6): 27 − 29. doi: 10.3969/j.issn.1006-8759.2017.06.008

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图( 1) 表( 6)

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1. 再生水深度处理站工艺流程
2. 处理单元
2.1 生物处理系统
2.2 MBR膜池及辅助系统
2.3 钠离子软化器处理系统
2.4 成本运行分析
3. 各处理单元出水水质
4. 性能考查情况
4.1 系统出水水质测试结果
4.2 再生水深度处理站的处理效果
5. 结论和建议

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内蒙古地区水资源短缺，火电厂密集分布，因此合理分配利用水资源能够使资源利用最大化，同时提高经济效益。燃煤电厂采用各种工艺方法对各类废水进行分质回用，提高了水资源利用率，减少了废水排放量。

内蒙古某热电公司2×330 MW直接空冷供热机组工程补给水的主水源采用市政水质净化厂处理后的中水，再生水深度处理水量设计为750 t/h。其中，部分水量（306 t/h）需要经过膜过滤处理和一级钠离子软化处理后，作为电厂2×330 MW机组的工业水补给水水源使用。另一部分处理水量（420 t/h）作为原电厂的热网补充水量，经过处理后补入原电厂的热网补充水系统。

1. 再生水深度处理站工艺流程

工艺流程主要包括8个工艺子系统：生物处理系统、MBR系统及辅助系统、化学清洗系统、化学药剂投加系统、污泥系统、钠离子软化系统、钠离子软化器再生系统、水箱（池）及泵输送系统，见图1。

3. 各处理单元出水水质

某时段各主要单元出水水质，见表4。

4. 性能考查情况

4.1. 系统出水水质测试结果

按照性能考察合同要求，对系统进行连续168 h满负荷运行性能测试，性能测试期间系统满负荷运行，设备运转正常。系统出水水质，见表5。

表5可知，由于性能测试期间系统未添加除磷试剂，故系统出水总磷含量全部超标；由于当时生化处理系统未进行优化，连续7 d的运行过程中，系统出水COD_Cr有3 d未能合格；由于检测BOD₅需要5 d时间，故整个性能测试期间只测试得出一个出水BOD₅值且合格，故系统出水BOD₅合格率为100%。

4.2. 再生水深度处理站的处理效果

实验对再生水深度处理站进行了性能考查和测试，将系统出水水质与总包承诺值进行对比，对系统性能进行了考查，结果见表6。

由于系统性能测试期间正值当地冬季，来水温度偏低（10～12 ℃），故春季对系统出水进行了补充检测并进行了对比分析，春季BOD₅的去除率高达90%，满足设计值。水温对BOD₅的去除率影响较大，随着水温的升高，BOD₅的去除率逐渐升高，而COD_Cr的去除率对水温变化不敏感，当水温在10～15 ℃变化时，基本不随水温发生规律性的变化。

5. 结论和建议

1）研究人员对再生水深度处理站进行了性能考查和测试，将系统出水水质与总包承诺值进行对比，对系统性能进行了考查。由于实验条件限制，没有对系统进出水的细菌含量进行检测。在系统性能测试期间，出水水质中除了COD_Cr和总磷的合格率较低外，其他指标合格率均能达到100%。出水总磷超标主要是因为性能测试期间未能投入除磷试剂，而出水COD_Cr超标主要原因推测为：①上游净水厂技术改造采用了MBR技术，致使上游来水水质较好，其中的COD_Cr和BOD₅含量较低，造成系统生化处理部分污泥负荷较低，细菌生化活力不足；②生化处理部分的污泥中活性成分较少，生化反应不充分；③来水水温偏低，不利于生化反应；④系统尚需进行进一步的优化来充分发挥作用。

2）当水温在10～15 ℃变化时，水温对BOD₅的去除率影响比较大，随着水温的升高，BOD₅的去除率逐渐升高；而COD_Cr的去除率对水温变化不敏感，基本不随水温发生规律性的变化。

3）建议曝气池增设保温封顶，防止由于冬天外部气温低，低水温影响生化反应效率。钠床失效后要及时再生，否则会影响出水硬度。

4）在曝气池、膜池以及产水池内按照设计要求装设溶氧表，随时了解水中溶解氧质量浓度，保证生化处理效果。

5）需对生化处理部分的水力停留时间、污泥浓度、污泥中的活性成分和细菌种类含量、污泥负荷比、水中溶氧浓度等几个因素继续进行系统地优化。因性能测试期间，系统在满负荷下运行，导致水力停留时间可能没有达到最优值，有可能导致生化处理系统处理能力下降。

6）该再生水深度处理站运行稳定，满足电厂用水量需求，有效的节约利用了水资源。

参考文献 (6)

再生水深度处理站在火电厂回用水中的应用

作者简介: 王焕伟（1988 − ），男，硕士、工程师。研究方向：电厂化学水处理水分析。E-mail：wanghuanwei3709@163.com

The Application of Water Reuse by Advanced Reclaimed Water Treatment Station in the Thermal Power Plant

1. 再生水深度处理站工艺流程

2. 处理单元

2.1 生物处理系统

2.2 MBR膜池及辅助系统

2.2.1 溶解氧（DO）

2.2.2 水力停留时间(HRT)

2.2.3 MBR膜跨膜压差

2.3 钠离子软化器处理系统

2.4 成本运行分析

3. 各处理单元出水水质

4. 性能考查情况

4.1 系统出水水质测试结果

4.2 再生水深度处理站的处理效果

5. 结论和建议

计量

出版历程

再生水深度处理站在火电厂回用水中的应用

作者简介: 王焕伟（1988 − ），男，硕士、工程师。研究方向：电厂化学水处理水分析。E-mail：wanghuanwei3709@163.com 内蒙古电力科学研究院，内蒙古 呼和浩特 010020

English Abstract

The Application of Water Reuse by Advanced Reclaimed Water Treatment Station in the Thermal Power Plant

全文HTML

2.1. 生物处理系统

2.2. MBR膜池及辅助系统

2.2.1. 溶解氧（DO）

2.2.2. 水力停留时间(HRT)

2.2.3. MBR膜跨膜压差

2.3. 钠离子软化器处理系统

2.4. 成本运行分析

4.1. 系统出水水质测试结果

4.2. 再生水深度处理站的处理效果

目录

全文HTML

2.1. 生物处理系统

2.2. MBR膜池及辅助系统

2.2.1. 溶解氧（DO）

2.2.2. 水力停留时间(HRT)

2.2.3. MBR膜跨膜压差

2.3. 钠离子软化器处理系统

2.4. 成本运行分析

4.1. 系统出水水质测试结果

4.2. 再生水深度处理站的处理效果

作者简介: 王焕伟（1988 − ），男，硕士、工程师。研究方向：电厂化学水处理水分析。E-mail：wanghuanwei3709@163.com
内蒙古电力科学研究院，内蒙古呼和浩特 010020