水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
引用本文: 刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
Citation: LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011

水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

    作者简介: 刘士军 (1978 − ),男,高级工程师。研究方向:水污染控制技术。E-mail:lsj7880@163.com
  • 中图分类号: X713

Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process

  • 摘要: 文章介绍了采用水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水的应用实例。结果表明,当进水COD、BOD5、NH3-N和SS浓度分别为1 230、268、22和456 mg/L时,污染物去除率依次分别为96.7%、97.5%、82.7%和98.6%。经该工艺处理后的出水水质稳定,并达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》一级A标准。
  • 脉冲喷吹清灰除尘器通常被很多行业用于控制空气污染,如电力生产、煤矿挖掘[1]。灰尘通过烟气管道进入袋式除尘器而被滤袋收集,形成灰尘饼,由于灰尘的连续堆积,须定期对灰尘饼进行清洁[2]。脉冲喷吹清灰能周期性地进行定期清洁,所以这种清灰方式有着广泛的应用[3]

    在脉冲喷吹清灰时,脉冲阀释放一个短脉冲(50~150 ms),将干净的压缩空气分配到吹扫管的众多喷嘴中。每个喷嘴朝向滤袋开口端上方,压缩空气通过喷嘴的作用发生膨胀,形成脉冲射流,同时在脉冲射流周围的邻近区域,射流气体会夹带周围空气,与脉冲射流一同进入滤袋中,对滤袋进行清洁。关于脉冲喷吹清灰的研究有很多,多数都集中在高压清灰上,建立的CFD模型也仅仅是二维模型[4-6]。QIAN等[4]通过建立喷嘴与滤袋开口之间的最佳距离数值模型,研究了高压(0.6 MPa)清洁的清灰效果;万凯迪等[5]通过建立二维滤袋模型,研究了PPS针刺毡滤袋在高压(0.45 MPa)喷吹下的清灰效果;HAJEK[6]建立二维轴对称单滤袋模型,在不考虑射流偏移的情况下研究清灰效果。

    近年来,人们对低压脉冲喷吹清灰的研究越来越感兴趣。低压清洁在0.2~0.3 MPa的罐压下运行,而传统的高压清洁可在更高的压力下运行,通常为0.4~0.7 MPa。本研究通过建立完整的三维CFD模型,考虑射流偏移,分析射流特性,并通过实际的实验测量验证了三维CFD模型的正确性;同时,使用三维CFD模型研究了低压(0.2 MPa)下不同喷嘴和文丘里管的设计对清灰效果的影响,为低压清灰系统的设计提供了参考。

    实验所用除尘器如图1所示。该装置包括1个带有3个脉冲阀的空气压缩罐(容积225 L),3个长度为2 m的吹扫管,每个吹扫管有11个等间距直孔。对于每个吹扫管,在除尘器腔体内放置5个孔和袋,构成测试部分。每个吹扫管中剩余的6个孔放在腔体外面。每个滤袋由内部袋笼保持固定,滤袋和内部钢笼之间的咬合紧密,清灰时,滤袋与内部钢笼之间的体积变化小于4%,滤袋长度为6 m,直径为160 mm。文丘里管(喉部直径65 mm)放置在每个袋子的开口处,通过隔离板,将灰尘区域与洁净区域分开。使用压力传感器对图1中的4个部位(空气压缩罐、滤袋的顶部、中部和底部)进行压力测量。测量所得的压力数据作为与数值模拟结果进行对比并验证数值模型合理性的实际数据。所有测试均在室温下进行,脉冲喷吹的初始罐压力为0.2 MPa,脉冲阀导通时间为100 ms。

    图 1  实验所用除尘器示意图
    Figure 1.  Schematic diagram of the bag filter used in the experiment

    脉冲喷射清洁期间的流动被表征为超音速和亚音速,由于湍流仅在某些区域中起作用,无须使用分离涡模拟(DES)和大涡模拟(LES)这类计算成本较高的方法,去解决湍流尺度的问题[7]。同时,黏性效应存在于脉冲喷射中,不能应用于超音速流的无黏性假设,因此,须采用雷诺平均纳维-斯托克斯公式。使用耦合流体的方法求解纳维-斯托克斯方程,耦合流体适用于冲击波和高度可压缩流动的研究。

    控制方程是纳维-斯托克斯方程,包括质量(连续性)方程、动量(牛顿第二定律)方程和能量(热力学第一定律)方程。可压缩流体的质量守恒方程见式(1)。

    ρt+(ρui)xi=0 (1)

    式中:ρ为密度,kg·m−3t为时间,s;ui为流体速度沿i方向的分量;xii方向的坐标。

    动量守恒方程见式(2),计算时忽略引力。

    (ρui)t+(ρujui)xj=τijxjpxi (2)

    式中:τij为黏性和湍流应力张量;p为压力,Pa。

    能量守恒方程见式(3)。

    ρ(ht+uihxi)=pt+uipxi+xiTxi+τijuixj (3)

    式中:h为焓,kJ·mol−1k为导热系数,W·(m·K)−1T为热力学温度,K。

    可压缩流动密度遵循连续性方程,温度可以由式(3)得出。在已知密度和温度的情况下,压力可以应用理想气体定律的状态方程进行计算。

    p=ρRT (4)

    式中:R为气体常数,取值8.314 J·(mol·K)−1

    湍流模型使用可实现的k-ε模型[8],并通过双层壁功能处理近壁区域,考虑可压缩性,将可压缩耗散膨胀项[9]添加到湍流转换方程中。为了模拟在一个吹扫管中多个喷嘴的效果,并且完全捕获喷嘴和射流中的空间复杂流场,需要完整的3D模型。由于实验验证对数值模型的建立具有重要意义,因此,数值模型的几何形状必须与实验装置非常相似,三维CFD模型计算域如图2所示,不同的边界条件使用不同的颜色显示。

    图 2  计算域透明视图
    Figure 2.  Computational domain in transparent view

    为清楚起见,图2为整个计算域对称的一半,其中浅黄色为出口、青色为阀门入口、绿色为滤袋、灰色为壁面。滤袋模拟为零厚度,多孔介质薄膜,允许流体通过,压力损失计算方法见式(5)。

    Δp=ρβvn (5)

    式中:Δp为压降,Pa;ρ为气体密度,kg·m−3β为多孔黏性阻力,m·s−1vn为边界法向速度,m·s−1

    在脉冲清灰过程中,滤袋壁面峰值压力为2 000~6 000 Pa,有研究表明,滤袋阻力对滤袋内获得的峰值压力有很大影响[10-12],因此,可调整β值,以与实验数据相匹配,本研究β取值为30 000 m·s−1。滤袋的建模为刚性结构,即忽略滤袋偏转的潜在影响,虽然滤袋偏转会影响脉冲压力,但其在本研究所测试的除尘器中偏差非常小。

    脉冲阀门模型与滤袋类似,根据脉冲阀的实际特性,其多孔黏性阻力随时间的变化而变化。脉冲阀的工作过程可简化为3个阶段:1)阀门关闭,高阻力;2)阀门完全打开,非零低阻力;3)阀门关闭,高阻力。阀门阻力值通过反复实验确定,图3为本研究所用脉冲阀的多孔黏性阻力随时间的变化情况。打开时间总计为100 ms,阀门完全打开阶段为66 ms,当达到100 ms的模拟时间,多孔界面转变为阻碍任何质量交换的壁面。

    图 3  多孔黏性阻力随时间的变化
    Figure 3.  Change of porous viscous resistance with time

    边界条件:空气压缩罐的计算域设置为无滑动条件的绝热壁面。脉冲阀门计算域(图2青色区域)为多孔界面,其多孔黏性阻力设置如图3所示。滤袋计算域(图2绿色区域)为多孔界面,其多孔黏性阻力为30 000 m·s−1。将0 Pa(1个标准大气压下)的压力施加在计算域的出口(图2黄色区域),以模拟隔离板两侧无限大的体积。在脉冲喷射清灰期间,脉冲射流夹带上箱体的空气进入过滤室中,导致上箱体的压力降低,同时使得过滤室中压力增加。对于小规模的除尘器,这将极大地影响脉冲压力,但是对于中等或者较大规模的除尘器,包含吹扫管在内的整体有效体积很大,因此,本研究对计算域的近似是合理的。其余表面(图2灰色部分)设置为无滑动条件的绝热壁面。

    初始条件:计算域向空气压缩罐施加0.2 MPa的压力,其余部分施加压力为0 Pa(1个标准大气压下);在整个计算域中施加300 K的温度;采用隐式方法进行迭代,时间步设置为1×105 s,内迭代设置为20次,库朗数设置为50。

    数值模型通过实验验证之后,修改数值模型,研究文丘里管和喷嘴对清灰效果的影响。建立3种数值模型,以研究文丘里管的流场与压力,包括无文丘里管、喉部直径为65 mm的文丘里管(其端口处的直径为108 mm,压缩段的长度为97.2 mm,喉管段的长度为43.2 mm,扩散段的长度为108 mm)和喉部直径为85 mm的文丘里管(其端口处的直径为129.6 mm,压缩段的长度为97.2 mm,喉管段的长度为54 mm,扩散段的长度为97.2 mm),文丘里管结构如图4所示。

    图 4  文丘里管结构
    Figure 4.  Structure of Venturi tube

    由于吹扫管自身具有一定的壁厚,同时又考虑到清灰气流在吹扫管中的流动情况,这些因素可能是导致经孔喷嘴流出的射流与文丘里管之间出现偏移的原因。因此,使用改进的喷嘴(图5)与孔喷嘴进行比较。

    图 5  改进喷嘴的形状
    Figure 5.  Improved nozzle geometry

    图6反映了处于不同动量时的脉冲射流特性。脉冲喷吹清灰系统中的流场不同于传统的喷射流场,使喷射清灰流场复杂化的因素包括流体的可压缩性和瞬态性、喷嘴的设计以及射流在吹扫管中的流动情况。当清灰射流动量相对较低时,射流受到类似开尔文-亥姆霍兹不稳定性的影响,出现动态波动[13],如图6(a)所示,射流和周围空气之间形成可压缩涡流环结构[14],但是由于射流快速通过,因此,这些涡流环并不明显。

    图 6  脉冲射流特性
    Figure 6.  Pulse-jet flow characteristics

    图6(b)显示了射流动量处于最高时的局部马赫数。可以看出,射流的局部马赫数值超过了当地声速(Ma≥1,Ma为马赫数)。由于空间的离散化,射流出现了特征流动模式,这种现象也被称作冲击单元[15-16]。冲击单元的形成是由于射流过度膨胀和射流的内部冲击之间相互作用的结果。射流内部的相互作用导致射流核心出现了速度的强烈波动,当射流被压缩并最终达到环境压力时,射流核心的强度将沿着喷嘴方向进一步降低。

    通过比较空气压缩罐和滤袋的数值模拟结果与实验压力数据来验证数值模型。对于空气压缩罐(如图7所示),数值模拟结果曲线与实验压力数据曲线之间具有良好的一致性。脉冲阀门在t=0 s时打开,空气压缩罐中压力迅速下降,直到t=0.03 s左右停止下降,这是因为清灰气流通过吹扫管传播,气流流经管壁时,经过多次反射,直到空气压缩罐中的压力和吹扫管中的压力相接近。从t=0.04 s开始,压缩空气罐以恒定的速率排压,排压速率受脉冲阀门和喷嘴两侧的压差限制。

    图 7  空气压缩罐压力的实验值与CFD值对比
    Figure 7.  Comparison between experimental results and CFD results of pressure in the compressed air tank

    在滤袋中,数值结果与实验结果之间具有良好的一致性,如图8所示。在滤袋顶部位置脉冲压力短时间内上升到3 100 Pa(如图8(a)所示)。通过数值模拟研究发现,脉冲阀门的阻力控制方案(图3)与吹扫管内的压力波反射是导致滤袋顶部脉冲压力上升的主要因素,这与实验研究所得到的结论相吻合。

    图 8  滤袋压力的实验值与CFD值对比
    Figure 8.  Comparison between experimental results and CFD results of pressure on the filter bag

    滤袋的顶部位置和底部位置都出现了明显的周期性振荡(见图8(a)图8(c))。研究发现,脉冲射流的局部以接近音速的速度贯穿滤袋,在到达箱体底部时,由底部钢板反射,这是引起周期性振荡的主要原因。在滤袋顶部,振荡周期约为0.035 s,这与音速穿过滤袋并通过底部钢板反射的总行程(2×6.5 m)基本吻合。同时,由于吹扫管内存在压力波扰动和射流反射的客观现象,引起了脉冲射流速度的强烈波动。在滤袋中部位置(如图8(b)所示)未出现明显的周期性振荡,这是由于滤袋中存在多个频率的压力波,相互作用抵消造成的。

    射流沿垂直方向贯穿滤袋时,部分射流穿过滤袋向外传播,滤袋峰值压力沿轴向下降。在滤袋中部位置,峰值压力为2 000~2 100 Pa,这足以实现对滤袋的清洁。根据SIEVERT等[17-18]的研究,需要400~500 Pa的峰值压力才能达到良好的清灰效果。

    t=0.1 s后,滤袋3个部位的压力数值模型结果与实验结果相比,均出现了偏差。该偏差的出现是因为本研究将滤袋建模为刚性结构(即忽略了滤袋偏转),对滤袋模型设定了恒定的阻力系数而造成的。在实验装置中,滤袋由内部袋笼保持固定,滤袋与袋笼间存在很小的活动空间,在脉冲喷吹时,滤袋会出现一定程度的抖动,同时射流进入滤袋中,使得滤袋膨胀,滤袋内的纤维结构发生变形。LO等[19]研究发现,恒定的阻力系数是一个相对合理的假设,这与本研究的研究结果吻合。尽管存在一些偏差,但数值模型与实验结果之间的整体一致性良好,因此,本研究中的数值模型是有效的。

    对2种类型的喷嘴进行数值模拟测试,结果以速度标量场的形式显示,结果如图9图10所示。可以看到,射流明显未对准时,t=0.016 s;射流处于最大喷射速度时,t=0.030 s;射流处于最佳对准时,t=0.040 s。

    图 9  孔喷嘴中射流的变化
    Figure 9.  Changes of jet in hole nozzle
    图 10  改进喷嘴中射流的变化
    Figure 10.  Changes of jet in improved nozzle

    对于孔喷嘴(图9),在明显未对准时(t=0.016 s),射流对文丘里管的入口边缘形成冲击并产生了分流;在t=0.030 s时,未对准情况减弱,射流主要集中在文丘里管喉部右侧1/2处;在t=0.040 s时,射流的未对准情况进一步改善,入口边缘的冲击分流现象消失,射流占据了文丘里管喉部2/3的位置。

    对于改进的喷嘴(图10),在t=0.016 s时,射流的未对准现象与孔喷嘴相似,但方向朝相反侧。这是由改进喷嘴的内部几何形状导致的;在t=0.030 s时,与孔喷嘴相比,未对准现象略有改善;在t=0.040 s时,射流对准情况良好,射流近乎完全填充文丘里管的喉部。

    为了量化改进效果,表1列出了在2种喷嘴中滤袋各部位峰值压力。改进喷嘴对滤袋各部位的峰值压力均有不同的提升,其中对滤袋底部的峰值压力提升最高,增长率为13.3%。研究发现,峰值压力是判断清灰效果是否良好的重要指标[20-23]。由于孔喷嘴存在射流未对准现象,改进喷嘴的峰值压力增加(5.1%~13.3%)会对滤袋清洁效果有所改进。此外,使用改进喷嘴导致峰值压力增加,使清灰系统在保持足够清洁强度的同时,降低罐压力,减少压缩空气消耗,达到节能的效果。

    表 1  不同喷嘴的峰值压力
    Table 1.  Peak pressure of different nozzles
    位置孔喷嘴/Pa改进喷嘴/Pa增长率/%
    顶部3 1173 277 5.1
    中部2 1272 331 9.6
    底部2 3992 71813.3
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    通过研究流经文丘里管的射流速度(图11图12)以及滤袋中的峰值压力(表2),分析文丘里设计对清灰效果的影响。图11图12表明,文丘里管以及文丘里管的喉部直径对进入滤袋的清灰射流有直接影响。对比喉部直径为65 mm和85 mm的文丘里管发现,减小喉部直径(65 mm)能适当减少回流,滤袋峰值压力增加了5.5%~7.6%。如图11(c)图12(c)所示,从无文丘里管的设计中可以看到,在滤袋入口处,射流回流显著增加,与喉径为85 mm的文丘里管相比,其峰值压力降低了41.4%~46.3%。

    图 11  不同文丘里设计的射流速度
    Figure 11.  Jet velocity of different Venturi designs
    图 12  不同文丘里设计的射流流向
    Figure 12.  Jet direction of different Venturi designs
    表 2  不同文丘里设计的滤袋峰值压力
    Table 2.  Peak pressure for different Venturi designs
    文丘里管顶部中部底部
    压力/kPa增长率/%压力/kPa增长率/%压力/kPa增长率/%
    喉径85 mm2 8961 9902 275
    喉径65 mm3 117 7.62 127 6.92 399 5.5
    无文丘里1 556−46.31 142−42.61 334−41.4
      注:—表示喉径85 mm的文丘里管与自身比较,无增长率变化。
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    文丘里管的工作原理是限制回流,回流会影响滤袋中的脉冲压力。文丘里管能使脉冲射流更容易进入滤袋中,同时限制射流逃逸,从而增加滤袋各部位的压力。喉部直径为65 mm和85 mm的文丘里管之间有较小的差异,说明可能存在一个最佳的喉部直径设计。

    依托中材装备集团有限公司(天津水泥研究院)的袋式除尘器数字化综合工程设备,将改进的喷嘴与喉径为65 mm文丘里管进行实际应用,分析其对大气粉尘排放的影响。在过滤风速为1.5 m·min−1,入口粉尘浓度为102 g·m−3,连续过滤时间为40 min的工况下进行过滤;在罐压力为0.2 MPa、脉冲阀导通时间为100 ms下进行脉冲喷吹;总运行时间为200 min,在排放口进行粉尘浓度监测。

    通过粉尘排放特性的研究(图13)发现,除尘器连续过滤时,粉尘排放浓度的变化较为平稳;脉冲喷吹时,粉尘排放浓度瞬间上升;脉冲喷吹结束后,粉尘排放浓度瞬间下降,之后再次进入连续过滤状态。使用改进喷嘴、喉径为65 mm文丘里管的除尘器,比使用孔喷嘴、不安装文丘里管的除尘器在脉冲喷吹时的粉尘排放浓度更低。从表3中可以看到,使用改进喷嘴、喉径为65 mm文丘里管除尘器的平均粉尘排放浓度为0.51 mg·m−3、平均峰值粉尘浓度为9.15 mg·m−3,明显低于使用孔喷嘴、不安装文丘里管除尘器的平均粉尘排放浓度0.66 mg·m−3、平均峰值粉尘浓度13.43 mg·m−3。由此可见,本研究对喷嘴和文丘里管的优化设计能够有效地降低粉尘排放,控制大气污染。

    表 3  平均粉尘排放浓度和平均峰值粉尘浓度
    Table 3.  Mean dust emission and mean peak dust concentration mg·m−3
    喷嘴与文丘里管类型平均粉尘排放浓度平均峰值粉尘浓度
    孔喷嘴、无文丘里管0.6613.43
    改进的喷嘴、喉径65 mm文丘里管0.51 9.15
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    图 13  粉尘排放特性
    Figure 13.  Characteristics of dust emission

    1)脉冲阀门建模为阻力随时间变化的多孔界面,因此,在空气压缩罐中,实验测量数据与CFD模型之间具有良好的一致性。滤袋建模为恒定阻力系数的多孔界面,在滤袋中,CFD模型所得到的脉冲压力、峰值压力与实验测量结果吻合性良好,虽然出现了轻微偏差,但CFD模型与实验之间的总体一致性良好,所以该数值模型是有效的。

    2)清灰射流表现出了瞬态行为以及可压缩效应,当射流动量较低时,射流与周围空气之间形成了可压缩涡流环,但由于射流快速通过,涡流效应并不明显。当射流速度超过当地声速时,由于射流过度膨胀,因此,出现了类似冲击单元的特征流动模式。

    3)射流经过吹扫管从喷嘴流出,在孔喷嘴中出现了明显的射流错位现象,在改进喷嘴中,射流错位现象得到了改善。与原始的孔喷嘴相比,改进喷嘴对滤袋内脉冲压力提升了5.1%~13.3%

    4)与喉部直径为85 mm的文丘里管相比,减小喉部直径(65 mm)的设计能够适当减少回流,使滤袋内峰值脉冲压力增加5.5%~7.6%;无文丘里管的设计使射流不易进入滤袋中,并且回流在袋口处显著增加,滤袋内峰值压力降低了41.4%~46.3%。

    5)应用改进喷嘴与文丘里管(喉径65 mm)的袋式除尘器,在运行时能明显降低粉尘排放,其平均粉尘排放浓度为0.51 mg·m−3、平均峰值粉尘浓度为9.15 mg·m−3,低于使用孔喷嘴、不安装文丘里管除尘器的平均粉尘排放浓度(0.66 mg·m−3)和平均峰值粉尘浓度(13.43 mg·m−3)。

  • 图 1  废水处理工艺流程

    表 1  各处理单元的设备配置及参数

    工艺设施配置设备
    格栅机齿耙格栅机1台,宽度400 mm,栅间隙3 mm,功率0.55 kW
    集水调节池提升泵2台,流量20 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水沥筛2台,单台处理能力20 m3·h−1,栅间隙1 mm;反冲洗水泵2台,流量10 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    毛发收集器1台,流量20 m3·h−1,过滤孔直径0.1 mm
    平流沉淀池行车式刮泥撇渣机1台,宽度2.8 m,功率1.5 kW;污泥泵1台,流量20 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    二次提升池提升泵2台,流量8 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水解酸化池潜水搅拌机1台,MA2.5/8−400−740型,功率:2.5 kW(安装于距离池底500 mm的位置,水平角度调节范围0~90°,作用是充分搅拌酸化池内的生物菌种,使其和物料充分、有效混合,提高污染物去除率);组合填料54 m3,Ø150 mm型
    MBR反应池球冠状曝气头150套,直径200 mm,氧利用率:≥25%;MBR膜组件1组:膜池平面净尺寸:9.3 m×3.0 m,瞬时处理水量15 m3;自吸式污泥泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;自吸水泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;罗茨风机4台,GRB−50型2台,风量2.94 m3·min−1,风压53.9 kPa、功率5.5 kW;GRB−50型2台:风量3.32 m3·min−1,风压49 kPa、功率5.5 kW
    消毒浓缩池二氧化氯发生器1台,有效氯产生量为100 g·h−1
    污泥池空气搅拌装置1套;风机2台,风量1.3 m3·min−1,风压4 900 mmAq、功率2 kW;污泥泵2台,流量5~10 m3·h−1,扬程20~30 m,功率3.0 kW
    污泥脱水机叠螺式污泥脱水机1台,每小时绝干污泥产量50~70 kg
    工艺设施配置设备
    格栅机齿耙格栅机1台,宽度400 mm,栅间隙3 mm,功率0.55 kW
    集水调节池提升泵2台,流量20 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水沥筛2台,单台处理能力20 m3·h−1,栅间隙1 mm;反冲洗水泵2台,流量10 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    毛发收集器1台,流量20 m3·h−1,过滤孔直径0.1 mm
    平流沉淀池行车式刮泥撇渣机1台,宽度2.8 m,功率1.5 kW;污泥泵1台,流量20 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    二次提升池提升泵2台,流量8 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水解酸化池潜水搅拌机1台,MA2.5/8−400−740型,功率:2.5 kW(安装于距离池底500 mm的位置,水平角度调节范围0~90°,作用是充分搅拌酸化池内的生物菌种,使其和物料充分、有效混合,提高污染物去除率);组合填料54 m3,Ø150 mm型
    MBR反应池球冠状曝气头150套,直径200 mm,氧利用率:≥25%;MBR膜组件1组:膜池平面净尺寸:9.3 m×3.0 m,瞬时处理水量15 m3;自吸式污泥泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;自吸水泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;罗茨风机4台,GRB−50型2台,风量2.94 m3·min−1,风压53.9 kPa、功率5.5 kW;GRB−50型2台:风量3.32 m3·min−1,风压49 kPa、功率5.5 kW
    消毒浓缩池二氧化氯发生器1台,有效氯产生量为100 g·h−1
    污泥池空气搅拌装置1套;风机2台,风量1.3 m3·min−1,风压4 900 mmAq、功率2 kW;污泥泵2台,流量5~10 m3·h−1,扬程20~30 m,功率3.0 kW
    污泥脱水机叠螺式污泥脱水机1台,每小时绝干污泥产量50~70 kg
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    表 2  各处理单元水质监测结果 mg·L−1

    监测点CODBOD5NH3-NSS
    格栅进水口1 230 26822456
    平流沉淀池出水口49221019117
    酸化池出水口26816320 88
    MBR出水管口 43 7.0 4.1 7.2
    总排口 41 6.8 3.8 6.5
      注:表中数值为2019年10月项目竣工环保验收监测数据平均值。
    监测点CODBOD5NH3-NSS
    格栅进水口1 230 26822456
    平流沉淀池出水口49221019117
    酸化池出水口26816320 88
    MBR出水管口 43 7.0 4.1 7.2
    总排口 41 6.8 3.8 6.5
      注:表中数值为2019年10月项目竣工环保验收监测数据平均值。
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-01-03
  • 刊出日期:  2020-08-20
刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
引用本文: 刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
Citation: LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011

水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

    作者简介: 刘士军 (1978 − ),男,高级工程师。研究方向:水污染控制技术。E-mail:lsj7880@163.com
  • 河南双汇投资发展股份有限公司,河南 漯河 462000

摘要: 文章介绍了采用水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水的应用实例。结果表明,当进水COD、BOD5、NH3-N和SS浓度分别为1 230、268、22和456 mg/L时,污染物去除率依次分别为96.7%、97.5%、82.7%和98.6%。经该工艺处理后的出水水质稳定,并达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》一级A标准。

English Abstract

  • 我国是肉类生产和消费大国。近年来,我国规模化畜禽养殖业发展迅猛,相关企业的生产规模和技术水平都有显著提高,畜禽养殖业已成为我国农业中主要支柱产业[1-2]

    规模化畜禽养殖在降低养殖成本、提高畜禽产量的同时,产生了大量养殖废水。畜禽养殖废水有机污染物及悬浮物浓度高,同时含有氮、磷等富营养化元素[3-4],如不妥善处理,直接排入自然水体中,会引发水体黑臭,造成持久性有机污染[5];另外,养殖废水易滋生蚊蝇,并含有大量病原微生物,严重危害人畜健康安全[6]

    文章以某雏鸡孵化场废水处理工程为实例,对其所采用的工艺和运行结果进行分析总结,旨在为畜禽养殖废水的处理提供参考。

  • 国内某大型肉制品加工企业为满足生产需要,在豫中地区建设了5 000万只肉鸡养殖项目,项目采用国际先进、成熟的“一条龙”产业发展模式,从种鸡育雏、产蛋、孵化、商品鸡饲养一条龙”分段养殖模式,最终达到年出栏5 000万只肉鸡的生产规模。其中孵化场项目占地30 000 m2,主要建设孵化车间及配套辅助生产设施,年出雏5 000万只,与5 000万只肉鸡养殖项目配套。孵化场废水主要来源:种蛋周转筐、出雏筐、孵化蛋盘等的冲洗水、运输物流车辆的冲洗废水及少量的生活废水。废水中主要污染物为碎蛋壳、少量蛋液、雏鸡粪和绒毛,悬浮物浓度及有机物含量相对较高。

    原水水质:COD 1 230 mg/L,BOD5 268 mg/L,NH3-N 22 mg/L,SS 456 mg/L,pH 6~9。废水量200 m3/d,废水处理设施按照每天运行20 h,废水瞬时处理量为10 m3/h。因孵化场所处位置没有二级城市污水处理厂,废水直接排放进入项目附近的幸福渠,因此,废水排放执行《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准,即:COD≤50 mg/L、BOD5≤10 mg/L、NH3-N≤5 mg/L、SS≤10 mg/L。

  • 结合孵化场废水的特点及排放指标要求,本项目主要采用物化预处理+生化处理的污水处理工艺。物化预处理:由于废水中SS相对较高,且废水中含有碎蛋壳等,因此在废水的预处理段设粗格栅和水沥筛,对废水中的部分污染物进行拦截。经水沥筛拦截处理后出水进入毛发收集器,对废水中的小鸡绒毛进行拦截。由于废水中具有过于细碎的蛋壳及少量沙粒物质,为了使废水中的悬浮物和沙粒等物质不至于影响后续生物处理,在废水进入生化系统前,需对废水中比重较大的物质进行沉淀去除。生物处理:由于废水中氨氮及有机物浓度相对较高,生物处理采用水解酸化-MBR组合工艺。与单独的MBR工艺相比,水解酸化-MBR法具有较多优势:①水解酸化可对进水负荷的变化起到缓冲作用,可为MBR处理创造较为稳定的进水条件;②水解酸化的产泥量远低于好氧工艺(仅为好氧工艺的1/10~1/6),并已高度矿化,易于处理;③水解酸化阶段可大幅度去除污水中悬浮物及部分有机物,其后续MBR工艺的污泥量可得到有效减少,从而设备容积也可相应缩小;④水解酸化可提高废水的可生化性,为MBR好氧工艺提供优良的进水水质条件,提高MBR处理的效能,同时可利用产酸菌种类多、生长快及对环境条件适应性强的特点,以利于运行条件的控制;⑤水解酸化运行费用极低,且其对污水中有机物的去除也可节省MBR的需氧量,从而节省整体工艺的运行费用。

  • 废水处理工艺见图1

  • 格栅机采用机械式循环齿耙清污机,根据格栅渠前水深自动运行。格栅机的主要作用是拦截污水中大的悬浮物及漂浮杂物,降低废水中的SS负荷,另外,格栅机可有效保护一级提升泵,防止叶轮堵塞。格栅机的参数:高4.8 m,宽400 mm,间隙3 mm。

  • 因孵化场存在较为集中的排水,水质水量都会存在不均衡性波动,池内安装有曝气搅拌装置,因此,集水调节池起到了缓冲水量、调节水质的作用,为后续污水处理设施24 h连续运行提供了基本条件,集水调节池规格尺寸:7 000 mm×6 000 mm×5 000 mm,水力停留时间24 h。

  • 经过格栅机过滤以后,废水中仍含有细碎的蛋壳、雏鸡绒毛,需对进一步处理,水沥筛的作用就是用于过滤废水中颗粒相对较小的悬浮物、漂浮物和沉淀物等,以减轻后续工序的处理负荷。水沥筛规格尺寸为:栅间隙1.0 mm。

  • 因雏鸡绒毛比较细碎,经过格栅机、水沥筛出后的废水中仍然含有少量绒毛存在于废水中,因此,需要毛发收集器进一步将其去除,避免细碎绒毛在后续的水解酸化池填料表面及MBR反应器膜表面长期沉积而影响处理效果。毛发收集器规格型号:孔隙0.1 mm。

  • 废水经过前段处理后,废水中的大颗粒杂物、雏鸡绒毛基本去除完毕,但是废水中仍含有大量的悬浮物,包括更为细碎的蛋壳、小鸡绒毛、颗粒小的沉淀物和固态胶体物质,因此,需要做进一步的沉淀处理。平流沉淀池的规格尺寸:10 800 mm×2 500 mm×1 800 mm,有效水深1.3 m,表面负荷0.37 m3/(m2·h),水力停留时间3.5 h。

  • 主要用于水解酸化池的进水,二次提升池规格尺寸为:2 000 mm×3 000 mm×5 500 mm。

  • 废水经过预处理后进入水解酸化池,水解酸化池内设置组合填料(Ø150 mm,共计54 m3),厌氧、兼氧菌富集在填料上,废水中的高分子、长链和难降解的有机物在其作用下进行水解酸化反应,经过水解酸化处理后,一方面提高了废水的可生化性,同时,一定程度的降低后续的负荷。水解酸化池规格尺寸:10 500 mm×3 000 mm×3 500 mm,有效水深3.2 m,水力停留时间10 h。

  • 废水经过水解酸化处理后进入好氧MBR工序,COD和氨氮在MBR反应池内得到充分降解,再通过膜过滤,悬浮物可以得到有效去除。与传统的好氧生化水处理技术相比,MBR具有以下主要特点:活性污泥截留能力强、污泥浓度高、污染物去除效率高、出水水质好、设备占地面积小、全机自动控制。MBR反应池规格尺寸:11 000 mm×3 000 mm×3 500 mm,有效水深3.0 m,水力停留时间10 h。

  • 根据《畜禽养殖业污染治理工程技术规范(HJ 497—2009)》[8],畜禽养殖废水向水体排放或回用的,应进行消毒处理,且《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准要求粪大肠菌群数不得大于1 000个/L,孵化场采用二氧化氯消毒方式。MBR反应池出水经消毒后,达标排放。消毒池规格尺寸:3 000 mm×2 000 mm×1 500 mm,有效停留时间0.5 h。

  • 该污水处理站中的沉淀池、水解酸化池和MBR反应池产生的物化污泥和生化污泥排入污泥浓缩池进行浓缩,浓缩上清液回流至污水站进水口,浓缩后污泥通过污泥输送泵进入叠螺式污泥脱水机进行脱水后外运。因本工程产生的污泥中存在大量的碎蛋壳、雏鸡绒毛,以滤布/带过滤形式的脱水设备,如带式脱水机和板框压滤机存在滤布/带堵塞问题,因此选择叠螺式脱水机可克服此问题,碎蛋壳和雏鸡绒毛强度不大,设备运行过程中对脱水机影响很小。污泥浓缩池规格尺寸:3 200 mm×2 400 mm×3 500 mm。

  • 各处理单元的设备配置及附件参数见表1

  • 该项目2017年12月设计,2018年8月开工建设,2019年5月竣工。经过近4个月的工程调试,孵化场废水处理系统实现了稳定达标排放,各处理单元水质监测结果见表2

    表2可知,最终处理出水主要指标满足文献[7]一级A标准,可以达到直接排入地表水体要求。

  • 1)该项目总投资273万元。其中:设备费135万元;材料及安装费:35万元;建筑工程费88万元;技术服务费15万元。

    2)吨处理费用1.06元/t。其中:水费0.05元/t;电费0.45元/t;药剂费0.16元/t;人员工资0.27元/t;维修费0.13元/t。

  • 水解酸化-MBR组合工艺抗冲击能力强,可以有效降解COD等污染物浓度,去除氨氮效果好。该工艺用于处理雏鸡孵化场废水,具有占地面积小、操作简单、投资少和运行费用低等特点,运行费用仅为1.06元/t,经处理后的出水水质能够稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准,具有较好的环境效益和社会效益。

参考文献 (8)

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