水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
引用本文: 刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
Citation: LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011

水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

    作者简介: 刘士军 (1978 − ),男,高级工程师。研究方向:水污染控制技术。E-mail:lsj7880@163.com
  • 中图分类号: X713

Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process

  • 摘要: 文章介绍了采用水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水的应用实例。结果表明,当进水COD、BOD5、NH3-N和SS浓度分别为1 230、268、22和456 mg/L时,污染物去除率依次分别为96.7%、97.5%、82.7%和98.6%。经该工艺处理后的出水水质稳定,并达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》一级A标准。
  • 我国城镇污水处理厂常年在实际运行过程中会遭受到有机负荷冲击[1-4],进水污染物浓度的突然变化或有机负荷(OLR)冲击会影响生化系统中微生物的生命活动、营养物质的利用及微生物代谢途径,进而影响水中污染物的去除效果[5-6]。我国城镇污水处理厂常用生物工艺为An/O、氧化沟、SBR和MBR等,An/O和SBR为城镇污水厂主要工艺[7],污水厂在运行的过程中常受高有机负荷冲击,生物系统遭受破坏且出水水质不达标,且高有机负荷冲击导致系统长时间处于低溶解氧状态,易造成污泥膨胀。因此如何采取有效的措施应对有机污染物冲击,保证出水水质稳定达标,对于实际工程应用价值更大。

    董国日等[8]通过研究连续有机负荷冲击对SBR反应器的影响,当周期有机冲击负荷为0.10 kg COD/(kg MLVSS·h)时,SBR系统能够耐受连续多个周期的高有机负荷冲击。金明姬等[9]通过研究不同有机负荷条件下曝气时间对SBR反应器的影响,当搅拌/曝气时间分别为2.5 h/7.5 h时,COD和TP的去除效果最佳。本文通过改变进水有机负荷的大小,来了解不同有机负荷瞬时冲击对SBR反应器的影响,给出系统自然恢复时间。通过检测进出水COD、NH4+-N、TN、TP和活性污泥胞外聚合物(EPS),并采取提高曝气量的方法探索其对各项污染物的去除效果,以此为工程实践提供理论参数支持。

    试验装置示意图,见图1。SBR反应器采用有机玻璃板制,300 mm×300 mm×400 mm,总有效容积为36 L。试验期间水温(21±1.5)℃。采用电磁式空气压缩机曝气,使用水泵进水,并用玻璃转子流量计进行气量控制。反应器运行方式:曝气8 h、沉淀3 h、排水10 min、闲置50 min,排水比50%。每个周期12 h,采用非限制性曝气方式。反应器活性污泥来自吉林省柏林水务集团污水厂。

    图 1  试验装置

    实验污水模拟城镇污水主要成分:淀粉、牛肉膏、蛋白胨、乙酸钠(CH3COONa)、氯化铵(NH4Cl)、磷酸二氢钾(KH2PO4)、碳酸氢钠(NaHCO3)、硫酸镁(MgSO4)、氯化钙(CaCl2)、硫酸亚铁(FeSO4)和微量元素1 mL。其中微量元素成分:氯化锌(ZnCl2)、硫酸铜(CuSO4)、硫酸锰(MnSO4)和氯化铝(AlCl3)。实验期间进水污染物浓度,见表1

    表 1  设计进水主要污染物浓度范围 mg·L−1
    污染物常负荷负荷1负荷2负荷3
    COD372.1~427.3798.2~811.21 116.3~1 281.91 484.8~1 709.2
    NH4+-N33.53~36.17
    TN38.53~41
    TP3.02~4.17
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    冲击试验之前反应器已稳定运行30 d,运行期间曝气量1.2 L/min,混合液悬浮固体(MLSS)质量浓度3 500 mg/L,污泥龄30 d,运行期间平均出水COD、NH4+-N、TN和TP分别为28.9、0.43、10.46和0.083 mg/L。反应器运行稳定之后进行单周期瞬时有机负荷冲击试验,实验通过调整淀粉、乙酸钠的量来控制进水有机负荷大小。冲击过程中观察不同负荷下污染物去除变化和污泥特性,给出系统自然恢复时间并结合反应器出水效果给出相应的解决对策。反应器运行参数,见表2

    表 2  运行参数
    指标常负荷负荷1负荷2负荷3
    曝气/L·min−11.201.201.201.501.802.10
    污泥负荷/g·(L·d)−10.170.340.510.68
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    实验过程中MLSS采用重量法测定[10];COD采用重铬酸钾法测定;TN采用碱性过硫酸钾消解紫外分光光度法测定;NH4+-N采用纳氏试剂分光光度法测定;TP采用钼酸铵分光光度法测定;DO和温度用WTW(oxi3310)便携式DO仪检测测定;EPS采用甲醛-NaOH法提取[11];PN含量采用Folin-酚法测定[12];EPS中PS含量采用苯酚-硫酸法测定[13],PN和PS的含量以MLSS计,mg/g。

    有机负荷对COD的降解。反应初期去除COD主要以物理吸附为主,活性污泥吸附量随着负荷的增加而增大。0~4 h期间常负荷、负荷1和负荷2基本完全降解,4~8 h期间COD处于平稳状态,出水COD分别为31.6、42.14和31.6 mg/L。0~8 h时负荷3在降解的过程中,随着降解时间的增加,COD的降解速度变慢,出水COD为96.32 mg/L。

    图2(b)可知,NH4+-N完全降解的时间随着负荷的增加而增加,负荷3的NH4+-N出水浓度为7.205 mg/L,末端溶解氧偏低,硝化反应无法充分进行。图3(c)可知,常负荷、负荷1和负荷2出水TN为11.045、8.302和6.59 mg/L ,结合图2(b)图3可看出硝化反应充分进行,不同负荷冲击下为反硝化提供了充足的碳源,且随着有机负荷的增加而增加;DO偏低为反硝化提供了良好的缺氧环境,且充足的碳源有利于异养菌的增长,使得反硝化反应充分进行。图2(d)可知,TP降解历时中,PAOs的释放量随着负荷的增加而增加,负荷1、负荷2和负荷3情况下的TP检测最大值分别为16.096、37.4和43.6 mg/L,3种负荷条件下出水TP分别为0.056、0.104和19.3 mg/L。负荷3的TP出水超高的原因是进水负荷的增加,高浓度有机物能使聚磷菌(PAOs)更好的生成聚羟基烷酸,厌氧释磷不受影响可以很好的进行[14]。PAOs在厌氧条件下得到充分的碳源,释磷时间也随之增加;导致好氧吸磷的时间较短,出水TP浓度过高,其次高负荷冲击下(图3),冲击过程中DO一直处在偏低状态,异养菌和硝化细菌争夺DO,硝化反应发生不完全。由于进水有机物浓度高、曝气时间短不利于硝化细菌的生长,而残留在反应器内的硝化反应产物硝态氮抑制PAOs厌氧释磷[15]。另外,PAOs也需在好氧条件下吸收磷来合成ATP,无法为好氧吸磷和硝化反应提供足够的溶解氧。试验结果表明,系统在OLR达到0.68 g/(L·d)时反应器出水不满足《城镇污水处理厂污染物排放标准:GB 18918—2002》的一级A标准。通过上述研究发现DO对冲击过程影响较大,因此决定加大曝气量增加DO来改善氧环境,探索增加DO对活性污泥系统抗OLR冲击缓解作用大小。

    图 2  不同负荷下的污染物降解历时

    图4(a)可知,反应器经过4个周期COD出水达到48.19 mg/L,又经过7个周期自然恢复,恢复速率呈下降的趋势。第10个周期到第11个周期恢复速率逐渐平缓,且第11个周期时反应器出水28.67 mg/L,满足GB 18918—2002排放标准。

    图 3  不同负荷时的溶解氧变化
    图 4  自然恢复下系统出水的变化

    图4(b)可知,反应器经过3个周期NH4+-N出水4.964 mg/L,又经过3个周期自然恢复,恢复速率呈上升的趋势,在第11个周期时反应器NH4+-N出水达到0.682 mg/L。图4(b)图4(c)可知,随着自然恢复期数的增长TN浓度也随之增长,NH4+-N浓度随之下降。原因是高有机负荷冲击下反应器溶解氧过低,硝化反应无法充分进行,高浓度有机物冲击下有利于异养菌的生长,且在低溶解氧条件下更有利于反硝化的进行。系统自然恢复的过程中随着周期数的增加,微生物得到充分的溶解氧,硝化反应进行充分,反硝化受到抑制造成硝态氮和亚硝态氮堆积,所以TN浓度也随之增高。图4(d)可知,反应器经过9个周期TP出水达到0.346 mg/L,又经过3个周期自然恢复出水达到0.054 mg/L,且自然恢复速率逐渐下降。原因是高有机负荷冲下,反应器在高浓度有机物条件下好氧异养菌与硝化菌以及PAOs争夺DO,抑制了PAOs好氧吸磷过程,恢复常负荷后PAOs得到充足的溶解氧且维持生命活动所消耗的有机物的量充足,通过自然恢复11个周期反应器出水TP满足城镇污水处理厂污染物排放标准。

    EPS是活性污泥在一定条件下分泌的、包裹在胞外的高分子聚合物,主要成分为PS、PN等[16-18]。活性污泥在受到水质、水量的冲击条件下,EPS能对微生物起着保护作用。由于反应系统在负荷3的条件下系统出水不达标,因此通过检测冲击前后EPS含量来得出活性污泥系统自然恢复周期。负荷3冲击前PS和PN分别为16.62和14.62 mg/g,经过5个周期后PS达到最大值为30.17 mg/g,PN无较大变化,为16.48 mg/g,又经过5个周期后PS降至19.16 mg/g,EPS恢复至冲击前要需11个周期。负荷3时EPS恢复至起始时的含量,在恢复过程中,PS含量变化较大,PN含量变化较小,有机负荷较高的情况下,微生物无法利用全部碳源来维持新陈代谢,而是将过量的碳源转化为PS。系统自然恢复的过程中,高有机负荷冲击下促进系统产生大量的异养型微生物,PS又作为碳源被系统微生物利用而逐渐减少,见图5

    图 5  自然恢复下系统EPS的变化

    根据以上分析得出反应器在负荷3时脱氮除磷效率下降,主要原因在于高有机负荷冲击下反应器DO的不足,异养菌与硝化菌以及聚磷菌争夺DO,抑制了硝化作用和好氧吸磷过程。因此通过提高曝气量来解决高有机负荷冲击下反应器DO偏低的问题,并给出应对该问题的解决参数。

    图6(a)可知,COD降解速率随着曝气量的增大而变快,曝气量分别为1.5、1.8和2.1 L/min,平均出水COD分别为39.66、28.25和31.59 mg/L。当气量增至2.1 L/min时,COD的降解速率相比于1.8 L/min时无变化。图6(b)可知,NH4+-N降解速率随着曝气量增加而增加,反应器得到充足的DO,硝化反应进行充分。在相同曝气时间时,出水NH4+-N浓度降低,曝气量分别为1.5、1.8和2.1 L/min时,平均出水NH4+-N分别为5.28、2.39和0.97 mg/L。图6(c)可知,气量越大TN降解速率越慢,原因是随着曝气量的增加反应器DO充足,厌氧时间缩短,不利于反硝化的充分进行。曝气量分别为1.5、1.8和2.1 L/min时平均出水TN分别为8.59、9.89和11.5 mg/L。图6(d)可知,随着曝气量的增加,PAOs得到充分的DO;厌氧释磷时间随曝气量增加而缩短。从图6中可以明显看到,不同的气量条件下磷的释放量也不同,气量越大磷的释放量相对越大,说明水中溶解氧越高,水力剪切力越大;把淀粉大分子物质分解成小分子糖类被PAOs储存,LIU et al [19]研究表明水力剪切力越大可促进PS分泌;因此PS也为厌氧释磷提供充足的碳源。当气量增至1.8 L/min时,反应器DO不足,硝化细菌和PAOs竞争反应器的溶解氧,此时DO不充足导致好氧吸磷无法充分进行。曝气量分别为1.5、1.8和2.1 L/min时平均出水TP分别为8.73、2.64和0.447 mg/L,提高曝气可使出水TP浓度降低。曝气量为2.1 L/min,污染物去除效率最高并且反应器出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准。综合分析,负荷3下最适曝气量应为2.1 L/min。

    图 6  负荷3下不同曝气量时的污染物降解历时

    (1)SBR活性污泥系统受单周期瞬时高浓度有机负荷冲击时,在0.68 g/(L·d)负荷条件下,反应8 h时的出水COD、NH4+-N、TN和TP分别为96.32、7.205、7.34和19.3 mg/L,不满足城镇污水处理厂污染物排放标准。DO不充足影响有机物的降解、硝化反应和好氧吸磷,且充足的碳源有利于反硝化和厌氧释磷进行。

    (2)在0.68 g/(L·d)负荷条件下,系统冲击前PS和 PN分别为16.62和14.62 mg/L,冲击后EPS组分中PN含量无明显变化,PS含量经过11个周期自然恢复后;在第5个周期PS达到最大值。经过11个周期自然恢复后反应器出水COD、NH4+-N、TN和TP分别为28.67、0.682、11.12和0.054 mg/L满足GB 18918—2002排放标准,系统自然恢复至冲击前需要11个周期。

    (3)瞬时有机负荷冲击导致反应器内DO不足,污染物去除效率降低的情况可采用提高曝气量的方式进行调控。在0.68 g/(L·d)负荷条件下,随着气量增加污染物去除效率提高,TN去除效率逐渐降低。通过调整曝气量的方式,在曝气量为2.1 L/min时,系统在0.68 g/(L·d)负荷条件下出水污染物满足污水处理厂污染物排放标准。

  • 图 1  废水处理工艺流程

    表 1  各处理单元的设备配置及参数

    工艺设施配置设备
    格栅机齿耙格栅机1台,宽度400 mm,栅间隙3 mm,功率0.55 kW
    集水调节池提升泵2台,流量20 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水沥筛2台,单台处理能力20 m3·h−1,栅间隙1 mm;反冲洗水泵2台,流量10 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    毛发收集器1台,流量20 m3·h−1,过滤孔直径0.1 mm
    平流沉淀池行车式刮泥撇渣机1台,宽度2.8 m,功率1.5 kW;污泥泵1台,流量20 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    二次提升池提升泵2台,流量8 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水解酸化池潜水搅拌机1台,MA2.5/8−400−740型,功率:2.5 kW(安装于距离池底500 mm的位置,水平角度调节范围0~90°,作用是充分搅拌酸化池内的生物菌种,使其和物料充分、有效混合,提高污染物去除率);组合填料54 m3,Ø150 mm型
    MBR反应池球冠状曝气头150套,直径200 mm,氧利用率:≥25%;MBR膜组件1组:膜池平面净尺寸:9.3 m×3.0 m,瞬时处理水量15 m3;自吸式污泥泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;自吸水泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;罗茨风机4台,GRB−50型2台,风量2.94 m3·min−1,风压53.9 kPa、功率5.5 kW;GRB−50型2台:风量3.32 m3·min−1,风压49 kPa、功率5.5 kW
    消毒浓缩池二氧化氯发生器1台,有效氯产生量为100 g·h−1
    污泥池空气搅拌装置1套;风机2台,风量1.3 m3·min−1,风压4 900 mmAq、功率2 kW;污泥泵2台,流量5~10 m3·h−1,扬程20~30 m,功率3.0 kW
    污泥脱水机叠螺式污泥脱水机1台,每小时绝干污泥产量50~70 kg
    工艺设施配置设备
    格栅机齿耙格栅机1台,宽度400 mm,栅间隙3 mm,功率0.55 kW
    集水调节池提升泵2台,流量20 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水沥筛2台,单台处理能力20 m3·h−1,栅间隙1 mm;反冲洗水泵2台,流量10 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    毛发收集器1台,流量20 m3·h−1,过滤孔直径0.1 mm
    平流沉淀池行车式刮泥撇渣机1台,宽度2.8 m,功率1.5 kW;污泥泵1台,流量20 m3·h−1,扬程15 m,功率2.5 kW
    二次提升池提升泵2台,流量8 m3·h−1,扬程12 m,功率1.5 kW
    水解酸化池潜水搅拌机1台,MA2.5/8−400−740型,功率:2.5 kW(安装于距离池底500 mm的位置,水平角度调节范围0~90°,作用是充分搅拌酸化池内的生物菌种,使其和物料充分、有效混合,提高污染物去除率);组合填料54 m3,Ø150 mm型
    MBR反应池球冠状曝气头150套,直径200 mm,氧利用率:≥25%;MBR膜组件1组:膜池平面净尺寸:9.3 m×3.0 m,瞬时处理水量15 m3;自吸式污泥泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;自吸水泵2台,GMP35−80型,流量15 m3·h−1,扬程15 m,功率3.7 kW;罗茨风机4台,GRB−50型2台,风量2.94 m3·min−1,风压53.9 kPa、功率5.5 kW;GRB−50型2台:风量3.32 m3·min−1,风压49 kPa、功率5.5 kW
    消毒浓缩池二氧化氯发生器1台,有效氯产生量为100 g·h−1
    污泥池空气搅拌装置1套;风机2台,风量1.3 m3·min−1,风压4 900 mmAq、功率2 kW;污泥泵2台,流量5~10 m3·h−1,扬程20~30 m,功率3.0 kW
    污泥脱水机叠螺式污泥脱水机1台,每小时绝干污泥产量50~70 kg
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    表 2  各处理单元水质监测结果 mg·L−1

    监测点CODBOD5NH3-NSS
    格栅进水口1 230 26822456
    平流沉淀池出水口49221019117
    酸化池出水口26816320 88
    MBR出水管口 43 7.0 4.1 7.2
    总排口 41 6.8 3.8 6.5
      注:表中数值为2019年10月项目竣工环保验收监测数据平均值。
    监测点CODBOD5NH3-NSS
    格栅进水口1 230 26822456
    平流沉淀池出水口49221019117
    酸化池出水口26816320 88
    MBR出水管口 43 7.0 4.1 7.2
    总排口 41 6.8 3.8 6.5
      注:表中数值为2019年10月项目竣工环保验收监测数据平均值。
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-01-03
  • 刊出日期:  2020-08-20
刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
引用本文: 刘士军, 陈星. 水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水[J]. 环境保护科学, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011
Citation: LIU Shijun, CHEN Xing. Treatment of Chick Hatchery Wastewater by Hydrolytic Acidification-MBR Combination Process[J]. Environmental Protection Science, 2020, 46(4): 67-70. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2020.04.011

水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水

    作者简介: 刘士军 (1978 − ),男,高级工程师。研究方向:水污染控制技术。E-mail:lsj7880@163.com
  • 河南双汇投资发展股份有限公司,河南 漯河 462000

摘要: 文章介绍了采用水解酸化-MBR组合工艺处理雏鸡孵化场废水的应用实例。结果表明,当进水COD、BOD5、NH3-N和SS浓度分别为1 230、268、22和456 mg/L时,污染物去除率依次分别为96.7%、97.5%、82.7%和98.6%。经该工艺处理后的出水水质稳定,并达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》一级A标准。

English Abstract

  • 我国是肉类生产和消费大国。近年来,我国规模化畜禽养殖业发展迅猛,相关企业的生产规模和技术水平都有显著提高,畜禽养殖业已成为我国农业中主要支柱产业[1-2]

    规模化畜禽养殖在降低养殖成本、提高畜禽产量的同时,产生了大量养殖废水。畜禽养殖废水有机污染物及悬浮物浓度高,同时含有氮、磷等富营养化元素[3-4],如不妥善处理,直接排入自然水体中,会引发水体黑臭,造成持久性有机污染[5];另外,养殖废水易滋生蚊蝇,并含有大量病原微生物,严重危害人畜健康安全[6]

    文章以某雏鸡孵化场废水处理工程为实例,对其所采用的工艺和运行结果进行分析总结,旨在为畜禽养殖废水的处理提供参考。

  • 国内某大型肉制品加工企业为满足生产需要,在豫中地区建设了5 000万只肉鸡养殖项目,项目采用国际先进、成熟的“一条龙”产业发展模式,从种鸡育雏、产蛋、孵化、商品鸡饲养一条龙”分段养殖模式,最终达到年出栏5 000万只肉鸡的生产规模。其中孵化场项目占地30 000 m2,主要建设孵化车间及配套辅助生产设施,年出雏5 000万只,与5 000万只肉鸡养殖项目配套。孵化场废水主要来源:种蛋周转筐、出雏筐、孵化蛋盘等的冲洗水、运输物流车辆的冲洗废水及少量的生活废水。废水中主要污染物为碎蛋壳、少量蛋液、雏鸡粪和绒毛,悬浮物浓度及有机物含量相对较高。

    原水水质:COD 1 230 mg/L,BOD5 268 mg/L,NH3-N 22 mg/L,SS 456 mg/L,pH 6~9。废水量200 m3/d,废水处理设施按照每天运行20 h,废水瞬时处理量为10 m3/h。因孵化场所处位置没有二级城市污水处理厂,废水直接排放进入项目附近的幸福渠,因此,废水排放执行《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准,即:COD≤50 mg/L、BOD5≤10 mg/L、NH3-N≤5 mg/L、SS≤10 mg/L。

  • 结合孵化场废水的特点及排放指标要求,本项目主要采用物化预处理+生化处理的污水处理工艺。物化预处理:由于废水中SS相对较高,且废水中含有碎蛋壳等,因此在废水的预处理段设粗格栅和水沥筛,对废水中的部分污染物进行拦截。经水沥筛拦截处理后出水进入毛发收集器,对废水中的小鸡绒毛进行拦截。由于废水中具有过于细碎的蛋壳及少量沙粒物质,为了使废水中的悬浮物和沙粒等物质不至于影响后续生物处理,在废水进入生化系统前,需对废水中比重较大的物质进行沉淀去除。生物处理:由于废水中氨氮及有机物浓度相对较高,生物处理采用水解酸化-MBR组合工艺。与单独的MBR工艺相比,水解酸化-MBR法具有较多优势:①水解酸化可对进水负荷的变化起到缓冲作用,可为MBR处理创造较为稳定的进水条件;②水解酸化的产泥量远低于好氧工艺(仅为好氧工艺的1/10~1/6),并已高度矿化,易于处理;③水解酸化阶段可大幅度去除污水中悬浮物及部分有机物,其后续MBR工艺的污泥量可得到有效减少,从而设备容积也可相应缩小;④水解酸化可提高废水的可生化性,为MBR好氧工艺提供优良的进水水质条件,提高MBR处理的效能,同时可利用产酸菌种类多、生长快及对环境条件适应性强的特点,以利于运行条件的控制;⑤水解酸化运行费用极低,且其对污水中有机物的去除也可节省MBR的需氧量,从而节省整体工艺的运行费用。

  • 废水处理工艺见图1

  • 格栅机采用机械式循环齿耙清污机,根据格栅渠前水深自动运行。格栅机的主要作用是拦截污水中大的悬浮物及漂浮杂物,降低废水中的SS负荷,另外,格栅机可有效保护一级提升泵,防止叶轮堵塞。格栅机的参数:高4.8 m,宽400 mm,间隙3 mm。

  • 因孵化场存在较为集中的排水,水质水量都会存在不均衡性波动,池内安装有曝气搅拌装置,因此,集水调节池起到了缓冲水量、调节水质的作用,为后续污水处理设施24 h连续运行提供了基本条件,集水调节池规格尺寸:7 000 mm×6 000 mm×5 000 mm,水力停留时间24 h。

  • 经过格栅机过滤以后,废水中仍含有细碎的蛋壳、雏鸡绒毛,需对进一步处理,水沥筛的作用就是用于过滤废水中颗粒相对较小的悬浮物、漂浮物和沉淀物等,以减轻后续工序的处理负荷。水沥筛规格尺寸为:栅间隙1.0 mm。

  • 因雏鸡绒毛比较细碎,经过格栅机、水沥筛出后的废水中仍然含有少量绒毛存在于废水中,因此,需要毛发收集器进一步将其去除,避免细碎绒毛在后续的水解酸化池填料表面及MBR反应器膜表面长期沉积而影响处理效果。毛发收集器规格型号:孔隙0.1 mm。

  • 废水经过前段处理后,废水中的大颗粒杂物、雏鸡绒毛基本去除完毕,但是废水中仍含有大量的悬浮物,包括更为细碎的蛋壳、小鸡绒毛、颗粒小的沉淀物和固态胶体物质,因此,需要做进一步的沉淀处理。平流沉淀池的规格尺寸:10 800 mm×2 500 mm×1 800 mm,有效水深1.3 m,表面负荷0.37 m3/(m2·h),水力停留时间3.5 h。

  • 主要用于水解酸化池的进水,二次提升池规格尺寸为:2 000 mm×3 000 mm×5 500 mm。

  • 废水经过预处理后进入水解酸化池,水解酸化池内设置组合填料(Ø150 mm,共计54 m3),厌氧、兼氧菌富集在填料上,废水中的高分子、长链和难降解的有机物在其作用下进行水解酸化反应,经过水解酸化处理后,一方面提高了废水的可生化性,同时,一定程度的降低后续的负荷。水解酸化池规格尺寸:10 500 mm×3 000 mm×3 500 mm,有效水深3.2 m,水力停留时间10 h。

  • 废水经过水解酸化处理后进入好氧MBR工序,COD和氨氮在MBR反应池内得到充分降解,再通过膜过滤,悬浮物可以得到有效去除。与传统的好氧生化水处理技术相比,MBR具有以下主要特点:活性污泥截留能力强、污泥浓度高、污染物去除效率高、出水水质好、设备占地面积小、全机自动控制。MBR反应池规格尺寸:11 000 mm×3 000 mm×3 500 mm,有效水深3.0 m,水力停留时间10 h。

  • 根据《畜禽养殖业污染治理工程技术规范(HJ 497—2009)》[8],畜禽养殖废水向水体排放或回用的,应进行消毒处理,且《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准要求粪大肠菌群数不得大于1 000个/L,孵化场采用二氧化氯消毒方式。MBR反应池出水经消毒后,达标排放。消毒池规格尺寸:3 000 mm×2 000 mm×1 500 mm,有效停留时间0.5 h。

  • 该污水处理站中的沉淀池、水解酸化池和MBR反应池产生的物化污泥和生化污泥排入污泥浓缩池进行浓缩,浓缩上清液回流至污水站进水口,浓缩后污泥通过污泥输送泵进入叠螺式污泥脱水机进行脱水后外运。因本工程产生的污泥中存在大量的碎蛋壳、雏鸡绒毛,以滤布/带过滤形式的脱水设备,如带式脱水机和板框压滤机存在滤布/带堵塞问题,因此选择叠螺式脱水机可克服此问题,碎蛋壳和雏鸡绒毛强度不大,设备运行过程中对脱水机影响很小。污泥浓缩池规格尺寸:3 200 mm×2 400 mm×3 500 mm。

  • 各处理单元的设备配置及附件参数见表1

  • 该项目2017年12月设计,2018年8月开工建设,2019年5月竣工。经过近4个月的工程调试,孵化场废水处理系统实现了稳定达标排放,各处理单元水质监测结果见表2

    表2可知,最终处理出水主要指标满足文献[7]一级A标准,可以达到直接排入地表水体要求。

  • 1)该项目总投资273万元。其中:设备费135万元;材料及安装费:35万元;建筑工程费88万元;技术服务费15万元。

    2)吨处理费用1.06元/t。其中:水费0.05元/t;电费0.45元/t;药剂费0.16元/t;人员工资0.27元/t;维修费0.13元/t。

  • 水解酸化-MBR组合工艺抗冲击能力强,可以有效降解COD等污染物浓度,去除氨氮效果好。该工艺用于处理雏鸡孵化场废水,具有占地面积小、操作简单、投资少和运行费用低等特点,运行费用仅为1.06元/t,经处理后的出水水质能够稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918—2002)》[7]一级A标准,具有较好的环境效益和社会效益。

参考文献 (8)

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