旋流诱导介质振荡再生增强含油污水微通道分离

徐博文; 孙玉萧; 薛振东; 刘毅; 陈建琦; 梁坡; 邓睿; 张艳红; 汪华林

doi:10.12030/j.cjee.202203171

旋流诱导介质振荡再生增强含油污水微通道分离

1.
华东理工大学机械与动力工程学院，上海 200237
2.
华东理工大学资源与环境工程学院，上海 200237
3.
中国石化上海石油化工股份有限公司环保水务部，上海 200540

作者简介: 徐博文(1996—)，男，硕士研究生，bowenxu222@163.com

通讯作者: 刘毅(1984—)，男，博士，讲师，liuyi@ecust.edu.cn;

基金项目:
国家科技部重点研发计划项目(2019YFA0705800)
中图分类号: X703

Hydrocyclone-induced oscillation regeneration of filter medium for enhanced microchannel separation of oily wastewater

1.
School of Mechanical and Power Engineering, East China University of Science and Technology, Shanghai 200237, China
2.
School of Resources and Environmental Engineering, East China University of Science and Technology, Shanghai 200237, China
3.
Environmental Protection and Water Division, SINOPEC Shanghai Petrochemical Co. Ltd., Shanghai 200540, China

Corresponding author: LIU Yi, liuyi@ecust.edu.cn ;

摘要: 受微通道分离介质再生后截滤残留污染物影响，常规微通道分离效率持续衰减，成为抑制微通道分离广泛高效应用的关键瓶颈。通过开发旋流振荡再生单元，研究了旋流振荡再生强度和振荡再生结构对微通道分离装置过滤介质再生效率的影响，由此集成研发沸腾床分离器，考察了装置对实际含油污水的分离效率，并分析了微通道振荡再生对沸腾床分离的强化原理以及装置的分离经济性。结果表明，当再生强度为5.0 L·(s·m²)⁻¹时、再生15 min后采用轴向振荡再生结构，沸腾床分离器达到最佳再生工况。在最佳再生工况下开展10 m³·h⁻¹实际含油污水连续处理实验，针对油质量浓度为30~200 mg·L⁻¹、悬浮物质量浓度为25~200 mg·L⁻¹的来水，装置出水平均油分和悬浮物质量浓度分别降至11.4 mg·L⁻¹和23.5 mg·L⁻¹，并可在来水最高油质量浓度和悬浮物质量浓度接近50 000 mg·L⁻¹的冲击工况下，确保出水平均油分和悬浮物质量浓度降至15.9 mg·L⁻¹和29.8 mg·L⁻¹。利用沸腾床分离器再生结构中旋流诱导的过滤介质表界面污染物振荡运动，分离过程中截滤残留的油分和悬浮物等污染物被及时脱附，实现颗粒介质表界面彻底更新，确保装置长周期稳定运行。以200 m³·h⁻¹规模实际含油污水处理为例，沸腾床分离工艺相对涡凹气浮和溶气气浮的组合工艺，可完全取消化学絮凝药剂消耗且不产生化学浮渣，且具有显著的经济环保效益。
- 含油污水 /
- 微通道分离 /
- 振荡再生 /
- 孔道脱附 /
- 沸腾床分离器
Abstract: Affected by the residual pollutants filtered after the regeneration of the microchannel separation medium, the separation efficiency of conventional microchannels separator continues to decline, which has become a key bottleneck inhibiting the widespread and efficient application of microchannel separator. A hydrocyclone oscillation regeneration unit was developed. The influence of the hydrocyclone oscillation regeneration intensity and the oscillating regeneration structure on the regeneration efficiency of the filter medium of the microchannel separation device was studied, and the ebullated bed separator was integrated and developed to investigate the separation efficiency of the device for actual oily wastewater, and to analyze the enhancement principle of the microchannel oscillation regeneration for the ebullated bed separation and the separation economy of the device. The results showed that when the regeneration intensity was 5.0 L·(s·m²)⁻¹, the regeneration time was 15 min and the axial oscillating regeneration structure was adopted, the optimal regeneration conditions occurred for the ebullated bed separator. The continuous treatment experiment of 10 m³·h⁻¹ actual oily wastewater was carried out under the optimal regeneration conditions. For the influent water with an oil content of 30~200 mg·L^-1 and a suspended solids content of 25~200 mg·L⁻¹, the average oil content and the suspended solids content in the effluent of the device decreased to 11.4 mg·L⁻¹ and 23.5 mg·L⁻¹, respectively. When the maximum oil and suspended solids contents in the influent were close to 50 000 mg·L⁻¹, it can also ensure that the average oil and suspended solids content in the effluent could decrease to 15.9 mg·L⁻¹ and 29.8 mg·L⁻¹, respectively. Using the oscillating motion of the pollutants on the surface of the filter medium induced by the hydrocyclone in the regeneration structure of the ebullated bed separator, the pollutants such as oil and suspended solids remained in the filtration during the separation process could be removed in time, and the surface and interface of the particle medium could be completely regenerated to ensure a long-term stable operation of the device. Taking the actual oily sewage treatment at a scale of 200 m³·h⁻¹ as an example, the ebullated bed separation process can abolish the consumption of chemical flocculation agents completely and does not produce scum, compared with the cavitation air flotation and dissolved air flotation, and has significant environmental benefits.
- oily wastewater /
- microchannel filtration /
- oscillation regeneration /
- porous desorption /
- ebullated bed separator

2018年，我国城市生活垃圾焚烧处理量已达1.02×10⁸ t。垃圾焚烧会带来污染物形态的转移。其中，NO_x是垃圾焚烧过程中产生的最主要气体污染物之一，会引起酸雨、光化学烟雾等环境问题^[1-2]。目前，垃圾焚烧烟气的脱硝手段包括选择性催化还原(selective catalytic reduction，SCR)和选择性非催化还原(selective non-catalytic reduction，SNCR)2种。SCR催化剂在垃圾焚烧烟气中变性失活严重且工艺运行成本过高，故其应用相对较少；SNCR技术具有设备投资低、适应性强及经济性较好等优势，故在垃圾焚烧处理中得到广泛应用^[3-4]。然而，受化学反应动力学限制，SNCR脱硝技术存在温度窗口。在理想情况下，将反应温度控制在窗口(875~1 050 ℃)内可达到60%~80%的脱硝效率^[5]，而当反应温度偏离此脱硝温度窗口时，脱硝效率将大幅降低^[6]。由于垃圾焚烧烟气温度较低，且烟气中含有的O₂、H₂O及飞灰等成分均会影响SNCR脱硝效率，因此，在实际工程中，常规SNCR脱硝技术仅有约30%~50%的脱硝效率，无法满足我国日趋严苛的NO_x排放标准^[7-8]。因此，拓宽垃圾焚烧烟气SNCR的温度窗口、强化SNCR脱硝是垃圾焚烧行业亟待解决的问题。

近年来，研究者主要通过加入各种添加剂来改善SNCR脱硝特性，以提升其脱硝效率。所采用的添加剂包括小分子气体、碱金属化合物、有机含氧化合物及其他新型添加剂。在气体添加剂方面，张彦文等^[9-10]通过对添加甲烷的SNCR脱硝实验研究及CHEMKIN模拟研究，证明了添加CH₄能提高低温时的脱硝效率，并可拓宽温度窗口。这是由于CH₄的氧化反应使得反应氛围中的OH和HO₂等基元含量增加，促进了NH₃反应形成NH₂，从而促进脱硝过程。HAO等^[5]发现，Na/K添加剂在850~1 150 ℃都能起到明显提升SNCR脱硝效率的作用，促进效果Na₂CO₃ > KCl > NaCl。ROTA等^[11]通过实验研究证明了添加醇、酯、酚、羧酸、醛及醚等6类典型含氧化合物后，SNCR脱硝温度窗口均不同程度地拓宽至原来的1.5~2倍，且促进作用的强弱与含氧化合物的种类没有必然联系。在150 kW中试实验台上，JAVED等^[12]研究了添加H₂O₂、C₂H₅OH、C₂H₄(OH)₂和C₃H₅(OH)₃对SNCR脱硝的影响，发现4种添加剂都能使最佳脱硝温度大幅度向低温区移动。其中，[C₃H₅(OH)₃]/[NO]为2.0时，最佳脱硝温度降低了330 ℃。

不同添加剂均可不同程度地影响SNCR温度窗口和脱硝特性，但碱金属化合物的引入则可能带来烟气颗粒物浓度提升及换热器结焦问题^[13-14]。气体添加剂因其在工艺实际中的存储问题等限制了其应用，而有机含氧化合物可被直接喷入炉膛SNCR反应区域，在高温烟气中会被分解氧化成无害气体排出，故可行性较好。截至目前，已有大量研究者认为，添加单一组分有机含氧化合物能拓宽SNCR温度窗口^{[11-12, 15]}。生物油作为一种生物质热利用过程中的副产品，其成本低廉且含有丰富有机含氧化合物，但将其作为SNCR添加剂的研究相对较少。张波^[16]将生物油作为循环流化床燃煤锅炉SNCR脱硝添加剂，结果表明，添加1%质量比例谷壳油会使SNCR脱硝窗口向低温方向移动约50 ℃，并拓宽了窗口宽度。

本研究针对垃圾焚烧烟气的SNCR脱硝，利用高温管式炉研究了生物油添加比例(β)、氨氮比(NSR)与氧浓度对生物油强化垃圾焚烧烟气SNCR脱硝特性及CO排放的影响，并分析了其作用机理，旨在为以生物油作为添加剂的SNCR技术的工业化应用提供参考。

1. 材料与方法

1.1 实验原料

本研究中所使用的生物油取自湖北某热解多联产示范基地，由农林废弃物白杨木屑和竹屑经烘焙1 h，在600 ℃移动床热解后经空冷和水冷后得到^[17]。考虑到木焦油富含酚类有机物，可能带来二次污染，故本研究仅添加生物质热解油的上清液(后简称“生物油”，bio-oil，BO)来进行研究。生物油的pH为2~3，其成分由气相色谱-质谱联用(GC-MS,Aligent,7890A/5975C)分析。分析结果表明，该生物油由有机酸(乙酸38.56%、丙酸3%)、糠醛3.1%、酚类(苯酚4.45%、2-甲氧基苯酚3.74%)及少量醇、酮类等组成。

1.2 实验装置与方法

实验台架装置主要由模拟烟气发生系统、高温管式炉、尿素及生物油喷射系统与烟气在线分析系统组成(见图1)。模拟烟气采用NO、O₂、CO₂和N₂标准钢瓶气配制，通过质量流量计精确控制各气体流量。所有气体经过混气瓶混合均匀后，送入反应器内进行脱硝反应。在高温电加热管式炉内，配置内径50 mm、长900 mm的圆柱形刚玉反应器。实验时，通过程序控温保证炉内温度在700~1 200 ℃，实验前采用标准K型热电偶对反应区域温度进行标定。尿素及生物油的混合液采用微量注射泵匀速注入毛细石英管初步预热分解后，进入反应器恒温段并发生SNCR脱硝反应。模拟烟气与尿素混合液对冲设计，目的是强化烟气与还原剂之间的混合，促进脱硝反应的发生。出口烟气中NO及CO气体浓度由Testo350烟气分析仪在线测量，取反应稳定后5 min内目标气体浓度的平均值作为最终稳定的浓度值。

图 1 实验台架示意图

Figure 1. Schematic diagram of test bench

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实验模拟烟气总流量为2 L·min⁻¹，成分参考实际垃圾焚烧炉烟气，O₂体积分数为4%~12%、CO₂体积分数为15%、NO初始体积浓度为C_{NO, in}= 600 μL·L⁻¹，N₂为平衡气。尿素与生物油混合液以0.4 mL·min⁻¹速率匀速喷射，保证反应区域水蒸气体积分数约为15%。通过改变尿素溶液的浓度控制NSR，生物油按照指定比例，在尿素溶液定容前添加至尿素溶液中。反应器中恒温段长度约为450 mm。在设计烟气流量下，反应气体在恒温段停留时间为2.0 s以上。

在生物油热分解特性实验中，由微量注射泵精确控制，使生物油以0.2 mL·min⁻¹速率匀速注入反应器，并在反应器中恒温区进行热分解，同时通入流量为1.5 L·min⁻¹的N₂作为吹扫气体。分解过程中，采用Testo350烟气分析仪在线监测CO等气体体积浓度，待反应稳定后由气袋收集尾气并通过气相色谱(Panna A91 GC)进行成分分析。

反应过程中SNCR脱硝效率通过式(1)进行计算。

${\eta }_{\mathrm{N}\mathrm{O}}=\frac{{C}_{\mathrm{N}\mathrm{O},\;\mathrm{i}\mathrm{n}}-{C}_{\mathrm{N}\mathrm{O},\;\mathrm{o}\mathrm{u}\mathrm{t}}}{{C}_{\mathrm{N}\mathrm{O},\;\mathrm{i}\mathrm{n}}}\times 100\mathrm{\%}$

$(1)$

式中：C_{NO, in}和C_{NO, out}分别为反应前NO体积浓度和反应稳定后的出口NO体积浓度，μL·L⁻¹；η_NO为SNCR的脱硝效率。

定义温度窗口宽度(T_w)为脱硝效率达到本工况下最佳脱硝效率80%以上的温度区间长度^[11]。为比较低温条件下生物油对SNCR脱硝效率的提升效果，定义低温范围脱硝效率提升平均值(η_pro)为700~900 ℃时脱硝效率相比空白实验提升的平均值。

2. 结果与讨论

2.1 生物油添加比例对SNCR脱硝特性的影响

在氧气体积分数为6%，NSR为1.5的条件下，分别进行了空白及不同生物油添加比例下的SNCR脱硝实验。脱硝效率随温度变化情况如图2所示。图2表明，所有脱硝效率曲线均呈倒“V”型。其中，不添加生物油时最佳脱硝效率为67.7%，700 ℃时脱硝效率基本为0，与文献[12, 18]实验结果一致。添加生物油后，最佳脱硝温度明显向低温移动，生物油按质量分数5%、10%和15%添加时，T_opt从1 061 ℃分别降低为1 027、963和969 ℃。900 ℃以下时，脱硝效率明显提高，而在1 000 ℃以上时，脱硝效率却有所降低。这是由于：在SNCR过程中，还原NO_x的核心反应(式(3)、式(4))的发生严重依赖于·OH的质量浓度。在无任何添加剂的情况下，·OH主要通过系统中H₂O分解产生(式(2))。在温度较低(< 900 ℃)时，O₂分解产生O原子的反应受限，反应氛围中·OH质量浓度极低^[19]。因此，NH₂来源(式(3))受限，系统中NO无法得到充分还原(式(4)、(5))^[20-21]，故脱硝效率较低。而添加的生物油会在较低温度下迅速分解，产生较多的O·、·OH及CH_i·等自由基，·OH促进了NH₂的生成来将大量NO还原，CH_i同时也能还原部分NO(式(6)～(8))^[15]，从而使得低温段脱硝效率明显提升。

图 2 添加生物油对脱硝效率的影响

Figure 2. Effect of adding bio-oil on SNCR efficiency

注：BO为生物油（bio-oil）。

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${\rm{O}} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{OH}} + {\rm{OH}}$

$(2)$

${\rm{NH}}_{3} + {\rm{OH}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{NH}}_{2} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}}$

$(3)$

${\rm{NH}}_{2} + {\rm{NO}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{N}}_{2} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}}$

$(4)$

${\rm{NH}}_{2} + {\rm{NO}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{NNH}} + {\rm{OH}}$

$(5)$

${\rm{CH}}_{i} + {\rm{NO}} \longrightarrow {\rm{HCN}} + {\rm{O}} \longrightarrow {\rm{HNCO}}$

$(6)$

${\rm{HNCO}} + {\rm{OH}} \longrightarrow {\rm{NCO}} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}}$

$(7)$

${\rm{NCO}} + {\rm{NO}} \longrightarrow {\rm{N}}_{2} + {\rm{CO}}_{2}$

$(8)$

在较高温度(>1 000 ℃)下，生物油和H₂O分解生成·OH，使其浓度迅速增加。系统生成的NH₂(式(3))会与NH₃竞争部分·OH生成NH·(式(9))。NH·在高温下会被氧化成NO(式(10)～(12))^[12]。然而，随着温度升高，氧化反应逐渐增强。因此，在温度较高时，脱硝效率反而下降。整体来看，添加生物油强化了温度在900 ℃以下的脱硝反应，而温度在1 000 ℃以上又会促进NH₃的氧化，因此，脱硝效率曲线与T_opt往低温移动。

${\rm{NH}}_{2} + {\rm{OH}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{NH}} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}}$

$(9)$

${\rm{NH}} + {\rm{O}}_{2} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;}{\rm{HNO}} + {\rm{O}}$

$(10)$

${\rm{NH}} + {\rm{OH}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{HNO}} + {\rm{H}}$

$(11)$

${\rm{HNO}} + {\rm{O}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{NO}} + {\rm{OH}}$

$(12)$

在不同生物油添加比例下，η_opt、T_w及η_pro的变化如图3所示。由图3可知，添加5%和10%生物油时，η_opt都略微降低。这是由于最佳脱硝温度往低温移动后，NH₂还原NO的反应速率有所降低^[12]。而添加比例为15%时，η_opt降低约12%。这可能是由于生物油添加比例过高，导致·OH过量，促进了NH₂氧化生成NO。在3种添加比例下，T_w分别从210 ℃拓宽到262、254和256 ℃。这表明添加生物油对SNCR脱硝效率在低温下的提升效果大于高温下的降低效果，对整体脱硝特性是优化提升的。另外，在700~900 ℃时，η_pro分别为16.78%、21.30%和19.14%。因此，对于相对较低的垃圾焚烧烟气温度而言，通过在900 ℃及以下区域适当添加生物油来提升SNCR脱硝效率是可行的。

图 3 添加生物油对SNCR特性参数的影响

Figure 3. Effect of adding bio-oil on SNCR characteristic parameters

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2.2 生物油添加比例对CO排放的影响

SNCR反应过程中NCO还原NO及其氧化过程(式(13)和式(14))会生成二次污染物CO^[21]。图4显示了当 ${\phi }_{{{\rm{O}}}_{2}}$ 为6%时，添加不同比例生物油的SNCR脱硝过程中CO的排放情况。由图4可知，在700 ℃时，添加生物油会明显增加CO的排放，而且排放的体积分数随着添加比例的增加而增加。当β为 15%时，CO排放量达到了510 μL·L⁻¹。这是由于：在700 ℃下，生物油中的有机化合物通过脱羰基及脱甲基等反应生成CO和低碳烃类(式(15))^{[15, 22]}；在温度为700 ℃、 ${\phi }_{{{\rm{O}}}_{2}}$ 为6%的条件下，CH_i的不完全氧化也会产生CO^[23]。添加生物油比例越高，产生的CO越多。而当温度高于800 ℃时，CO及CH_i能够被完全氧化成CO₂，CO排放量则迅速减少为0。因此，在实际添加生物油强化SNCR脱硝时，应注意加入区域的温度要保持在800 ℃以上。

图 4 添加生物油对CO排放的影响

Figure 4. Effect of adding bio-oil on CO emissions

注：BO为生物油(bio-oil)。

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${\rm{NCO}} + {\rm{NO}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{N}}_{2}{\rm{O}} + {\rm{CO}}$

$(13)$

${\rm{NCO}} + {\rm{O}} \mathop\leftrightarrow\limits^{\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;} {\rm{NO}} + {\rm{CO}}$

$(14)$

${\rm{C}}_{m}{\rm{H}}_{n}{\rm{O}} \longrightarrow {\rm{CH}}_{4} + {\rm{CO}} + {\rm{CO}}_{2} + {\rm{H}}_{2}{\rm{O}} + {\rm{C}}_{2}/{\rm{C}}_{3}$

$(15)$

2.3 NSR对生物油强化SNCR脱硝的影响

图5为添加10%生物油时，脱硝效率随NSR的变化情况。图5表明，在700~1 200 ℃时，脱硝效率均随NSR的增加而明显增加。在温度T为900 ℃，NSR为2.5的条件下，η_opt为92.84%，最佳脱硝温度及温度窗口均不同程度地往低温移动。对比NSR为0.75和空白样可知，NSR为0.75时，添加10%生物油，在900 ℃以下可将脱硝效率提升到与NSR为1.5时的空白相当，在700 ℃时甚至还要高些。这表明，当温度低于900 ℃时，可通过添加少量生物油来代替提高NSR实现的脱硝效率提升效果。同时，添加生物油不会出现高NSR时的氨逃逸问题^[24-25]。另外，从高温段脱硝效率曲线来看，当NSR为0.75、1.5和2.5时，脱硝效率曲线下降均变得相对平缓。这是由于，加入的生物油在高温下所产生的大量CH_i会与NH₂竞争·OH，而CH_i还原能力强于NH₂^[10]，因此弱化了NH₂向NH的转化(式(9))，减少了NH₃的氧化，在高温下缓冲了脱硝效率的下降，故导致温度窗口向高温拓展。

图 5 NSR对生物油强化SNCR脱硝效率的影响

Figure 5. Effect of NSR on the Bio-oil Enhanced SNCR Efficiency

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2.4 氧浓度对生物油强化SNCR脱硝的影响

图6反映了氧浓度对生物油强化SNCR脱硝效率的影响。由图6可知， ${\phi }_{{{\rm{O}}}_{2}}$ 为0%时，添加生物油的SNCR脱硝效率随着温度升高明显升高。一般情况下，氧气是SNCR脱硝过程中的必须成分^[26]，在没有任何添加剂的情况下，SNCR脱硝过程中·OH主要来自O与H₂O的反应(式(2))，在没有氧气或温度较低的情况下，该反应基本不会发生^[27]。

图 6 氧气体积分数对生物油强化SNCR脱硝效率的影响

Figure 6. Effect of oxygen concentration on bio-oil enhanced SNCR efficiency

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图6还表明，在β 为 15%、 ${\phi }_{{{\rm{O}}}_{2}}$ 为 0的情况下，温度为900℃和1 100 ℃时的脱硝效率分别为29.71%和65.78%。这说明添加生物油能分解产生·OH来维持SNCR脱硝反应的进行，而在温度为700 ℃时，受限于生物油的分解及脱硝反应速率，脱硝效率无法明显提升。温度为700 ℃和900 ℃时，脱硝效率随着氧气的体积分数增加先迅速增加后降低，而温度为1 100 ℃时的SNCR脱硝效率一直降低。其原因在于：添加生物油较常规烟气会产生更多的·OH，在较低温度下受温度限制，无氧或低氧下产生的·OH仍无法满足需求；当氧气的体积分数升高时，·OH增加，SNCR效率提升；但过高时，·OH过量，效率下降。1 100 ℃时，添加了生物油的烟气氛围中·OH充足，随氧气的体积分数升高，·OH逐渐过量，脱硝效率下降。

2.5 氧气体积分数对CO排放的影响

生物油中的有机成分在高温下分解成小分子气体后，会被烟气中的O₂氧化，故氧气体积分数对于烟气中的CO排放起到关键影响作用。图7为不同氧气体积分数下，添加15%生物油的SNCR脱硝反应过程中CO的排放情况。由图7可知，氧气体积分数的升高会降低CO排放。温度为700 ℃时，受化学反应动力学限制，在氧气体积分数为12%时，CO仍无法完全被氧化；而在温度为900 ℃和1 100 ℃时，氧气体积分数为4%即可将CO基本氧化完全。因此，在垃圾焚烧烟气中，氧气体积分数为6%~12%时^[28]，将生物油作为添加剂时，不应从温度700 ℃及低于700 ℃的区域加入。

图 7 氧浓度对生物油添加的SNCR过程CO排放的影响

Figure 7. Effect of oxygen concentration on CO emission of bio-oil enhanced SNCR

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2.6 生物油强化SNCR脱硝机理

在温度为700~1 100 ℃时，进行了生物油热分解实验。图8为生物油在各温度下分解产生的气体产物图。由图8可知，生物油分解产生的气体产物主要是CO、H₂及CH₄、C₂H₄等低碳烃类。这与张谋等^[29]的研究相吻合，即富钙生物油温度高于320 ℃时会分解产生大量有机气体CH_i，且随着温度的升高，总气体产量增加。这是由于高温促进了生物油中有机大分子化合物化学键的断裂，造成小分子气体产量增加。生物油易受热分解，生成小分子气体的同时使反应氛围中H·、O·、·OH及CH_i·等自由基的浓度上升。另外，添加H₂、CO及CH₄等对于SNCR脱硝影响的研究亦表明，CO、H₂和CH₄的添加会不同程度拓宽SNCR脱硝温度窗口，降低最佳脱硝温度，并在较低温度时提升脱硝特性^[30-32]。因此，添加生物油强化低温段脱硝作用主要是通过促进O·、·OH等自由基的生成和产生小分子气体来实现的，其机理如图9所示。

图 8 温度对生物油分解产物的影响

Figure 8. Effect of temperature on bio-oil decomposition products

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图 9 生物油强化低温SNCR反应的机理

Figure 9. Mechanism of bio-oil enhanced SNCR at low temperature

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3. 结论

1)对于垃圾焚烧烟气而言，将生物油作为添加剂，能拓宽SNCR脱硝反应的温度窗口，可促使最佳脱硝温度往低温移动30~100 ℃。生物油添加比例在10%以下时，最大脱硝效率基本保持不变；添加比例为10%时，在温度低于900 ℃时，SNCR脱硝效率平均提升21%。

2)低温段可通过添加适量生物油来代替提升NSR带来的脱硝效率的提升。在较高NSR下，生物油分解产生的CH_i会与NH₂竞争·OH，约束了NH₃的氧化路径，缓冲了高温段脱硝效率的下降。

3)生物油会分解产生高浓度CO，但当温度在800 ℃以上、氧气体积分数在4%以上时，CO能被完全氧化，不会带来CO二次污染。生物油在温度高于700 ℃时会分解生成H₂、CO及CH₄等气体，同时使反应氛围中H·、O·、·OH等自由基浓度增加，从而促进低温下的SNCR脱硝反应。

图 1 含油污水中油和悬浮物质量浓度分布

Figure 1. Distribution of oil and suspended solids in oily wastewater

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图 2 沸腾床分离器结构示意图

Figure 2. Schematic diagram of ebullated bed separator

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图 3 现场工艺流程

Figure 3. Schematic diagram of on-site process flow

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图 4 装置再生强度优化及分离效果恢复性能分析

Figure 4. Device regeneration intensity optimization and separation effect recovery performance analysis

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图 5 再生结构优选

Figure 5. Optimization of regeneration structure

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图 6 装置分离效果

Figure 6. Efficiency of ebullated bed separator

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图 7 沸腾床分离器再生过程

Figure 7. Regeneration process of ebullated bed separator

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表 1 含油污水预处理工艺经济性分析

Table 1. Economic analysis of oily wastewater pretreatment process

指标	以200 m³·h⁻¹规模计	涡凹气浮+溶气气浮	沸腾床分离器	备注
经济性指标	药剂消耗成本	PAC 168 t·a⁻¹+PAM 5 t·a⁻¹	0	4.2×10⁵元·a⁻¹
	气浮浮渣产量	5 000 t·a⁻¹	0	5 000 t·a⁻¹
	动力设备电耗	2.4×10⁵ 元·a⁻¹	1.3×10⁵元·a⁻¹	1.1×10⁵元·a⁻¹
环保效益指标	出水指标	含油量<30 mg·L⁻¹；含固量<50 mg·L⁻¹	含油量<20 mg·L⁻¹含固量<40 mg·L⁻¹	—
	外委危废处置	170 t·a⁻¹（含水率40%）	0	5.1×10⁵元·a⁻¹
	VOCs逸散	略微	0	—
运维指标	人为操作	间歇性	全自动	—

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图( 7) 表( 1)

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1. 材料与方法
1.1 实验原料
1.2 实验装置与方法
2. 结果与讨论
2.1 生物油添加比例对SNCR脱硝特性的影响
2.2 生物油添加比例对CO排放的影响
2.3 NSR对生物油强化SNCR脱硝的影响
2.4 氧浓度对生物油强化SNCR脱硝的影响
2.5 氧气体积分数对CO排放的影响
2.6 生物油强化SNCR脱硝机理
3. 结论

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随着原油油品劣质化加剧，含油污水水质呈生物毒性大、高浓度、难降解的趋势发展^[1]；加之环保排放标准日趋严苛，环境承载负荷降低，含油污水处理压力不断增加^[2]。针对含油污水中的悬浮物、油分及溶解性污染物等，目前普遍采取除油脱固预处理、生物处理和深度处理相结合的组合工艺。其中，除油脱固预处理单元工艺及设施相对固定，常规采取以气浮为核心的组合技术，利用絮凝和沉降相结合的方式去除油分和悬浮物^[3-4]，稳定调控生化进水中的油分和悬浮物质量浓度，但也普遍存在出水水质易受来水冲击产生波动、絮凝药剂消耗量大并产生大量的化学浮渣等危废、VOCs等臭气逸散、构筑物运行维护泥繁琐等弊端^[5-7]，极易诱发“环境临避效应”。

微通道分离是一种利用颗粒介质堆积形成的微通道，高效截滤去除污染物的方法。通过对0.5~1 mm无烟煤颗粒堆积形成的微通道进行Micro-CT扫描，得到微通道平均半径为17 μm^[8-9]。针对含油污水常规气浮预处理过程的潜在弊端，利用介质深层截滤实现来水中油分及悬浮物物理分离的过滤技术能充分弥补其中的不足，但同时也存在因为油分和悬浮物对介质颗粒的粘附造成过滤分离效率持续衰减等问题。有研究表明，床层介质截滤的油分和悬浮物与介质颗粒的相互作用力是由毛细力、范德华力和分子间排斥力组成的合力模型^[10-11]。如果能够促进颗粒介质表面及孔道内油类污染物的快速脱附，不断更新颗粒介质表面及孔道，将显著延长截滤床层的应用周期。目前，对于颗粒介质中石油类污染物的脱附主要有3种途径：减黏洗涤脱附^[12-13]；相似相溶脱附^[14]；高温脱附^[15]。热脱附应用范围较广，适合处理多种有机物混合污染的工况，但处理大量颗粒介质时存在能耗高、效率低等问题^[16]；使用化学药剂淋洗可以显著降低油类污染物与颗粒间的表面作用力，降低污染物脱附难度，但存在产生二次污染、药剂消耗较高等问题^[17]。颗粒在旋流场旋转剪切流作用下进行高速自公转耦合运动，从而产生自公转耦合离心力实现颗粒表面污染物脱附^[18]。已有研究表明，颗粒在旋流器中频繁的碰撞和自公转耦合运动加强了粘附在过滤介质表面油的脱附^[19-20]，实现了废催化剂的再利用^[21]。因此，旋流器具有强化过滤介质再生的潜在优势。

针对实际含油污水预处理过程中消耗大量化学絮凝药剂并产生浮渣等危废，常规过滤技术无法实现颗粒介质彻底再生等技术瓶颈，本研究通过开发微通道振荡脱附单元，研究了旋流振荡再生强度和振荡再生结构对微通道分离装置过滤介质再生效率的影响，由此集成研发沸腾床分离器，考察了装置对实际含油污水的分离效率，并分析了微通道振荡再生对沸腾床分离的强化原理以及装置的分离经济性，可为含油污水低成本高效预处理提供参考。

3. 结论

1)沸腾床分离器再生强度为5.0 L·(s·m²)⁻¹、再生时间为15 min、再生结构为轴向结构时，达到最佳处理效果。

2)通过集成旋流振荡以充分再生沸腾床分离器床层介质，确保沸腾床分离器长周期维持稳定、高效分离运行，其出水平均油分和悬浮物质量浓度分别降至11.4 mg·L⁻¹和23.5 mg·L⁻¹，基本满足后续生化单元进水要求；来水水质波动条件下沸腾床分离器出水也持续维持稳定。

3)基于微通道振荡分离的含油污水预处理工艺，避免了化学药剂的消耗，有效降低了浮渣产量。相对于处理量为200 m³·h⁻¹的涡凹气浮和溶气气浮组合工艺，沸腾床分离工艺预期每年约节省1.04×10⁶万元装置能耗、药剂消耗及危废处理等相关费用，具有显著的经济环保意义。

参考文献 (31)

旋流诱导介质振荡再生增强含油污水微通道分离

作者简介: 徐博文(1996—)，男，硕士研究生，bowenxu222@163.com

通讯作者: 刘毅(1984—)，男，博士，讲师，liuyi@ecust.edu.cn;

Hydrocyclone-induced oscillation regeneration of filter medium for enhanced microchannel separation of oily wastewater

Corresponding author: LIU Yi, liuyi@ecust.edu.cn ;

1. 材料与方法

1.1 实验原料

1.2 实验装置与方法

2. 结果与讨论

2.1 生物油添加比例对SNCR脱硝特性的影响

2.2 生物油添加比例对CO排放的影响

2.3 NSR对生物油强化SNCR脱硝的影响

2.4 氧浓度对生物油强化SNCR脱硝的影响

2.5 氧气体积分数对CO排放的影响

2.6 生物油强化SNCR脱硝机理

3. 结论

计量

出版历程

旋流诱导介质振荡再生增强含油污水微通道分离

通讯作者: 刘毅(1984—)，男，博士，讲师，liuyi@ecust.edu.cn;

作者简介: 徐博文(1996—)，男，硕士研究生，bowenxu222@163.com 1. 华东理工大学机械与动力工程学院，上海 200237 2. 华东理工大学资源与环境工程学院，上海 200237 3. 中国石化上海石油化工股份有限公司环保水务部，上海 200540

English Abstract

Hydrocyclone-induced oscillation regeneration of filter medium for enhanced microchannel separation of oily wastewater

Corresponding author: LIU Yi, liuyi@ecust.edu.cn ;

全文HTML

1.1. 含油污水水质

1.2. 沸腾床分离器结构及现场实验流程

1.3. 微通道振荡再生条件优化实验

1.4. 分析方法

2.1. 微通道分离振荡再生条件优化

2.2. 介质振荡再生对含油污水微通道分离效果的影响

2.3. 微通道振荡再生原理

2.4. 经济性分析

目录

全文HTML

1.1. 含油污水水质

1.2. 沸腾床分离器结构及现场实验流程

1.3. 微通道振荡再生条件优化实验

1.4. 分析方法

2.1. 微通道分离振荡再生条件优化

2.2. 介质振荡再生对含油污水微通道分离效果的影响

2.3. 微通道振荡再生原理

2.4. 经济性分析

作者简介: 徐博文(1996—)，男，硕士研究生，bowenxu222@163.com
1. 华东理工大学机械与动力工程学院，上海 200237

2. 华东理工大学资源与环境工程学院，上海 200237

3. 中国石化上海石油化工股份有限公司环保水务部，上海 200540