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天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析

李金河, 张轶凡, 伊泽, 孙晓莹, 钱允致, 李玉友. 天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
引用本文: 李金河, 张轶凡, 伊泽, 孙晓莹, 钱允致, 李玉友. 天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
LI Jinhe, ZHANG Yifan, YI Ze, SUN Xiaoying, QIAN Yunzhi, LI Yuyou. Successful start-up and operation analysis of the two-stage PN/A process for the treatment of reject water in Tianjin Jinnan Plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
Citation: LI Jinhe, ZHANG Yifan, YI Ze, SUN Xiaoying, QIAN Yunzhi, LI Yuyou. Successful start-up and operation analysis of the two-stage PN/A process for the treatment of reject water in Tianjin Jinnan Plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094

天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析

    作者简介: 李金河(1970—),男,硕士,正高级工程师,li_jinhe@tjcep.com
    通讯作者: 张轶凡(1981—),男,硕士,正高级工程师,76395689@qq.com
  • 基金项目:
    住房和城乡建设部重大科技攻关与能力建设项目(2020-Z-001);天津市科技计划项目(16PTGCCX00110)
  • 中图分类号: X703

Successful start-up and operation analysis of the two-stage PN/A process for the treatment of reject water in Tianjin Jinnan Plant

    Corresponding author: ZHANG Yifan, 76395689@qq.com
  • 摘要: 污泥脱水液的经济高效脱氮处理已成为污水处理中的重要环节。依托天津津南污泥处理厂采用两段式部分亚硝化/厌氧氨氧化(PN/A)脱氮工艺处理污泥脱水液,在35 ℃下,对工程规模的工艺启动和稳定运行特性进行了研究。结果表明:接种活性污泥可成功启动部分亚硝化(PN)反应器,PN反应器出水NO2-N/NH+4-N为1.1时,可实现anammox系统的快速启动与稳运行;出水NO2-N/NH+4-N过高会造成anammox系统的不稳定行和厌氧氨氧化菌的抑制;anammox系统在进水TN为(821±102)mg·L−1,氮负荷为0.16 g·(L·d)−1的条件下可实现86.0%的稳定脱氮率;出水NO2-N为35 mg·L−1可作为anammox系统稳定运行的调控依据。以上研究结果可为两段式PN/A工艺在污泥脱水液脱氮处理的工程应用提供参考。
  • 在地球水循环系统中,地表水、地下水和大气降水等不同类型水体具有不同的氢氧稳定同位素组成特征[1]。地热温泉作为一种天然环保的地热资源,是地球水循环过程中的重要组成部分。由于受温度、水-岩作用和冷水混入等因素的影响,地热温泉水的氢氧稳定同位素具有特有的同位素组成特征[2]。因此,为了准确地认识地热温泉水的水源以及水文循环过程,通常采用氢氧稳定同位素对其进行示踪,以获取地热温泉水补给来源、补给高程和补给温度等相关信息[3],为地热温泉水资源的可持续开发利用提供重要依据。

    目前,对于氢氧稳定同位素的研究在理论和实践上均有较快的发展,且主要集中应用于天然水、大气降水以及地表水等水体[4],同时也逐渐应用于地下热水的相关研究[5-6]。早期的研究通过δD和δ18O数值确定了全球大气降水线,指出通常大气降水是地下热水的母源,18O飘移现象在高温地热系统中普遍存在[7]。如在美国加利福尼亚州科索高温地热系统中,储层岩石中的δ18O值与温度就表现出紧密关系[8];日本别府地热系统中的高温温泉δ18O值相较于当地大气降水有所偏负,且随着蒸汽冷凝物的混入,温度升高也导致18O飘移的现象发生[9]。这两处典型地热系统均表明18O的飘移与地热热储温度直接相关。近50年来,国内相关专家学者对西藏区域内地下热水的氢氧稳定同位素也开展了相关研究,并利用氢氧稳定同位素信息估算地下热水热储温度和循环深度[4,10-11],为区域地下热水资源的开发利用提供了良好的科学支持。同时,相关学者分别对西藏东部昌都区域的觉拥温泉[12]、阿旺地下热水[13],中部拉萨区域的松多温泉、日多温泉、羊八井地热田[11],北部那曲地区的谷露地热田[14],南部区域内的谷堆地热田[15]以及西部日喀则区域内的搭格架地热田、色米地热田[15]等一些西藏区域内典型高温地热系统地下热水的氢氧稳定同位素特征开展了相关研究。结果表明西藏区域内地热温泉的补给来源主要为大气降水,但存在不同程度的18O飘移现象。其主要原因是这些地热温泉水体温度较高,水-岩作用强烈,从而发生了明显的氧同位素交换作用,导致地下热水中的δ18O含量增多。值得特别注意的是,西藏西部区域内的高硼地热区的地热温泉水样出现相较更明显的18O飘移现象,显示了岩浆流体补给的特点[15]

    这些前期的研究为进一步系统开展西藏地区地热温泉水的氢氧稳定同位素特征、补给来源以及补给高程的估算提供了基础。本文就以地热温泉分布广泛的西藏日喀则市行政区域为研究范围,涉及该区域18个县中的16个,筛选该区域内地热温泉出露较为典型的27处地热温泉、54个泉眼为研究对象,通过采集2020年枯水期(12月)以及2021丰水期(8月)各泉眼地热温泉水样,对这54个泉眼水样的氢氧稳定同位素时空变化特征、补给来源、补给高程和补给温度开展了研究。旨在同时从空间维度和时间维度对日喀则全区域范围内的地热温泉水循环过程中物质迁移进行了解,为区域地热温泉水资源的可持续开发与利用提供科学依据。

    日喀则市是西藏自治区下辖地级市(27°13′—31°49′N,82°1′—90°20′E),位于西藏自治区西南边陲。西衔阿里地区、北靠那曲市、东邻拉萨市与山南市,南部与尼泊尔等国家接壤。地处喜马拉雅、冈底斯、念青唐古拉山大山脉中段,平均海拔在4000 m以上[16]。区域降水空间分布不均匀,东部较多,在200—430 mm之间,西北部偏少,少于200 mm,且东部降水早于西部,降水年际波动大。降水量集中在7—8月,约占全年降水的90%以上[16]。西藏日喀则区域年蒸发量为2249.6 mm[17],且西藏高原年蒸发量具有从中南部向西部、北部向东南部递减的趋势[18]。日喀则区域全年气温偏低,年较差小,日较差大,年均西部亚寒带地区为0 ℃,东部温带地区为6.5 ℃[19],年平均气温为6.3 ℃,最冷月份(1月)平均气温为2—12 ℃,最暖月份(6月)的平均气温为10—18 ℃[20]

    日喀则区域沿断裂发育,岩浆活动和变质作用剧烈,区域内有大量地热温泉出露[21]。根据2000年出版的《西藏温泉志》记载[22],日喀则区域内共有120处地热温泉,其中包括有间歇喷泉、高温温泉、中温温泉、低温温泉等多种类型地热温泉,地热温泉类型丰富,开发潜力大。在空间分布上,日喀则区域内东部地热温泉的数量多于西部。本研究涉及的27处地热温泉区域大地构造位置主要位于日喀则弧前盆地,沿印度河-雅鲁藏布江缝合带呈东西向展布,形态上较为狭长,宽度约为20 km,西部延伸至仲巴县境内,东部在仁布县处灭尖,北部紧邻拉萨地块,南部为蛇绿岩带[23]。本研究区域是青藏高原南部最重要的构造变形带。活动断裂主要包括雅鲁藏布江断裂带、谢通门—南木林断裂带以及甲冈—谢通门断裂带[24]。地层单元自南向北出露的分别为前白垩系的浅变质岩、雅鲁藏布江蛇绿岩混合带、昂仁组复理石沉积、大竹卡组砾岩、冈底斯火成岩以及第四系沉积,大体上由不同类型砾岩、黄岗岩、火山碎屑岩、黄土以及细砂等岩石构成[25]

    本研究根据《西藏温泉志》中的温度分类标准:微温泉(水温5—20 ℃),低温温泉(水温21—35 ℃),温泉(水温36—45 ℃),热泉(水温46—80 ℃),亚沸泉(水温81 ℃至略低于当地水沸点温度)和沸泉(等于或略高于当地水沸点温度)[22],结合区域内地热温泉数量东部多于西部的分布特征和地热温泉类型等整体情况,在前期现场调研及样品预采集和分析结果的基础上,筛选出日喀则区域内地热温泉出露较为典型的27处地热温泉(54个泉眼)(图1)作为研究对象,较为系统地对区域内的地热温泉水氢氧稳定同位素特征开展了研究。涉及的54个泉眼枯水期温度范围为13—87 ℃,其中包括3个微温泉,4个低温温泉,16个温泉,27个热泉以及4个沸泉。根据《地热资源地质勘查规范》(GB/T 11615-2010)[26]和《地下水质量标准》(GB/T 14848-2017)[27]中有关地热温泉水样品的采集、运输、保存和测定方法等相关技术规范,分别于2020年12月(枯水期)、2021年8月(丰水期)分2个水期采集了区域内相关地热温泉水样共计104份。其中,枯水期54份,丰水期50份。各地热温泉名称及其编号、相关泉眼样点编号等信息见表1。受丰水期地热温泉(如雅江(YJ)温泉、热龙(RL)温泉、如角(RJ)沸泉的泉眼RJ2及鲁鲁(LL)温泉的泉眼LL3 ,表1)附近河流水位上涨淹没以及人为开发污染(如孔玛(KM)温泉的泉眼KM2,表1)的影响,丰水期缺少相关4个样点水样的采集。

    图 1  西藏日喀则区域地热温泉样点分布图
    Figure 1.  Map of sampling sites for geothermal hot springs in Shigatse region, Tibet
    表 1  西藏日喀则区域地热温泉样点基本信息表
    Table 1.  Basic information of geothermal hot spring sampling sites in Shigatse region, Tibet
    序号Serial number地热温泉名称Name of geothermal hot spring泉眼编号 - 地热温泉类型Spring sampling number - Geothermal spring type海拔/mAltitude地热温泉所在县The county
    1荣满东温泉(RMD)2个采样点:枯(RMD1、RMD2)- 热泉;丰(RMD2)→低温温泉4096仁布县
    2雅江温泉(YJ)1个采样点:枯(YJ)- 热泉;丰→未采样3720
    3查当微温泉(CDW)1个采样点:(CD)- 微温泉4177康马县
    4拉布普温泉(LBP)1个采样点:(LBP)- 温泉4368南木林县
    5碧碧龙喷泉(BBL)1个采样点:(BBL)- 沸泉4548
    6欧布堆(OBD)2个采样点:枯(OBD1)-热泉;(OBD2)-低温温泉;丰(OBD2)→温泉4455
    7金嘎温泉(JG)2个样点:(JG1、JG3)- 温泉4316江孜县
    8康布温泉(KB)11个样点:枯(A、B、C、D、E、I、J、K、M)- 热泉,(F、G-温泉);丰(D、E、J、K、M)→温泉4259亚东县
    9塔杰温泉(TJ)1个采样点:(TJ)-热泉4492岗巴县
    10龙中温泉(LZ)3个采样点:枯:(LZ1)-热泉,(LZ2)-温泉,(LZ3)-沸泉;丰(LZ1)→温泉4512
    11孔玛温泉(KM)2个采样点:枯(KM1)-温泉、(KM2)-热泉;丰(KM2)→未采样4697
    12东拉热泉(DL)1个采样点:(DL)-温泉4776定结县
    13果琼温泉(GQ)1个采样点:(GQ)-热泉3923谢通门县
    14卡嘎温泉(KG)1个采样点:(KG)-热泉3946
    15卡乌温泉(KW)3个采样点:枯(KW1、KW3)- 热泉;(KW2)-温泉;丰(KW1)→沸泉,(KW2)→低温温泉4619萨迦县
    16芒普温泉(MP)2个采样点:枯(MP1、MP2)- 温泉;丰(MP2)→热泉4607拉孜县
    17锡钦温泉(XQ)1个采样点:(XQ)-热泉4013
    18尼夏温泉(NX)1个样点:(NX)-热泉4173定日县
    19鲁鲁温泉(LL)4个采样点:枯(LL1、LL2)-热泉,(LL3)-低温温泉,(LL4)- 温泉;丰(LL3)→未采样4421
    20仓木达温泉(CDM)1个采样点:(CDM)-温泉4398
    21搭格架间歇喷泉(DGJ)3个样点:枯(DGJ1、DGJ3)- 沸泉,(DGJ2)—热泉;丰(DGJ2)→沸泉,(DGJ3)→亚沸泉5065昂仁县
    22热龙温泉(RL)1个采样点:(RL)-温泉4383昂仁县
    23阿当微(ADW)1个样点:(ADW)-微温泉4352聂拉木县
    24仲玛低温温泉(ZM)1个采样点:枯(ZM)-微温泉;丰:(ZM)→热泉4291吉隆县
    25卡龙温泉(KL)1个采样点:(KL)-温泉4443
    26如角沸泉(RJ)3个采样点:枯(RJ1-RJ3)-热泉;丰(RJ1)→沸泉,(RJ3)→未采样5128萨嘎县
    27斯冲温泉(SC)2个泉眼:(SC1、SC2)-低温温泉5120仲巴县
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    采集到的地热温泉水样现场立即使用0.45 μm聚醋酸纤维膜(美国密理博)过滤于经实验室酸洗预处理(65%HNO3,10% V/V)过的125 mL棕色带有螺旋盖的聚丙烯(PP)样品瓶中,尽量使水样品中不留有气泡,水样装满盖紧并标记后装入清洁的自封式聚乙烯(PE)塑料袋中,于4 ℃便携式冷藏箱保存运至实验室待测。泉眼温度的测量由大气温度计(100 ℃)现场测定完成,海拔、经纬度等参数由GPS(佳明G301)现场测定完成。为了保证数据的准确性和有效性,本研究设置了20%的空白水样以及10%的平行水样。

    在实验室,氧同位素和氢同位素分别根据《天然水中氧同位素二氧化碳-水平衡法测定》(DZ/T 0184.21-1997)与《水中氢同位素锌还原法测定》(DZ/T 0814.19-1997),采用同位素比率质谱仪(Finnigan Delta V Advantage)、元素分析仪(Flash 2000 HT)由青岛科创质量检测有限公司完成测定。分析测定的数据统计计算均采用Microsoft Excel 2010、SPSS22.0和Origin8.6数据分析软件进行,结果图集的制作采用Origin8.6、ArcGIS10.6完成。

    地下水中同位素化学组分可以反映地下水系统的信息与水源形成、运移等动态过程,揭示地下水补径排关系[28]。由于受温度、水-岩作用、后期混入冷水及地下热水在深部滞留一段时间等过程的影响,氢氧稳定同位素具有特有的同位素特征[3]

    研究区域内27处地热温泉均处于高海拔区域,海拔高度介于3720—5172 m。受地理因素和气候条件的影响,各地热温泉样点的水温均表现出丰水期高于枯水期的特点。枯水期地热温泉水水温介于13—87 ℃,丰水期水温则介于18—91 ℃,其中水温最高为搭格架(DGJ)间歇喷泉(两季平均水温为89 ℃),最低的为阿当微(ADW)温泉(两季平均水温为17.5 ℃)。

    各样点氢氧稳定同位素分析测试结果(表2)表明,这些地热温泉水在枯水期的δD值为−176.3‰—−108.6‰(平均值为−150.8‰),δ18O值为−22.34‰—−12.81‰(平均值为−17.42‰);丰水期虽然相关δD值变化范围稍有不同,为−182.1‰—−107.3‰,但其平均值与枯水期的平均值基本一致,为−150.062‰。而δ18O值的变化为−23.28‰—−15.17‰,(平均值为−19.309‰)则略低于枯水期。一般情况下,反距离权重法根据相近相似原理,利用预测点和采样点之间的距离进行加权。即,距离预测位置最近的点分配的权重越大,权重则作为距离的函数而减小[29]。由本研究根据氢氧稳定同位素反距离权重法的空间分布情况(图2)可以看出,对整个研究区而言,不同区域地热温泉氢氧稳定同位素均具有较为明显的空间分布特征格局和较大的值域范围。氢同位素在空间变化上整体表现为自东南向西北呈先减小再升高再减小的趋势。东南角与西南角为δD值的高值区,而西北部与中部为δD值的低值区(图2a);氧同位素自东南向西北呈先减少再升高的趋势。整体上为南高北低的趋势,其中,东南、东北、西南和西北等4个角为δ18O值的高值区,中部为δ18O值的低值区(图2b)。δD与δ18O含量富集分析结果表明,除位于东南角的康布(KB)温泉水中的δD与δ18O含量最为富集以外,其他区域地热温泉水中的δD和δ18O富集、贫化的空间分布正好相反。说明研究区域内地热温泉水δD和δ18O的分布存在一定空间异质性。

    表 2  西藏日喀则区域地热温泉氢氧稳定同位素和温度数据
    Table 2.  Hydrogen and oxygen stable isotopes and temperature data of geothermal hot springs in Shigatse region, Tibet
    序号Serial number泉眼编号Spring sample number丰水期 (Wet season)枯水期 (Dry season)
    δ18O/‰δD/‰t/℃δ18O/‰δD/‰t/℃
    1荣满东(RMD)温泉RMD1泉眼−17.72−151.959−12.81−153.254
    2荣满东(RMD)温泉RMD2泉眼−15.82−147.424−16.55−152.363
    3雅江(RMD)温泉YJ泉眼−18.45−162.378
    4查当微(CDW)温泉CDW泉眼−22.22−148.518−19.12−148.617
    5拉布普(LBP)温泉LBP泉眼−20.54−165.442−18.37−165.836
    6碧碧龙(BBL)喷泉BBL泉眼−21.65−165.791−15.30−165.085
    7欧布堆(OBD)温泉OBD1泉眼−21.63−170.172−16.47−167.366
    8欧布堆(OBD)温泉OBD2泉眼−21.75−178.939−15.91−166.828
    9金嘎(JG)温泉JG1泉眼−20.27−149.343−18.22−149.440
    10金嘎(JG)温泉JG3泉眼−21.78−149.339−19.11−153.540
    11康布(KB)温泉A泉眼−17.41−108.250−14.93−110.254
    12康布(KB)温泉B泉眼−16.85−107.947.5−14.92−108.652
    13康布(KB)温泉C泉眼−16.97−109.848−14.93−110.351
    14康布(KB)温泉D泉眼−16.16−108.844.5−14.51−109.148
    15康布(KB)温泉E泉眼−15.92−107.944−14.65−109.149
    16康布(KB)温泉F泉眼−15.88−107.644−14.88−110.145
    17康布(KB)温泉G泉眼−16.13−10943−14.79−110.141.5
    18康布(KB)温泉I泉眼−15.99−109.948−14.80−110.350
    19康布(KB)温泉J泉眼−15.36−108.742−14.72−110.546
    20康布(KB)温泉K泉眼−15.63−108.945−14.76−110.850
    21康布(KB)温泉M泉眼−15.17−107.339−14.78−110.143
    22塔杰(TJ)温泉TJ泉眼−19.69−155.253−18.30−155.850
    23龙中(LZ)温泉LZ1泉眼−19.27−15437−18.01−155.877
    24龙中(LZ)温泉LZ2泉眼−18.74−153.242−17.76−153.841
    25龙中(LZ)温泉LZ3泉眼−19.19−155.488−18.01−154.884.5
    26孔玛(KM)温泉KM1泉眼−18.65−158.443−17.04−158.045
    27孔玛(KM)温泉KM2泉眼−16.84−156.553
    28东拉(DL)温泉DL泉眼−23.28−174.344−22.34−176.340
    29果琼(GQ)温泉GQ泉眼−18.97−160.660−17.82−160.357
    30卡嘎(KG)温泉KG泉眼−20.98−167.155−20.30−168.348
    31卡乌(KW)沸泉KW1泉眼−20.93−169.887−17.63−165.575
    32卡乌(KW)沸泉KW2泉眼−17.3−158.222−17.87−163.339
    33卡乌(KW)沸泉KW3泉眼−19.47−173.261−18.04−164.354
    34芒普(MP)温泉MP1泉眼−21.69−167.144−20.90−168.040
    35芒普(MP)温泉MP2泉眼−21.91−168.546−21.20−169.145
    36锡钦(XQ)温泉XQ泉眼−22.04−182.153−20.43−171.650
    37尼夏(NX)温泉NX泉眼−22.97−172.750−20.83−169.748
    38鲁鲁(LL)温泉LL1泉眼−20.94−169.158−19.70−169.061
    39鲁鲁(LL)温泉LL2泉眼−19.38−166.157−17.23−165.966
    40鲁鲁(LL)温泉LL3泉眼−19.18−167.232
    41鲁鲁(LL)温泉LL4泉眼−19.84−167.144−18.44−168.443
    42参木达(CDW)温泉CDM泉眼−20.33−161.439.5−19.84−165.044
    43搭格架(DGJ)间歇喷泉DGJ1泉眼−19.44−158.291−18.73−158.487
    44搭格架(DGJ)间歇喷泉DGJ2泉眼−19.48−159.684−18.51−159.478
    45搭格架(DGJ)间歇喷泉DGJ3泉眼−20.13−162.181−18.59−159.885
    46热龙(RL)温泉RL泉眼−19.24−156.737−18.98−159.641
    47阿当微(ADW)温泉ADW泉眼−18.04−131.918−15.22−133.519
    48仲玛(ZM)低温温泉ZM泉眼−19.66−161.148.5−17.80−150.013
    49卡龙(KL)温泉KL泉眼−18.93−160.542.5−15.35−155.340
    50如角(RJ)沸泉RJ1泉眼−21.63−172.284−16.85−166.579
    51如角(RJ)沸泉RJ2泉眼−21.59−166.275−16.73−167.070
    52如角(RJ)沸泉RJ3泉眼−16.81−168.080
    53斯冲(SC)温泉SC1泉眼−20.38−159.232−15.90−162.932
    54斯冲(SC)温泉SC2泉眼−20.51−161.435−20.53−161.121
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    图 2  西藏日喀则区域地热温泉水氢(a)和氧(b)同位素空间分布特征图
    Figure 2.  Spatial distribution of hydrogen (a)and oxygen(b) isotopes in geothermal hot spring waters in Shigatse region, Tibet

    研究表明,δ18O的富集与区域内较高的蒸发量有关[30]。自东南向西北,区域海拔逐渐增高,蒸发量也普遍增大,蒸发过程中同位素富集作用,使得区域水体中δ18O同位素含量增加。这表明研究区内,特别是西北部地热温泉水中的δ18O值受蒸发影响显著,而受海拔梯度和降雨量的影响较弱。另外,在地下水循环过程中,温度较高的地热温泉水-岩作用之间δ18O的交换更易于δD的交换[3]。而研究区内,自东南部向西北部,地热温泉温度逐渐升高,热储温度也随之升高[31],相应地其水-岩作用也越加强烈[32].

    水-岩作用也是影响研究区内大部分地热温泉水中δ18O值分布的主要因素之一。相较大部分被研究的地热温泉,在东南部的康布(KB)温泉水中δD、δ18O值均表现为最富集(图2)。康布(KB)温泉位于日喀则南部亚东沟,境内海拔较低,气候温润,是喜马拉雅山脉区域内南北纵向开裂的五条印度洋季风的水汽通道之一[33]。与大部分地热温泉不同,大气降水的补给以及较弱的水-岩作用可能是影响该地热温泉δD、δ18O分布的主要影响因素。

    研究表明,氚过量值(d-excess值)的大小可用于判断大气补给的地下水滞留时间和水-岩作用程度等相关情况[34]。d-excess值能够反映地区大气降水与全球大气降水同位素分馏的差异程度[35]。即d-excess值越小说明大气降水补给地下水的滞留时间越长,水-岩作用越强烈[36]。因此,通过d-excess值的计算可进一步判断δD、δ18O分布的相关影响因素。

    根据全球大气降水线方程(global meteoric water line,GMWL,方程表达式为δD=8δ18O+10[7])来判断,d-excess值的大小相当于区域大气降水线斜率为8的截距[7],由此可知全球大气降水中d-excess的平均值为10‰。通常把大气降水中δD和δ18O关系中出现的一个差值定义为氚过量值。即,d-excess=δD-8δ18O[36]。在一定区域内,通常情况下d-excess值与当地大气降水线的d-excess值一致,不受季节、高度和其他因素的影响,理论上数值是维持定值不变,但存在水-岩作用时会使氢氧稳定同位素发生交换,导致d-excess值发生变化[37]

    西藏日喀则区域内54个地热温泉样点在丰水期和枯水期的d-excess值计算结果数据变化如图3所示。由图3可以看出,研究区域内各泉眼地热温泉水的d-excess值在丰水期的变化范围为−20.84‰ —31.08‰,平均值为4.41‰;枯水期的变化范围为−50.72‰—10.76‰,平均值为−11.41‰。总体上,丰水期d-excess值大于枯水期,表明丰水期该区域内地热温泉水的大气降水补给较枯水期明显。但这与全球大气降水中d-excess值(10‰)相比,研究区枯水期地热温泉水的d-excess值范围较大,且均低于10‰,说明研究区内地热温泉水大气降水补给的滞留时间较长,在水-岩作用中的交换程度较强[31]。研究表明,岩石中会富集δ18O的值大约为4.86‰—14.12‰[38],地热温泉水在径流过程中会与含δ18O的岩石反生交互作用,使得地热温泉水中的δ18O值变大,δD值变小,从而使得地热温泉水中d-excess值降低[31]。相较而言,康布(KB)温泉各泉眼样点的d-excess值较高,为6.98‰—10.76‰(平均值为8.53‰),较为接近全球大气降水的d-excess均值。表明该温泉11个泉眼的水源主要为大气降水且在各泉眼的滞留时间较短[36]。综上所述,可以看出,日喀则区域内除康布(KB)温泉以外,水-岩作用是区域内地热温泉水中δD、δ18O分布特征的主要影响因素。

    图 3  西藏日喀则区域地热温泉水d-excess值在枯水期和丰水期的变化图
    Figure 3.  Variation of d-excess value of geothermal hot spring waters in Shigatse region, Tibet during dry and wet seasons

    图3可以看出,被研究的54个泉眼样点中,康布(KB)温泉、龙中(LZ)温泉、如角(RJ )沸泉、搭格架(DGJ)间歇喷泉、芒普(MP)温泉、卡乌(KW)沸泉和欧布堆(OBD)温泉在同一地热温泉范围内不同泉眼样点的d-excess值变化范围较小,说明这些泉眼样点大气降水补给的滞留时间相似,水-岩作用强度相似[36];相比之下,金嘎(JG)温泉、鲁鲁(LL)温泉、斯冲(SC)温泉和荣满东(RMD)温泉,在同一地热温泉范围内不同泉眼样点的d-excess值变化范围则较大。值得注意的是,鲁鲁(LL)温泉和荣满东(RMD)温泉中天然泉眼(LL3、RMD1)和人工开发泉眼(LL1、LL2、LL4和RMD2)之间d-excess值差异明显。研究区域内,地热温泉的开发基本为小规模的合作社式的开发。为获得更大量及更高温的温泉洗浴用水,采用挖掘机在原有的泉眼所在地进行深部挖掘,并人为围挡是区域内地热温泉开发的主要形式。人为干扰可能是导致人工开发的泉眼d-excess值小于天然泉眼d-excess值的影响因素。而由于周边高山流水的混入情况不同,斯冲(SC)温泉的泉眼样点SC1和SC2的d-excess值变化也较大。虽然,SC1和SC2样点泉眼均位于山涧河道一侧,但SC1泉眼由石头围砌,构造环境比较封闭,径流路径较长,受浅层水的影响较小[39],而SC2泉眼则直接袒露于河道,两个泉眼内冷水混入的比例不同。冷水水源的汇入会导致氢氧稳定同位素组成的差异变大[40]

    综上所述,除水-岩作用以外,地热温泉水的补给方式也是地下热水中物质组成的影响因素。

    氢氧稳定同位素中δD和δ18O的值可以用来判断地下水的来源[3]。即,通过区域地热温泉水中δD和δ18O数据与全球大气降水线(global meteoric water line,GMWL,方程表达式为δD=8δ18O+10[7])、中国大气降水线(China meteoric water line,CMWL,方程表达式为δD=7.9δ18O+8.2[41])以及区域大气降水线(即,青藏高原东部大气降水线)(local meteoric water line,LMWL,方程表达式为δD=8.2δ18O+19[42])对比绘制研究区域δD-δ18O关系图,也能够了解该区域地热温泉水源补给、水-岩作用以及地下水混合作用等水文循环特征[43]。由西藏日喀则区域内地热温泉水样氢氧稳定同位素的δD-δ18O关系图(图4)可以看出,除康布(KB)温泉的11个泉眼样点(A、B、C、D、E、F、G、I、J、K、M)以外,研究区内其他地热温泉水样点基本都落在了GMWL、CMWL及LMWL的下方,且枯水期的偏离程度高于丰水期。在丰水期,区域内地热温泉水氢氧稳定同位素的关系表达式为δD=0.0794δ18O-7.3918(R2=0.7225,图4a),而枯水期这些地热温泉水的氢氧稳定同位素的关系表达式则为δD=0.0685δ18O-7.0904(R2=0.4997,图4b)。这些结果进一步说明,虽然在丰水期大气降水对区域内地热温泉的补给影响大于枯水期,但是除康布(KB)温泉以外,大多数地热温泉水样点可能因水-岩作用等原因使其在不同程度上偏离大气降水线。

    图 4  西藏日喀则区域地热温泉水δD-δ18O关系图(a)丰水期;(b)枯水期
    Figure 4.  δD-δ18O relationship diagram of geothermal hot spring waters in Shigatse region, Tibet

    图4a可以看出,丰水期的δD和δ18O值,除康布(KB)温泉(A、B、C、D、E、F、G、I、J、K、M)、金嘎(JG)温泉、查当微(CDW)温泉和阿当微(ADW)温泉的各泉眼样点位于GMWL、CMWL及LMWL上方外,其余地热温泉样点的δD和δ18O值均位于GMWL、CMWL及LMWL下方。而枯水期(图4b),除康布(KB)温泉的各泉眼样点(A、B、C、D、E、F、G、I、J、K、M)以外,其余样点的δD和δ18O值均落在GMWL、CMWL及LMWL的下方。说明丰水期的补给来源较为复杂,致使丰水期和枯水期地热温泉补给存在差异。整体而言,除康布(KB)温泉以外,研究区内大部分地热温泉受水-岩作用剧烈的影响,无论是在丰水期还是枯水期,各样点均发生了不同程度的18O漂移现象,即位于GMWL、CMWL及LMWL的下方。这一结果与西藏其他区域的地热温泉,如西藏东部区域的阿旺地下热水[13]、南部的谷堆地热田[15]、西部的色米地热田[15]、北部的谷露地热田[14],中部的松多温泉、日多温泉、羊八井地热田[11]等的情况类似。即,各地热温泉受水-岩作用影响,存在不同程度的18O飘移现象。而康布(KB)温泉各泉眼样点与大气降水的关系较为紧密,这与西藏东部觉拥温泉的情况类似,说明这两地地热温泉水具有较强的可更新能力[12]

    一般情况下,由于补给地下水的大气降水与岩石之间氢氧稳定同位素的不平衡,会发生水与岩石矿物之间氧同位素的交换,导致地下热水中氧同位素富集,氧同位素会向右偏移大气降水线(即18O飘移)[44]。而氧同位素交换作用通常与地热温泉的温度、压力及矿物的粒度等因素有关,本研究区内的地层岩石包括变质岩、火成岩(占地壳体积的95%[42])和火山碎屑岩等,因火成岩和变质岩中,通常具有相同的氧同位素富集顺序。且由于岩石及矿物的δ18O值一直要比水的δ18O值大得多,地下热水与围岩接触发生氧同位素交换总是使得水中的δ18O值增加,完成氧同位素交换作用[3]。据此表明研究区水-岩相互作用中存在一定的氧同位素交换作用。

    大气降水中海拔每增高100 m,δ18O将减少0.3‰。本研究区内平均海拔在4000 m以上,如角沸泉的海拔高达5128 m,高海拔导致了研究区域内δD、δ18O数据出现偏负现象。根据研究区内查孜地热田地下热水中δD、δ18O数据位于大气降水线下方,出现偏负现象,得出入渗补给的大气降水是影响δD、δ18O值的主要因素[45],结合本研究的δD、δ18O数据可知,除康布(KB)温泉外,绝大多数地热温泉样点落在大气降水的左下方,且均为负值,表明入渗补给是δD、δ18O数据出现偏负现象的因素之一。通过与区域内雅鲁藏布江谢通门段至曲水段河流水样的δD(−130‰)和δ18O(−13‰)对比分析可知,研究区δD、δ18O值表现相对偏负,进一步说明δD、δ18O值受入渗补给的大气降水的影响。这与西藏东部海拔高于4000 m的大气降水δ18O的平均值为−18.84‰,主要受高程效应的影响不同,据此表明地热温泉水δD、δ18O值与入渗补给大气降水的影响程度强于高程效应。本研究中,水热活动较为剧烈的搭格架(DGJ)间歇喷泉、碧碧龙(BBL)喷泉、如角(RJ)沸泉和卡乌(KW)沸泉地下热水的18O飘移比羊八井地热田深部地下热水更为明显。羊八井地热田18O飘移值约2‰[46],而本研究涉及的这些区域地下热水的18O飘移值大约分别在8.51‰—8.73‰,5.30‰,6.73‰ —6.85‰,和7.63‰—8.04‰之间。说明这些地热喷泉和沸泉水在上升过程中水-岩作用很强烈,发生了较显著的氧同位素交换作用。在丰水期,金嘎(JG)温泉的泉眼JG3和查当微(CDW)温泉均向大气降水线的左侧偏移。即,存在18O负飘移。推测可能与地热温泉水中长期存在大量游离CO2释放有关,这两个泉眼样点的现场实测游离CO2含量分别为121.18 mg·L−1和75.45 mg·L−1,为研究区东部所有被测样点间的最高值。这说明地热温泉水中长期存在的大量游离CO2的释放可与地下热水发生氧同位素交换,随着游离CO2的不断释放,致使δ18O的值降低,出现18O负飘移[3]

    地热温泉水和围岩之间相互作用可以在一定程度上表明同位素与温度的关系[11]。从研究区域内地热温泉水氢氧稳定同位素离散分布特征(图5)可以看出,在同一温度梯度内,δ18O的值较δD分散,δD的值则相对较集中。这表明在日喀则区域的地热温泉水中δD值更能反映其地下热水的原始来源[3]

    图 5  西藏日喀则区域地热温泉水δD、δ18O与温度关系图
    Figure 5.  The relationship between δD, δ18O and temperature of geothermal hot spring waters in Shigatse region, Tibet

    综合以上内容可以看出,日喀则区域内的地热温泉水主要受大气降水补给,且丰水期影响较枯水期明显。但除康布(KB)温泉以外,受区域海拔高度、降水量、蒸发量、温泉水温和游离CO2含量高低的影响,地热温泉水-岩作用的强烈程度不同。而强烈的水-岩作用使得水岩之间发生氧同位素的交换过程,δ18O得到富集,使δ18O值升高,导致地热温泉水存在不同程度的18O飘移,从而表现为地热温泉水中氢氧稳定同位素的空间异质性。即,水-岩作用是这些地热温泉主要物源的影响因素[6]。而地下热水的化学组成与水-岩作用中的水岩离子交换和氧化还原作用有着密切的联系[47],因此今后通过水化学组分的分析对水-岩作用的物源输入开展研究有助于进一步了解这些地热温泉的水源、物源及其影响因素。相较而言,位于区域东南角亚东县康布村的康布(KB)温泉,无论在丰水期还是枯水期,大气降水均是地热温泉11个泉眼样点水源的主要补给方式,对大气降水补给的响应最为及时,且11个泉眼的δD、δ18O值相差较小(图3),较为稳定。研究表明,大气降水,当它所处的环境不同(如纬度、高程等),其δD和δ18O值有所差异,因此可以通过这些影响因素与δD和δ18O之间的关系来获得地热温泉补给区的补给高程与补给温度等相关信息[3],进而可进一步明确补给区地热温泉水源和物源的主要影响因素。

    由前面的分析可以看出,日喀则区域内27处地热温泉、54个泉眼样点中,康布(KB)温泉全部11个泉眼样点在不同水期的补给来源均为大气降水。因此,可以根据δD和δ18O的高程效应,对该补给区高程进行估算[3]

    大气降水的δD和δ18O的值会随着高程的升高而降低[3]。因海拔高度的影响,不同地区高程效应有着较大的差别[48]。利用高程效应,可以将高海拔地区和低海拔地区地下热水的补给进行区别,进而估算地下热水的补给区高程。

    δD和δ18O含量与当地海拔高度关系的高程公式(同位素入渗高度)[3]

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (1)

    而根据我国的δD值与补给区高程的关系,中国大气降水公式δD值的高程效应[49]可表达为:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (2)

    由于高程效应是影响我国西南地区及青藏高原大气降水中δ18O值变化的主要原因,因此西南地区高程效应的表达式[50]为:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (3)

    式中,H为补给区高程(m);h为取样点高程(m);δG为取样点水样的δD或δ18O值;δP为取样点附近大气降水(补给水)的δD或δ18O值。因西藏河流蒸发趋势线的斜率为7.83,最为接近我国大气降水线斜率7.9,说明河流水体的δD与δ18O更易受大气降水的影响[40]。据此本研究采用位于区域内雅鲁藏布江谢通门段至曲水段河流水样的δD(−130‰)和δ18O(−13‰)作为取样点附近的大气降水的δD、δ18O值[40]K为大气降水δD或δ18O的高程梯度(δ/100 m)。在中国,高程每升高100 m,δ18O值降低−0.31‰,δD值降低−1‰—−4‰[51],结合前人对大气降水中氢氧稳定同位素含量分布与地形高程之间的关系研究分析[51],本研究采用西藏东部地区δ18O的高度梯度值(K取值为0.31‰/100 m)较为合适[51]。康布(KB)温泉补给区11个泉眼样点的补给高程计算结果如表3所示。

    表 3  西藏日喀则区域康布(KB)温泉补给区高程计算结果统计表
    Table 3.  Statistical table of elevation calculation results of Khambu (KB) hot spring supply area in Shigatse region, Tibet
    泉眼编号Spring numberδG(18O)/‰δP(18O)/‰采样高程/mSampling elevationK/‰H/m平均高程/m Average elevation
    公式1Formula 1公式2Formula 2公式3Formula 3
    A−16.17−134254−0.314264274051724058.67
    B−15.885−134292−0.314301270850144007.67
    C−15.95−134261−0.314271276850504029.67
    D−15.335−134260−0.314268273247083902.67
    E−15.285−134260−0.314267271746813888.33
    F−15.38−134263−0.314271272847333910.67
    G−15.46−134259−0.314267275247783932.33
    I−15.395−134263−0.314271277047423927.67
    J−15.04−134252−0.314259275345443852.00
    K−15.195−134245−0.314252276246313881.67
    M−14.975−134257−0.314263272345083831.33
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    表3可以看出,相比根据公式1、公式2和公式3计算得到的补给区高程,公式1计算所得各个泉眼的补给高程为4252—4301 m,仅高出实际泉眼取样点高程约10 m,较为接近各温泉泉眼的采样点实际高程,且高于周边补给区河流高程(本研究上游实测为4245 m,下游实测为4122 m)。因康布(KB)温泉同位素组成明显的接近补给区大气降水的平均同位素组成,表明康布(KB)温泉的补给来源主要来自地热温泉出露区附近所在山体接受的大气降水入渗补给[42]。康布(KB)温泉洗浴历史较长,人为影响较显著,其不确定性影响因素也较多。如分别以δ18O与补给高程(H)和取样点高程(h)之间进行相关性比较,分别得出线性方程:H=−190.69δ18O+981.11(R2=0.9939)、h=−12.422δ18O+4068.5(R2=0.1643),δ18O与补给高程的相关关系显著高于取样点高程。由此,可进一步说明地热温泉出露区附近所在山体接受的大气降水入渗补给是影响康布(KB)温泉地下热水水源和物源的主要因素。

    受大气降水补给的地下热水中的δD和δ18O与当地的大气温度总体上也会呈现出正相关关系[52]。因此补给区温度可以通过δD和δ18O的值根据温度效应进行估算[3]

    北半球大气降水的δ18O值和当地平均温度的关系式[3]

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (4)

    中国大气降水的δD的温度效应[28]可以表示为:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (5)

    北半球高纬度地区大气降水的δ18O的温度效应[36]可以表示为:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content}) (6)

    根据公式4、公式5和公式6对康布(KB)温泉各泉眼样点的δD和δ18O值的计算结果如下表4所示。由于岩石中含氢矿物较少,地下热水中18O同位素更容易与围岩发生同位素交换反应,同位素交换反应对地下热水中的δD值影响不大,并根据氢氧稳定同位素离散分布特征,δD值离散程度较为稳定,据此根据δD值计算的结果更为准确。由表中数据可以看出,11个泉眼补给区温度为−6.27—−5.53 ℃,均为负值,且小于研究区内年平均气温(6.3 ℃[19]),推测由于补给区的海拔一般较高引起的。康布(KB)温泉所在地海拔较高(>4200 m),位于亚东沟,周围山峰常年积雪,所以补给区温度出现负值具有一定的合理性[53]。通过康布(KB)温泉补给区温度较低出现负值,进一步说明康布(KB)温泉地下热水水源和物源主要是地热温泉出露区附近所在山体接受的大气降水入渗补给的,与“2.3”结论相符合。

    表 4  西藏日喀则区域康布(KB)温泉补给区温度估算结果
    Table 4.  Estimation results of Khambu(KB) hot spring supply area temperature in Shigatse region, Tibet
    泉眼编号Spring numberδ18O/‰δD/‰t/℃平均值/℃Average value
    公式4 Formula 4公式5 Formula 5公式6 Formula 6
    A−16.17−109.200.06−6.07−1.91−2.64
    B−15.89−108.250.08−5.53−1.90−2.45
    C−15.95−110.050.06−6.10−1.91−2.65
    D−15.34−108.950.86−5.70−1.31−2.05
    E−15.29−108.500.60−5.70−1.51−2.21
    F−15.38−108.850.15−6.03−1.84−2.57
    G−15.46−109.550.33−6.03−1.71−2.47
    I−15.40−110.100.31−6.10−1.73−2.51
    J−15.04−109.600.46−6.17−1.61−2.44
    K−15.20−109.850.38−6.27−1.67−2.52
    M−14.98−108.700.35−6.03−1.70−2.46
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    (1)氢同位素在空间变化上整体表现为自东南向西北呈先减小再升高再减小的趋势,氧同位素自东南向西北呈先减少再升高的趋势,其蒸发量和水-岩作用可能是影响该区域内温泉δD、δ18O分布的主要影响因素。且日喀则区域内除康布(KB)温泉以外,水-岩作用和地热温泉水的补给方式是地下热水中物质组成的影响因素。

    (2)日喀则区域内的地热温泉水主要受大气降水补给,且丰水期影响较枯水期明显。但除康布(KB)温泉以外,其余地热温泉δD、δ18O值因受入渗补给大气降水的影响,δD、δ18O值出现偏负现象,且受区域海拔高度、降水量、蒸发量、温泉水温和游离CO2含量高低的影响,地热温泉水-岩作用的强烈程度不同,导致地热温泉存在不同程度的18O飘移,从而表现出地热温泉水中氢氧稳定同位素的空间异质性。

    (3)通过大气降水中δD和δ18O的高程效应和温度效应,得出康布(KB)温泉11个泉眼的补给高程为4252—4301 m;补给区温度为−6.27—−5.53 ℃,均为负值且小于研究区内年平均气温,推测由于补给区的海拔一般较高引起的。补给区高程和补给区温度的估算结果均表明地热温泉出露区附近所在山体接受的大气降水入渗补给是影响康布(KB)温泉地下热水水源和物源的主要因素。

  • 图 1  两段式PN/A工艺流程

    Figure 1.  Flow scheme of the two-stage PN/A process

    图 2  PN池启动与运行情况

    Figure 2.  The startup and operation of the partial nitritation reactor

    图 3  PN池NAR和出水硝态氮/TN比

    Figure 3.  NAR and effluent nitrate/TN ratio in the PN reactor

    图 4  anammox池启动与运行情况

    Figure 4.  The startup and operation of the anammox reactor

    图 5  NO2-N、FNA、NH+4-N和FA与NRE的非线性拟合

    Figure 5.  Correlation analysis of nitrite, FNA, ammonium and FA with NRE

    图 6  两段式PN/A系统各反应器碱度

    Figure 6.  Alkalinity concentration of individual reactors in the two-stage PN/A process

    图 7  两段式PN/A工艺各反应器SS和TP

    Figure 7.  SS and TP of individual reactors in the two-stage PN/A process

    表 1  PN池运行条件

    Table 1.  Operational conditations of the PN reactor

    运行阶段运行时间/d进水量/(m3·d−1)进水TN/(mg·L−1)HRT/d氮负荷/(g·(L·d)−1) 温度/℃
    阶段11~222500658±94.13.60.18±0.0335
    阶段2223~288500859±37.93.60.23±0.0435
    阶段3289~334500796±50.53.60.21±0.0535
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
    运行阶段运行时间/d进水量/(m3·d−1)进水TN/(mg·L−1)HRT/d氮负荷/(g·(L·d)−1) 温度/℃
    阶段11~222500658±94.13.60.18±0.0335
    阶段2223~288500859±37.93.60.23±0.0435
    阶段3289~334500796±50.53.60.21±0.0535
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
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    表 2  anammox池运行条件

    Table 2.  Operational conditations of the anammox reactor

    运行阶段运行时间/d进水量/(m3·d−1)进水TN/(mg·L−1)HRT/d氮负荷/ (g·(L·d)−1)温度/℃
    阶段11~222350596±72.25.140.12±0.0135
    阶段2223~288350802±49.65.140.15±0.0335
    阶段3289~334350767±45.15.140.14±0.0335
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
    运行阶段运行时间/d进水量/(m3·d−1)进水TN/(mg·L−1)HRT/d氮负荷/ (g·(L·d)−1)温度/℃
    阶段11~222350596±72.25.140.12±0.0135
    阶段2223~288350802±49.65.140.15±0.0335
    阶段3289~334350767±45.15.140.14±0.0335
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
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    表 3  anammox池运行条件表3两段式PN/A工艺COD去除率与各流程中COD的去除效果

    Table 3.  COD removal efficiency and COD removal processes of the two-stage PN/A process

    运行阶段COD去除率/%调节池占比/%PN池占比/%anammox池占比/%
    阶段154.4±10.224.1±18.855.3±19.820.6±15.3
    阶段253.8±8.9511.9±11.978.9±5.29.2±11.2
    阶段354.8±10.08.7±16.561.8±12.829.5±6.6
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
    运行阶段COD去除率/%调节池占比/%PN池占比/%anammox池占比/%
    阶段154.4±10.224.1±18.855.3±19.820.6±15.3
    阶段253.8±8.9511.9±11.978.9±5.29.2±11.2
    阶段354.8±10.08.7±16.561.8±12.829.5±6.6
      注:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。
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    表 4  anammox池微生物属水平的群落组成

    Table 4.  Microbial community composition of the anammox reactor at genus level

    取样日期anammox池中微生物的占比/% AOB的占比/%
    Ca. BrocadiaCa. KueneniaCa. Jettenia总计 Nitrosomonas
    第218天22.98.31.532.7 1.7
    第264天12110.523.5 1
    取样日期anammox池中微生物的占比/% AOB的占比/%
    Ca. BrocadiaCa. KueneniaCa. Jettenia总计 Nitrosomonas
    第218天22.98.31.532.7 1.7
    第264天12110.523.5 1
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-12-14
  • 录用日期:  2022-01-02
  • 刊出日期:  2022-02-10
李金河, 张轶凡, 伊泽, 孙晓莹, 钱允致, 李玉友. 天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
引用本文: 李金河, 张轶凡, 伊泽, 孙晓莹, 钱允致, 李玉友. 天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
LI Jinhe, ZHANG Yifan, YI Ze, SUN Xiaoying, QIAN Yunzhi, LI Yuyou. Successful start-up and operation analysis of the two-stage PN/A process for the treatment of reject water in Tianjin Jinnan Plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094
Citation: LI Jinhe, ZHANG Yifan, YI Ze, SUN Xiaoying, QIAN Yunzhi, LI Yuyou. Successful start-up and operation analysis of the two-stage PN/A process for the treatment of reject water in Tianjin Jinnan Plant[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 430-440. doi: 10.12030/j.cjee.202112094

天津津南污泥处理厂两段式PN/A工艺处理污泥脱水液的成功启动与运行分析

    通讯作者: 张轶凡(1981—),男,硕士,正高级工程师,76395689@qq.com
    作者简介: 李金河(1970—),男,硕士,正高级工程师,li_jinhe@tjcep.com
  • 1. 天津创业环保集团股份有限公司,天津 300381
  • 2. 天津凯英科技发展股份有限公司,天津 300381
  • 3. 日本东北大学环境科学研究科,仙台 980-8579,日本
基金项目:
住房和城乡建设部重大科技攻关与能力建设项目(2020-Z-001);天津市科技计划项目(16PTGCCX00110)

摘要: 污泥脱水液的经济高效脱氮处理已成为污水处理中的重要环节。依托天津津南污泥处理厂采用两段式部分亚硝化/厌氧氨氧化(PN/A)脱氮工艺处理污泥脱水液,在35 ℃下,对工程规模的工艺启动和稳定运行特性进行了研究。结果表明:接种活性污泥可成功启动部分亚硝化(PN)反应器,PN反应器出水NO2-N/NH+4-N为1.1时,可实现anammox系统的快速启动与稳运行;出水NO2-N/NH+4-N过高会造成anammox系统的不稳定行和厌氧氨氧化菌的抑制;anammox系统在进水TN为(821±102)mg·L−1,氮负荷为0.16 g·(L·d)−1的条件下可实现86.0%的稳定脱氮率;出水NO2-N为35 mg·L−1可作为anammox系统稳定运行的调控依据。以上研究结果可为两段式PN/A工艺在污泥脱水液脱氮处理的工程应用提供参考。

English Abstract

  • 根据《2020中国生态环境状况公报》,截至2020年底,全国市政污水年处理量达到559.2×108 m3 [1]。活性污泥法被广泛用于去除污水中的氮、磷等营养物并产生大量剩余污泥。厌氧消化工艺能实现污染物的高效处理及污水中的能源回收,被应用于剩余污泥的资源化处理[2]。厌氧消化污泥脱出的滤液被称为污泥消化脱水液,具有氨氮质量浓度高(500~2 000 mg·L−1)和低碳氮比(<1)的特点[3]。在实际工程中,若BOD5/TN大于4则表明污水中碳源充足,方可确保活性污泥工艺脱氮效果稳定[4]。若采用活性污泥法对污泥脱水液进行脱氮处理,尚需额外投加大量碳源,运行成本较高。因此,如何经济高效地实现污泥脱水液的脱氮处理已成为污水处理厂亟需解决的技术问题。

    厌氧氨氧化工艺具有无需外加碳源,污泥产量少且适宜高浓度氨氮废水脱氮处理等优势[5]。相较于活性污泥法,厌氧氨氧化工艺被认为是更适宜于厌氧消化污泥脱水液的新型脱氮工艺[6]。基于厌氧氨氧化工艺的两段式部分亚硝化/厌氧氨氧化(partial nitritation/ anammox,PN/A)工艺具有控制简单、运行稳定及适宜培养不同微生物的优点[7]。两段式PN/A工艺由部分亚硝化(partial nitritation,PN)反应器和厌氧氨氧化(anaerobic ammonium-oxidizing,anammox)反应器串联组成。首先,由氨氧化菌(ammonia oxidizing bacteria,AOB)在PN反应器中将部分氨氮氧化为亚硝态氮,出水NO2-N/NH+4-N控制在1.1~1.3,可为后续anammox反应器提供反应基质;然后,由厌氧氨氧化菌(anaerobic ammonium-oxidizing bacteria,AnAOB)在anammox反应器中将氨氮和亚硝态氮转化为氮气和硝态氮,最终完成脱氮处理[8]。国内外学者针对两段式PN/A工艺开展了大量研究[9-11],但多为基于人工模拟基质的实验室规模研究,而关于工程规模的实际废水两段式PN/A工艺研究较少。

    本研究依托天津津南污泥处理厂,以厌氧消化污泥脱水液为处理对象,探究了工程规模两段式PN/A工艺的启动与优化运行特性,通过剖析各工艺段中N的转化与系统对污染物的去除效果,积累两段式PN/A工艺处理厌氧消化污泥脱水液处理的运行经验,以期为推动两段式PN/A工艺在高氨氮废水脱氮处理中的实际应用提供参考。

    • 两段式PN/A工艺流程如图1所示。厌氧消化污泥首先经过板框高压隔膜进行脱水处理,产生的污泥脱水液经磷回收处理单元后进入两段式PN/A工艺单元[12-13]。脱水液先进入沼液池,再依次进入磁絮凝池、调节池、PN池和anammox池,出水进入津南污水处理厂进行后续处理。其中,PN池和anammox池均为SBR,有效体积均为1 800 m3

    • 进水为经磷回收处理的厌氧消化污泥脱水液。该脱水液的水质指标为:NH+4-N为(588±186) mg·L−1NO2-N为(8.7±9.9) mg·L−1NO2-N为(1.7±4.3) mg·L−1;TN为(734±156) mg·L−1;COD为(600±327) mg·L−1;碱度(以CaCO3计)为(1 405±594) mg·L−1;SS为(311±1 112) mg·L−1;TP为(0.6±1.8) mg·L−1;pH为7.1±0.8。

    • PN池接种污泥为天津市某城市污水处理厂(采用A/O工艺)的回流污泥,接种后的MLSS为3 000 mg·L−1。anammox池接种污泥主要取自某AnAOB扩培装置和某养猪场脱氮污泥,接种后的MLSS为2 000 mg·L−1

    • 工艺采用序批式运行模式,即进水1 h、搅拌21 h、沉淀1 h、滗水1 h。PN池每天进水500 m3,其中350 m3出水进入anammox池。两段式PN/A工艺运行温度通过加热器控制在35 ℃。每天取进出水水样进行水质指标分析。

      工艺运行分为3个阶段:阶段1为工艺启动与稳定运行阶段;阶段2和阶段3为工艺优化运行阶段。首先接种污泥启动PN池,当PN池出水NO2-N/NH+4-N稳定在1.1时,以PN池出水为anammox池进水。PN池和anammox池运行条件分别如表1表2所示。

    • 分别在第218天和第264天取anammox池污泥,采用16S rRNA高通量测序技术分析系统微生物群落组成。分析所用引物为515F (5’-GTGCCAGCMGCCGCGG-3’) 和 806R (5’-GGACTACHVGGGTWTCTAAT-3’)。

    • 氮负荷(nitrogen loading rate,NLR)、氮去除率(nitrogen removal rate,NRR)、氮去除效率(nitrogen removal efficiency,NRE)、NO2积累率(nitrite accumulation rate,NAR)、COD、和∆Nr的计算式分别如式(1)~式(7)所示。

      式中:NLR 为氮负荷,g·(L·d)−1;[TN]inf为调节池或PN池出水TN,g·L−1;HRT为水力停留时间,d;NRR为氮去除率,g·(L·d)−1;NRE为工艺氮去除效率,%;[TN]eff为anammox池出水TN,mg·L−1;NAR为NO2积累率,%。

      式中:CODanalysis 为重铬酸钾法直接测定出的COD,mg·L−1;由于在CODanalysis中,每1 g NO2氧化会产生8/7 g COD,故实际COD应为CODanalysis减去NO2-N氧化提供的COD,mg·L−1;[NO2-N]PN-eff、[NO3-N]PN-eff及[NH+4-N]PN-eff分别为PN池出水NO2-N、出水NO3-N和出水NH+4-N的质量浓度,mg·L−1;[NO2-N]anammox-eff和[NH+4-N] anammox -eff分别为anammox池出水NO2-N和出水NH+4-N的质量浓度,mg·L−1。[NO2-N]inf和[NO3-N]inf分别为调节池进水NO2-N和NO3-N的质量浓度,mg·L−1

    • 水质指标按照《水和废水监测分析方法》[14]测定。其中,TN采用碱性过硫酸钾消解-紫外分光光度法测定;TP采用过硫酸钾消解-钼锑分光光度法测定;碱度采用酸碱滴定法测定;SS采用重量法测定;MLSS采用105 ℃干燥称重法测定;MLVSS采用600 ℃焚烧称重法测定;COD采用重铬酸钾法测定;pH、温度、NO2-N、NO3-N和NH+4-N均采用数字化在线分析仪测定。

    • PN池内主要发生由AOB主导的部分亚硝化反应,如式(8)所示。该反应可为后续anammox反应提供适宜的反应基质[15]。较低的进水NO2-N/NH+4-N(1.1~1.2)能满足低NLR(0.14~5 g·(L·d)−1)下anammox系统的稳定运行要求[16-17]。本研究中NLR为0.13 ~ 0.17 g·(L·d)−1,因此,为避免底物剩余对AnAOB的抑制作用,PN池出水NO2-N/NH+4-N应控制在约1.1。如图2(b)所示,阶段1的出水NO2-N/NH+4-N为1.11±0.30,符合运行设计要求。PN池长期稳定的出水基质比也能降低anammox工艺启动初期的运行风险[6]。PN池出水比在阶段2增至2.20±0.76,而过高的基质比造成了后段anammox池的NO2-N剩余,从而对AnAOB带来抑制作用。因此,PN池出水比在阶段3调整至1.09±0.32并能快速实现anammox池的稳定运行。

      亚硝酸盐氧化菌(nitrite oxidizing bacteria,NOB)通常与AOB共存于PN反应器中。NOB一方面会与AOB竞争氧气造成运行成本上升并增加出水基质比的调控难度;另一方面会将NO2-N氧化为NO3-N造成可供AnAOB利用的氮源减少,进而降低系统的脱氮效率。此外,由于anammox工艺自身会产生11%的NO3-N且无法去除,若PN反应产生了大量NO3-N同样会降低anammox工艺的脱氮效率[5]。如图3所示,本研究中NAR高达(97±2.2)%,出水NO3-N/TN仅为(1.83±1.26)%。该结果表明,NOB活性受到长期稳定且有效抑制。通过对进水NH+4-N、游离氨(free ammonia,FA)和游离亚硝酸(free nitrous acid,FNA)的质量浓度进行调控,可实现对NOB活性的有效抑制。钱允致等[18]发现,当进水NH+4-N大于250 mg·L−1时,可实现对NOB活性的良好抑制。本研究中PN池的进水NH4+-N为(757±156)mg·L−1,进水NH+4-N长期保持较高水平有利于实现对NOB活性的抑制。而FA和FNA的质量浓度分别为0.10 mg·L−1和0.83 mg·L−1时,亦会对NOB活性产生抑制[19]。对于AOB,FA和FNA的抑制质量浓度分别为20 mg·L−1和2.8 mg·L−1 [20]。在高NH+4-N的进水条件下,FA的平均质量浓度从阶段1的2.87 mg·L−1增至阶段2的4.28 mg·L−1,并进一步增至阶段3的6.2 mg·L−1。FA始终处于对NOB抑制而对AOB没有抑制作用的范围。FNA从阶段1和阶段2的0.86 mg·L−1降至阶段3的0.38 mg·L−1。因此,PN反应中的FA和进水高NH+4-N等条件是实现NOB抑制的关键因素。

    • 由式(9)可知,anammox反应的理论最大氮去除率为89%。但在实际运行中,NRE达到80%即可认为anammox工艺启动成功[6]。如图4所示,在阶段1的前40 d,NRE从51.4%增至83.2%,表明anammox工艺启动成功。阶段1和阶段2的平均NRE分别为78.4%和79.4%,但阶段2中NRE多次低于60%,表明anammox系统运行存在不稳定的风险。BETTAZZI等[21]发现,AnAOB活性在[NO2-N]为60 mg·L−1时降低了20%。MA等[22]发现,AnAOB活性在[NO2-N]为230 mg·L−1时降低了10%。由于阶段2中PN池出水比增加造成了anammox池中NO2-N的剩余,出水平均NO2-N从阶段1的43.6 mg·L−1增至88.4 mg·L−1。阶段2中NO2-N的增加明显影响到AnAOB的活性。

      PN池的出水比在阶段3调整至1.09。虽然平均进水TN为767 mg·L−1,高于阶段1的659 mg·L−1,但系统平均NRE仍高达86%。此结果表明,在长期运行后,本研究中的两段式PN/A工艺的脱氮能力得到明显提升。JIN等[23]在氮负荷为0.14 ~ 0.84 g·(L·d)−1和进水[NO2-N]/[NH+4-N]为0.5 ~ 1.8的条件下研究了anammox反应器的运行情况,发现系统在进水[NO2-N]/[NH+4-N]为1.2时运行最稳定。QIAN等[6]以污泥脱水液为进水,在进水[NO2-N]/[NH+4-N]为1.15时成功启动一段式PN/A工艺,并且在NLR为0.6 g·(L·d)−1时,NRE达到82%。因此,维持适宜的进水[NO2-N]/[NH+4-N]对于anammox系统的稳定运行至关重要。

      图5可看出,[NO2-N]与NRE的可决系数R2在3个阶段分别为0.87、0.94和0.79,[NO2-N]与NRE拟合度高。因此,可在anammox系统运行稳定性较差时将[NO2-N]作为调控参数。以80%的NRE为运行要求,3个阶段对应的[NO2-N]分别为35、90.9和64.2 mg·L−1。这一结果表明,经过阶段1的长期稳定运行,AnAOB对于NO2-N的耐受性明显增强。[NO2-N]为34.9 mg·L−1可作为anammox池稳定运行调控参数。当anammox池的[NO2-N]大于34.9 mg·L−1时,应降低前端PN池的曝气量以减少anammox池进水[NO2-N]。由FNA、[NH+4-N]和FA与NRE的可决系数可知,上述3个参数与NRE拟合度较低。这是由于在运行中AnAOB主要面临NO2-N剩余的风险,而FNA抑制风险受到anammox反应产碱的影响被弱化。

      FA和FNA抑制是造成anammox工艺脱氮效率降低的常见因素[6,16,22]。FNA 作为NNO2-N的质子化形态,能自由穿过细胞膜并影响微生物的活性[24]。ZHANG等[25]发现,FA高于15 mg·L−1和FNA高于10 μg·L−1会对AnAOB产生抑制。如图4(e)和4(f)所示,在本研究的3个阶段FA质量浓度分别为(1.23±1.37)、(8.35±7.13)和(5.12±3.3)mg·L−1。出水NH+4-N增至(63.9±50)mg·L−1、pH增至7.98±0.22,从而造成了FA的增加。随着阶段3中出水NH+4-N降至(43.9±29) mg·L−1,anammox系统避免了FA抑制的风险。与FA相反,由于阶段1中pH较低,长期存在FNA抑制AnAOB的风险。这一风险在阶段2和阶段3随着pH上升而得以解除。由于anammox反应会造成pH上升,故应当注意NLR的增加可能导致FA对AnAOB的抑制。当anammox池pH大于8.5时,应采用加酸的方式以去除潜在的FA抑制风险[25]

    • COD去除率及其在各流程中的去除效果如表3所示。以COD表征的污染物主要通过PN池和anammox池的微生物利用、污泥吸附和絮凝沉淀的方式被去除。PN池的核心功能是将NO2-N/NH+4-N调整至适宜状态。在此基础上,部分有机物在PN池中被好氧异养菌(ordinary heterotrophic organisms,OHOs)利用。剩余有机物进入anammox池被反硝化菌利用。尽管进水COD从阶段1的(497±132) mg·L−1持续增至阶段3的(642±143) mg·L−1,然而COD去除率在整个运行中仅稳定在(54.2±9.62)%。其中,调节池、PN池和anammox池中去除的COD占比分别为(21.8±18.6)%、(58.5±21.7)%和(19.7±16.2)%。该结果表明,PN池在两段式PN/A工艺的COD去除中占主导地位。

      在适宜的进水C/N条件下,反硝化菌与AnAOB共存会利用有机物将NO3-N转化为N2,从而提高系统的NRE。然而,C/N过高会造成反硝化菌与AnAOB竞争NO2-N,从而降低后者的活性。在NLR为1.93 g·(L·d)−1的anammox系统中,在进水C/N为0.5时,NRE为90.8%,而在进水C/N为0.9时,NRE仅为51%[26]。在进水BOD5/TN为0.07 ~ 0.1的条件下,中试规模的两段式PN/A工艺可实现的稳定运行,NRR为1.23 g·(L·d)−1[27]。在本研究中,anammox池进水可生化COD(即进出水COD的差值)与TN的比值分别为0.17±0.14、0.11±0.11和0.16±0.08,不会对AnAOB造成抑制。其中,由于阶段2的出水NO2-N/NH+4-N增加造成有机物在PN池中被大量消耗。阶段2中通过anammox池中去除的COD仅占9.2%,远低于阶段1的20.6%和阶段3的29.5%。

    • 系统各部分进出水碱度如图6所示。由式(9)可看出,每氧化1 gNH+4-N需要消耗7.14 g碱度(以CaCO3计)[28]。为实现出水NO2-N/NH+4-N为1.1,需将52.4%的进水NH+4-N氧化为NO2-N。此外,每1 g 有机物(以BOD5计)氧化后会产生0.3 g碱度[29]。若不考虑进水有机物,PN池中每1 g进水NH+4-N在出水[NO2-N]/[NH+4-N]为1.1的理论碱度消耗值为3.74 g。PN池实际进水碱度与NH+4-N比值仅为2.25±0.45。系统实际进水碱度不能满足PN池,而能充分完成部分亚硝化反应。因此,运行中向PN池投加NaOH和Na2CO3以补充碱度。由于板框压滤+铁盐污泥脱水处理工艺造成系统进水磷不足,故向anammox池投加KH2PO4以补充磷。因此,anammox池的部分碱度被H3PO4消耗,导致anammox池出水碱度低于进水碱度。

    • 图7为系统各反应器进出水的SS和TP变化。适宜进水SS对生物反应池的稳定运行至关重要。进水SS过高(5 800 mg·L−1)会导致一段式PN/A反应器中MLSS超过10 g·L−1,并对AOB造成严重抑制,进而造成工艺崩溃[30]。因此,混凝沉淀预处理去除悬浮物等物质被广泛用于anammox工艺处理污泥脱水液的研究中[6,30-31]。SS经过磁絮凝池和调节池处理后,从沼液池的(168±115) mg·L−1降至(26.8±15.7) mg·L−1,可满足两段式PN/A工艺稳定运行需要。PN池出水SS在阶段1和阶段2波动较大,为22~8 640 mg·L−1,之后在阶段3稳定为(107±30.9) mg·L−1。作为两段式PN/A工艺的前端反应,PN池污泥的稳定性可直接影响后端anammox池的污泥性状。anammox池出水SS在阶段1和PN池相似,为6~9 610 mg·L−1,之后在阶段2和阶段3稳定为(282±153) mg·L−1

      由于津南污泥处理厂的厌氧消化污泥采用“板框压滤机+铁盐”的脱水处理工艺,故沼液池TP低于1.34 mg·L−1。经过磁絮凝池和调节池处理,出水TP进一步降至0.6 mg·L−1以下。PN池中出水TP为(1.81±0.79) mg·L−1。在anammox池投加KH2PO4补充微生物所需的磷元素。anammox池3个阶段的出水TP分别为(13.66±5.32)、(9.77±2.15)和(9.16±2.17) mg·L−1

    • 阶段3末期anammox池的MLSS为6 000 mg·L−1,MLVSS/MLSS为0.33,SV30和SVI分别为40%和66.7 mL·g−1。这一结果表明,anammox污泥能够在低NLR的SBR运行模式中保持良好的沉淀性,有利于维持稳定的脱氮效果。

      anammox池中微生物在属水平的群落组成如表4所示。AnAOB包括Ca. BrocadiaCa. KueneniaCa. Jettenia 3种,在第218天和第264天anammox微生物总数分别占总微生物的32.7%和23.5%。上述3种anammox微生物广泛存在于实际污水的anammox工艺中[32]。其中,Ca. Kuenenia具有高底物亲和性和低生长率的特点,而Ca. Brocadia 具有低底物亲和性和高增长率的特点[33-34]。本研究中,anammox池的序批式运行模式会造成反应前期高底物浓度和反应后期低底物浓度的特点。这一底物浓度特点分别适合Ca. KueneniaCa. Brocadia的生长。与其他种类AnAOB相比,Ca. Jettenia更适合于在低NLR条件下生长,故本研究的anammox池中较低的NLR有利于其生长[32]。由此说明,在低NLR下序批式运行模式能实现不同种类AnAOB的良好共生。Nitrosomonas作为AOB微生物同样在anammox池中被检出,AOB总数分别占1.7%和1%。这是PN池出水中的溶解氧进入anammox池被AOB利用所致。

    • 1)本研究案例中,超大型两段式PN/A工艺成功启动,实现了对厌氧消化污泥脱水液的稳定脱氮处理。两段式PN/A系统在NLR为0.14 g·(L·d)−1下可实现86%的氮去除效率。

      2) 当PN反应器出水NO2-N/NH+4-N为1.1时,anammox工艺可实现稳定运行,可有效避免anammox反应器中NO2-N剩余对AnAOB造成的底物抑制。

      3) anammox反应器出水NO2-N为35 mg·L−1,可作为两段式PN/A系统稳定运行的控制浓度上限。当anammox反应器出水NO2-N超过此浓度时,应降低PN反应器曝气量以降低PN反应器出水NO2-N/NH+4-N,减少出水NO2-N的浓度。

      4)经过近1 a的运行,该工艺已成功实现AnAOB高度富集,anammox菌占比达到23.5%~32.7%。anammox菌株包括Ca. BrocadiaCa. KueneniaCa. Jettenia

    参考文献 (34)

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