填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水

冯帆, 柴立元, 熊鑫, 唐溪, 柴喜林, 唐崇俭. 填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
引用本文: 冯帆, 柴立元, 熊鑫, 唐溪, 柴喜林, 唐崇俭. 填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
FENG Fan, CHAI Liyuan, XIONG Xin, TANG Xi, CHAI Xilin, TANG Chongjian. Short−cut denitrification and anammox reactor inoculated with aged refuse improves nitrogen removal performance in the low C/N ammonia−rich wastewater treatment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
Citation: FENG Fan, CHAI Liyuan, XIONG Xin, TANG Xi, CHAI Xilin, TANG Chongjian. Short−cut denitrification and anammox reactor inoculated with aged refuse improves nitrogen removal performance in the low C/N ammonia−rich wastewater treatment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148

填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水

    作者简介: 冯帆(1993—),女,博士研究生,664580557@qq.com
    通讯作者: 唐崇俭(1984—),男,博士,教授,chjtang@csu.edu.cn
  • 基金项目:
    国家自然科学基金资助项目(U21A20294,51878662);湖南省科技计划重点项目(2017SK2420);中南大学基础科研业务费专项资金(2017zzts599)
  • 中图分类号: X523

Short−cut denitrification and anammox reactor inoculated with aged refuse improves nitrogen removal performance in the low C/N ammonia−rich wastewater treatment

    Corresponding author: TANG Chongjian, chjtang@csu.edu.cn
  • 摘要: 矿化状垃圾填埋物在长期厌氧稳定化过程中形成了一些独特的理化性质和微生物学特性,使其可用于水处理工艺。以矿化状垃圾填埋物为填充物,研究其在短程反硝化和厌氧氨氧化工艺中对系统性能的影响。结果表明:矿化状垃圾填埋物可通过短程反硝化实现亚硝酸盐积累,当进水C/N为2时NO2−N积累达50%,可为后续与厌氧氨氧化耦合脱氮提供基质;批次实验表明矿化状垃圾填埋物对厌氧氨氧化具有促进作用,使NH+4−N和NO2−N去除率分别由62%和90%增至68%和96%;连续流实验表明,填充矿化状垃圾填埋物可通过强化厌氧氨氧化工艺实现废水高效脱氮,反应器容积氮负荷达0.63 kg·m−3·d−1NH+4−N和NO2−N的去除率分别为81%和91%。本研究结果可为矿化状垃圾填埋物应用于氨氮废水处理工艺,进而实现垃圾填埋物资源化利用并有效处理氨氮废水提供参考。
  • 印制电路板行业在生产印制电路板(PCB)过程中涉及大量有机溶剂、醚类有机物以及表面活性剂等,产生的废液中包含的有机污染物组成复杂、浓度高、毒性大且难以降解[1-2]。目前,企业针对高浓度难降解PCB有机废液的处理方法主要是Fenton氧化法,但该方法存在有机物降解不彻底、Fenton试剂不能循环利用且处理费用高等问题。因此,急需寻找高效、安全且低成本的处理技术来对该类废液进行治理。

    高级氧化工艺(AOP)主要包括Fenton/photo-Fenton[3-4]、湿法氧化[5-6]、光催化氧化[7-8]以及臭氧氧化[9-10]等技术。其中,催化臭氧氧化技术克服了臭氧氧化法中存在的不足,能在常温常压下高效降解大部分有机污染物且无二次污染[11-14],从而备受关注。大部分研究[15-17]表明,催化剂的加入会促进活性自由基的产生。其中,羟基自由基( · OH)是催化臭氧氧化过程的主要活性自由基,对有机物的降解起关键性作用。目前,使用较为广泛的是非均相催化剂,主要包括金属和金属氧化物负载、金属氧化物,活性炭以及其他多孔材料等[18-19]。金属氧化物催化剂(如MnO2[20-21]、MgO[22-24]、ZnO[25-26]、TiO2[27-28]、Al2O3[29-30]和CeO2[31]等)、金属氧化物载体的材料(如Al2O3[32]、TiO2[33]等)、多孔材料载体(如石墨烯[34]、碳纳米管[35]等)都已经用于催化臭氧氧化过程,并且已经被证明具有良好的催化活性。然而,很多催化剂在制备及应用时存在一些缺点,如制备工艺复杂、成本较高、重复利用率低等,这些因素限制了催化臭氧氧化技术在实际高浓度难降解工业废液的应用。在催化臭氧化过程中,氧化钙(CaO)很少用于催化臭氧化过程;但初步实验表明,CaO结合臭氧氧化法,在处理实际工业废液中有机污染物时具有很大的优势,并且CaO具有活性高、成本低、毒性低、pH稳定性好和环境友好的特点,因此,将其应用于催化臭氧氧化过程有良好的发展前景[36]

    本研究探讨了PCB废液降解过程中的催化降解机理以及有机物降解途径,考察了催化剂的循环稳定性并分析催化剂失活的可能原因;通过单纯形优化实验考察了CaO在PCB废液的臭氧氧化过程中的催化性能,包括CaO质量、pH、臭氧浓度、降解时间和废液深度对废液中有机物降解率的影响;最后,将CaO催化臭氧过程应用于实际高浓度难降解废水并探讨其应用潜能,为实际工业废水的处理提供参考。

    氧化钙(CaO)、氢氧化钠(NaOH)、硫酸(H2SO4)、异丙醇(C3H8O)、正己烷(C6H14)、乙二醇单丁醚(C6H14O2)、吐温-80、碘化钾(KI)、硫代硫酸钠(Na2S2O3)、叔丁醇(C4H10O)和水杨酸(C7H6O3)购于中国成都科隆化学试剂厂。二乙二醇单乙醚(C6H14O3),2,3-二羟基苯甲酸(C6H14O4)和2,5-二羟基苯甲酸(C6H14O4)购于梯希爱(上海)化成工业发展有限公司。所有试剂均为分析级,无须进一步处理,所有溶液均是由超纯水净化机(ATSro)获得的去离子水制备。

    PCB废液来源于某工厂制造PCB过程,PCB废液为黄色,略带刺激性气味,pH为10.10,COD高达20 246.4 mg·L−1,属于碱性高浓度有机废液,主要成分为异丙醇、正己烷、二乙二醇单乙醚、乙二醇单丁醚和吐温-80等。

    通过UV光谱(Shimadzu,Japan)检测水杨酸及其与 · OH的反应产物,波长扫描范围为260~400 nm。通过LC-MS(LCMS-8060)对水杨酸羟基化产物进行定量分析。PCB废液中的降解过程中的中间产物通过GC/MS(Agilent 7890A)检测。采用扫描电子显微镜(SEM)检测催化剂使用前后的形貌。通过X射线衍射分析仪(Empryean PANalytical B.V.)检测催化剂使用前后的组成,测定X射线为Cu靶Kα射线(λ=0.154 18 nm,加速电压为40 kV,发射电流为40 mA,扫描角度为10°~85°。用重铬酸钾法测量废液处理前后的COD。通过pH计(SevenEasyS20,Mettler Toledo)测定废液pH。

    催化臭氧化过程在半连续反应器(内径可调,总高度25 cm)中进行,该反应器盛有250 mL PCB废液和一定量的CaO用作催化剂,在常温常压条件下进行反应。臭氧由臭氧发生器产生,并通过曝气石将O3分散到废液中,并且通过磁力搅拌使废液与O3接触更充分。在实验过程中,气体流速为4 L·min−1,臭氧浓度通过靛蓝法检测,残余臭氧用20%KI溶液吸收。

    在催化臭氧化过程中,以异丙醇(IPA)、正己烷(nHA)、二乙二醇单乙醚(DGDE)、乙二醇单丁醚(EB)和吐温-80(Tween-80)为原料,模拟PCB实际废液。将3.0 g CaO加入到含有250 mL模拟废液的反应器中,然后通入一定浓度的臭氧以降解废液中的有机污染物。在此过程中,以一定的时间间隔从反应器中取出10 mL的降解液样品,加入Na2S2O3钠溶液淬灭样品中残余臭氧。将获得的样品通过0.22 μm微孔膜过滤,并将过滤的样品用于GC/MS检测分析。叔丁醇(TBA)用作 · OH淬灭剂,水杨酸(SA)用作 · OH捕获剂,添加到催化臭氧化过程中以研究催化臭氧氧化过程的主要活性自由基。使用过后的催化剂经过过滤、洗涤、50 ℃干燥后,用于催化剂的稳定性实验。

    臭氧与有机物的反应主要有2种途径,即直接反应和间接反应。直接反应是指O3直接氧化有机物,间接反应主要是通过O3分解产生的活性自由基对有机物进行氧化[37-38]。通过研究 · OH淬灭剂的影响进行对比实验,研究 · OH对有机物的降解作用。TBA是一种常见的 · OH淬灭剂,它与臭氧分子基本不反应,反应速率仅3×10-3 L·(mol·s)−1,而其与 · OH的反应速率高达6×108 L·(mol·s)−1。因此,可以通过加入TBA到臭氧或催化臭氧过程,间接检测体系中是否有 · OH的产生[39]图1为单独臭氧氧化过程以及催化臭氧氧化过程加入TBA前后废液的COD去除率对比图。由此可知,CaO催化臭氧氧化过程和单独臭氧氧化过程加入TBA后,处理180 min后,COD去除率分别降低13.04%和5.71%,表明TBA的加入对2个过程降解率均造成负面影响,从而间接证明单独臭氧氧化过程与催化臭氧氧化过程都有 · OH产生。此外,从TBA对2个过程的影响程度上可以看出,CaO可以促进O3产生更多的 · OH,表明CaO催化臭氧氧化过程遵循羟基自由基机理。

    图 1  TBA对PCB废液降解率的影响
    Figure 1.  Effect of TBA on COD removal ratio of PCB effluents

    水杨酸(SA)羟基化实验是另外一种间接检测羟基自由基的方法[40]。羟基自由基具有存在时间短、不稳定的特点,但SA可以作为 · OH的捕捉剂,SA与 · OH反应后会生成较为稳定的2,3-二羟基苯甲酸(2,3-DHBA)和2,3-二羟基苯甲酸(2,5-DHBA)。本研究结合紫外-可见分光光度计跟踪SA与 · OH反应后产物,再结合液相色谱-质谱联用仪对2,3-DHBA和2,5-DHBA进行定量分析。

    图2为SA、2,3-DHBA和2,5-BHBA的紫外-可见吸收光谱图以及CaO催化臭氧氧化处理后的紫外-可见吸收光谱。可以看出,SA在302 nm处有最大吸收峰,而2,3-DHBA和2,5-DHBA分别在315 nm和330 nm处出现最大吸收峰,SA经过催化臭氧氧化处理后最大吸收峰波长向右移动,在2,3-DHBA和2,5-DHBA的大吸收峰处有一定的吸收,证明在该过程中有 · OH产生。

    图 2  SA、2,3-DHBA、2,5-DHBA以及催化臭氧氧化处理SA后混合溶液的紫外-可见吸收光谱
    Figure 2.  Absorption spectra of SA, 2,3-DHBA, 2,5-DHBA and their mixture solution after SA degradation by catalytic ozonation

    图2中可以观察到2,3-DHBA和2,5-DHBA的存在,接下来使用LC-MS联用仪对2,3-DHBA和2,5-DHBA的含量进行定量分析。图3(a)图3(b)分别表示2,3-DHBA和2,5-DHBA的液相色谱标准曲线,根据该标准曲线求得CaO催化臭氧处理不同时间溶液中2,3-DHBA和2,5-DHBA的含量,结果如表1所示。从表1中可以看出,CaO催化臭氧处理4、8和12 min后,溶液中2,3-DHBA的含量分别为0.037 3、0.022 1和0.020 mg·L−1,2,5-DHBA的含量分别为0.015 5、0.014 4和0.013 7 mg·L−1。可以看出,随着时间的增加,2,3-DHBA和2,5-DHBA的含量都不断减少,表明催化臭氧过程中SA与羟基自由基结合的同时,羟基化产物2,3-DHBA和2,5-DHBA也被氧化降解。

    图 3  2,3-DHBA和2,5-DHBA的液相色谱标准曲线
    Figure 3.  Liquid chromatography standard curves for 2,3-DHBA and 2,5-DHBA
    表 1  2,3-DHBA和2,5-DHBA不同时间的含量
    Table 1.  Contents of 2,3-DHBA and 2,5-DHBA at different times
    降解时间/min 2,3-DHBA浓度/(mg·L−1) 2,5-DHBA浓度/(mg·L−1)
    4 0.037 3 0.015 5
    8 0.022 1 0.014 4
    12 0.020 0 0.013 7
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    为了研究废液的降解路径,以废液主要成分异丙醇和乙二醇单丁醚为例进行探讨,对2种物质进行降解并对降解产物用GC/MS进行检测。

    异丙醇降解30 min和60 min的GC/MS结果如图4所示,对应的中间产物信息如表2所示。异丙醇溶液经催化臭氧氧化降解30~60 min后,检测到的中间产物有羟基丙酮、1,2-羟基丙二醇以及乙酸,由此推测出异丙醇的可能降解路径为:异丙醇与 · OH结合形成了1,2-羟基丙二醇,1,2-羟基丙二醇再被氧化为羟基丙酮,然后再进一步被氧化为小分子酸乙酸,结果如图5所示。

    图 4  异丙醇降解30 min和60 min总离子流色谱图
    Figure 4.  GC chromatograms of isopropanol effluents at 30 min and 60 min degradation
    表 2  异丙醇降解30 min和60 min的降解产物
    Table 2.  Products of IPA at 30 min and 60 min degradation
    异丙醇降解30 min质谱结果 异丙醇降解60 min质谱结果
    保留时间/min 分子式 相对分子质量 相对峰面积/% 保留时间/min 分子式 相对分子质量 相对峰面积/%
    2.385 C2H4O2 60.05 46.014 2.278 C2H4O2 60.05 68.57
    2.775 C2H8O2Si 92.169 9.246 2.769 C2H8O2Si 92.169 2 11.175
    2.865 C3H6O2 74.08 22.436 3.170 C3H8O2 76.09 20.255
    3.257 C3H8O2 76.09 22.304
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    图 5  异丙醇降解路径
    Figure 5.  Probable degradation pathway of isopropanol

    乙二醇单丁醚降解30 min和60 min后的总离子流色谱图如图6所示,对应的中间产物信息如表3所示。乙二醇单丁醚的降解中间产物主要有1-丁醇、乙二醇、4-羟基-2-丁酮、丁内酯和乙酸。由此可以推测乙二醇单丁醚的可能降解路径如图7所示,乙二醇单丁醚的降解一部分是被氧化断链形成乙二醇,然后再接着被氧化为乙酸。另外有一部分乙二醇单丁醚被氧化断链形成1-丁醇,1-丁醇与 · OH结合,结合产物再被氧化形成酮或酸,最后再被氧化形成小分子酸乙酸,最后形成CO2和H2O。

    图 6  乙二醇单丁醚降解液总离子流色谱图
    Figure 6.  GC chromatograms of 2-butoxyethanol effluents at 30 min and 60 min degradation
    表 3  乙二醇单丁醚降解30 min和60 min的降解产物
    Table 3.  Products of EB at 30 min and 60 min degradation
    乙二醇丁醚降解30 min质谱结果 乙二醇丁醚降解60 min质谱结果
    保留时间/min 分子式 相对分子质量 相对峰面积/% 保留时间/min 分子式 相对分子质量 相对峰面积/%
    2.184 C4H10O 74.12 7.624 2.329 C2H4O2 60.05 42.980
    2.384 C2H4O2 60.05 19.742 2.793 C2H8O2Si 92.169 7.158
    2.831 C2H8O2Si 92.169 2 1.453 2.859 (CH2OH)2 62.068 29.959
    2.898 (CH2OH)2 62.068 12.649 3.642 C4H8O2 88.105 3.316
    3.660 C4H8O2 88.105 1 2.856 4.692 C6H14O2 118.17 12.300
    4.605 C6H14O2 118.17 28.126 4.843 C6H14O2 118.17 4.287
    4.680 C6H14O2 118.17 25.537
    4.854 C4H6O2 86.09 2.013
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    图 7  乙二醇单丁醚降解路径
    Figure 7.  Probable degradation pathway of 2-butoxyethanol

    在实际应用中,催化剂的稳定性十分重要。催化剂的多次循环使用可以节约催化剂成本,并且减少固废。本实验对催化剂进行了5次循环,每次使用后对催化剂进行过滤、洗涤、干燥后进行循环使用。如图8所示,催化剂在每一次使用时的催化效率分别是92.78%、90.67%、88.98%、86.94%和84.04%。经过多次循环,催化剂活性下降,但每次循环均没有显著下降,表明该催化剂具有良好的循环性能。

    图 8  催化剂循环稳定性
    Figure 8.  Stability test of catalyst

    为了探讨催化剂失活原因以及催化剂活化的方式,对使用前后的催化剂进行了表征,研究催化剂使用前后的形貌、组成以及比表面积变化。图9(a)显示的是催化剂使用前的形貌,图9(b)图9(c)表示催化剂使用1次和3次后的形貌。可以看出,使用后的催化剂较使用前的催化剂不易分散,产生的团聚现象更为严重,从而导致催化剂的性能降低。

    图 9  催化剂使用前后SEM形貌图
    Figure 9.  SEM images of fresh catalyst and used catalyst

    图10显示的是催化剂使用前后的XRD谱图。图10(a)得到的XRD谱图与标准JCPDS对照可知,2θ为32.3°、37.4°、53.9°对应的是CaO的特征吸收峰,2θ为18°、28.7°、34.1°、47.1°和50.9°对应的是Ca(OH)2的特征峰,表明在使用前的催化剂中Ca(OH)2的特征峰也有一定的吸收强度。使用前的催化剂中CaO的特征峰十分清晰且强度较大,表明其主要成分是CaO,但也含有少量的Ca(OH)2,说明催化剂在存放过程中或者样品测试时受到空气中水分的影响。

    图 10  催化剂使用前和使用后XRD模型
    Figure 10.  XRD patterns of fresh catalyst and used catalyst

    图10(b)为催化剂使用1次和使用3次后的XRD图。催化剂使用1次后的XRD谱图在2θ为18°、28.7°、34.1°、47.1°和50.9°处存在较强的峰,这些峰与Ca(OH)2的特征峰一致,表明其主要成分是Ca(OH)2。而使用3次的催化剂测出的2θ为23°、29.4°、39.4°、43.2°和47.1°对应的峰是CaCO3的特征峰,说明催化剂的失活过程主要是:经过多次循环后的催化剂与水结合变成了Ca(OH)2,形成的Ca(OH)2与矿化产物CO2结合从而变为CaCO3,最终由于多次反应后CaCO3含量不断增加从而导致催化剂催化效率逐渐降低。

    有研究[41-42]表明,pH变化对催化效率有很大影响,这可能会影响催化剂的表面性质和活性自由基的产生。废液深度的变化会影响O3分子与废液的接触时间,从而影响废液的降解率。O3在催化臭氧氧化过程起氧化作用。臭氧用量的增加,可以促进活性自由基的产生并且可以增加臭氧与废液的接触面积,从而促进废液中有机物的降解[43]。因此,废液pH、CaO质量(m)、废液深度(h)、降解时间(t)、臭氧用量等工艺条件的优化就显得尤为重要。考虑到CaO会造成固废以及时间成本,因此,综合考虑了CaO质量、降解时间和COD去除率(η)三者的关系,以0.7η+0.1/t+0.2/m为考察指标进行单纯形优化实验。表4显示各因素的初点和步长,即各个因素的初始值以及变化值。表5为根据均匀设计表U6(65)得到的初始实验条件,经过优化之后得到的优化结果如表6所示。可以看出,pH为12.6~13.2,降解时间为150~180 min以及臭氧量为120 ~200 mg·min−1时会取得较好的催化降解率。综合考虑固废以及时间成本,pH为12.97、CaO质量为1.0 g、废液深度为11 cm、降解时间为150 min、臭氧用量为120 mg·min−1时,COD去除率可达到90.045%,并且0.7η+0.1/t+0.2/m综合效率为0.870 3,能够满足在较短时间、较少催化剂用量下取得较高的降解率,可以应用于高浓度难降解有机废水的处理。

    表 4  因素的初始值和变化值
    Table 4.  Initial and change values of factors
    初始值与变化值 pH CaO质量/g 废液深度/cm 降解时间/min 臭氧用量/(mg·min−1)
    初始值 12.0 0 7 60 80
    变化值 0.2 1.0 2 20 20
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    表 5  初始实验条件
    Table 5.  Initial experimental conditions
    实验序号 pH CaO质量/g 废液深度/cm 降解时间/min 臭氧用量/(mg·min−1)
    1 12.2 2.0 11 140 200
    2 12.4 4.0 13 80 180
    3 12.6 6.0 9 160 160
    4 12.8 1.0 13 100 140
    5 13.0 3.0 9 180 120
    6 13.2 5.0 11 120 100
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    表 6  单纯形优化结果
    Table 6.  Result of simplex optimization
    实验序号 pH CaO质量/g 废液深度/cm 降解时间/min 臭氧用量/(mg·min−1) COD去除率/% 标准差 0.7η+0.1/t+0.2/m
    1 12.2 2.0 11 140 200 66.31 0.987 6 0.607 1
    2 12.4 4.0 13 80 180 66.97 0.120 2 0.552 1
    3 12.6 6.0 9 160 160 83.21 0.720 8 0.653 3
    4 12.8 1.0 13 100 140 64.26 2.716 2 0.709 7
    5 13.0 3.0 9 180 120 83.4 1.419 3 0.683 8
    6 13.2 5.0 11 120 100 62.36 1.007 0 0.526 5
    7 12.2 1.4 11 144 200 67.97 1.689 9 0.660 3
    8 12.7 1.36 9 180 150 87.24 1.225 3 0.791 1
    9 13.2 3.38 9 172 100 91.81 1.565 4 0.736 7
    10 12.9 1.0 11 150 120 90.04 0.431 3 0.870 3
    11 13.2 2.77 9 175 100 86.8 0.671 7 0.714 3
    12 13.2 1.0 11 130 120 75.72 2.517 3 0.776 2
    13 13.2 2.804 9 180 100 88.51 2.026 4 0.724 2
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    图11显示了CaO催化臭氧氧化处理工厂的实际PCB清槽剂废液的处理效果,其工艺条件如下:pH为13.0、CaO质量为2.0 g、废液深度为11 cm、降解时间为180 min、臭氧用量为180 mg·min−1。可以看出,处理180 min后,废液COD去除率达到了94.67%,比单独臭氧氧化过程COD去除率高26.92%,CaO作为催化剂加入到臭氧氧化过程大幅度提高了有机物的降解率。上述结果表明CaO催化臭氧氧化处理实际高浓度难降解废液具有可行性,并且对有机物的降解效果显著,具有广阔的应用前景。

    图 11  CaO在实际PCB废液中的催化降解率
    Figure 11.  Catalytic degradation efficiency in actual PCB effluents by CaO

    1)自由基淬灭实验和水杨酸羟基化实验结果表明,CaO催化臭氧氧化体系中存在 · OH,主要是遵循羟基自由基机理。

    2)通过GCMS检测,废液降解后检测出了中间体,如羟基丙酮、乙二醇、正丁醇、乙酸等。因此,有机物可能降解途径是:有机物主要是先与 · OH结合,再进一步被氧化形成酮,然后被氧化为乙酸,最后形成CO2和H2O。

    3)催化剂稳定性测试表明,CaO具有优良的循环稳定性,经过5次循环后,催化剂的催化效率可以达到84.04%。SEM、XRD测试结果表明,使用后的催化剂团聚现象明显增大,其主要成分由CaO变为了Ca(OH)2和CaCO3,从而导致催化效率降低。

    4)单纯形优化实验表明,在优化条件下可以满足在较短时间,使用较少催化剂情况下,催化效率达到90.04%。最后,将CaO催化臭氧氧化技术应用到实际PCB废液中,废液COD去除率可以达到94.67%,表明CaO催化臭氧氧化技术可应用于实际高浓度难降解废液。

  • 图 1  实验装置示意图

    Figure 1.  Schematic diagram of experimental set-up

    图 2  矿化状垃圾填埋物及其渗滤液中典型重金属含量

    Figure 2.  Concentrations of typical heavy metals in aged refuse and its leachate

    图 3  属水平的矿化状垃圾填埋物生物群落结构图

    Figure 3.  Microbial community structure of aged refuse at genus level

    图 4  矿化状垃圾填埋物反硝化体系长期运行中进水方式及C/N的影响

    Figure 4.  Influence of feeding mode and C/N ratio on the denitrification system amended with aged refuse during the long-term operation

    图 5  高丰度OTU的进化树展示

    Figure 5.  Phylogenic tree of high-abundance OTUs

    图 6  添加矿化状垃圾填埋物后厌氧氨氧化反应器中氮元素的变化

    Figure 6.  Influence of aged refuse on anammox system

    图 7  矿化状垃圾填埋物厌氧氨氧化体系(R2)长期运行情况

    Figure 7.  Long-term performance of the anammox system (R2)

    图 8  属水平的微生物群落演替

    Figure 8.  Evolution of the microbial community structure at genus level

    表 1  反硝化体系(R1)中矿化状垃圾填埋物的阿尔法多样性分析

    Table 1.  Alpha diversity of aged refuse in denitrification system (R1)

    样品来源ChaoShannonPD
    反硝化前的反应体系598545
    C/N为4时反应体系543446
    样品来源ChaoShannonPD
    反硝化前的反应体系598545
    C/N为4时反应体系543446
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    表 2  Pseudomonas种水平相对丰度的变化

    Table 2.  Relative abundance of Pseudomonas at species level %

    种名称反硝化前反硝化后
    g__Pseudomonas | s__uncultured0.3150.079
    g__Pseudomonas | s__Pseudomonas putida0.182ND
    g__Pseudomonas | s__0.01218.78
    g__Pseudomonas | s__Pseudomonas monteiliiND0.062
      注:ND表示未检测到。
    种名称反硝化前反硝化后
    g__Pseudomonas | s__uncultured0.3150.079
    g__Pseudomonas | s__Pseudomonas putida0.182ND
    g__Pseudomonas | s__0.01218.78
    g__Pseudomonas | s__Pseudomonas monteiliiND0.062
      注:ND表示未检测到。
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    表 3  厌氧氨氧化体系中矿化状垃圾填埋物阿尔法多样性变化

    Table 3.  Alpha diversity of aged refuse in anammox system

    样品来源ChaoObserved speciesShannonPD
    反应体系的起始阶段610556546
    反应体系的稳定运行阶段560528544
    样品来源ChaoObserved speciesShannonPD
    反应体系的起始阶段610556546
    反应体系的稳定运行阶段560528544
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-08-24
  • 录用日期:  2021-10-29
  • 刊出日期:  2022-02-10
冯帆, 柴立元, 熊鑫, 唐溪, 柴喜林, 唐崇俭. 填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
引用本文: 冯帆, 柴立元, 熊鑫, 唐溪, 柴喜林, 唐崇俭. 填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水[J]. 环境工程学报, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
FENG Fan, CHAI Liyuan, XIONG Xin, TANG Xi, CHAI Xilin, TANG Chongjian. Short−cut denitrification and anammox reactor inoculated with aged refuse improves nitrogen removal performance in the low C/N ammonia−rich wastewater treatment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148
Citation: FENG Fan, CHAI Liyuan, XIONG Xin, TANG Xi, CHAI Xilin, TANG Chongjian. Short−cut denitrification and anammox reactor inoculated with aged refuse improves nitrogen removal performance in the low C/N ammonia−rich wastewater treatment[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2022, 16(2): 409-420. doi: 10.12030/j.cjee.202108148

填充矿化状垃圾填埋物的短程反硝化−厌氧氨氧化反应器处理低C/N氨氮废水

    通讯作者: 唐崇俭(1984—),男,博士,教授,chjtang@csu.edu.cn
    作者简介: 冯帆(1993—),女,博士研究生,664580557@qq.com
  • 1. 中南大学冶金与环境学院,长沙 410083
  • 2. 国家重金属污染防治工程技术研究中心,长沙 410083
  • 3. 江西盖亚环保科技有限公司,上饶 334100
基金项目:
国家自然科学基金资助项目(U21A20294,51878662);湖南省科技计划重点项目(2017SK2420);中南大学基础科研业务费专项资金(2017zzts599)

摘要: 矿化状垃圾填埋物在长期厌氧稳定化过程中形成了一些独特的理化性质和微生物学特性,使其可用于水处理工艺。以矿化状垃圾填埋物为填充物,研究其在短程反硝化和厌氧氨氧化工艺中对系统性能的影响。结果表明:矿化状垃圾填埋物可通过短程反硝化实现亚硝酸盐积累,当进水C/N为2时NO2−N积累达50%,可为后续与厌氧氨氧化耦合脱氮提供基质;批次实验表明矿化状垃圾填埋物对厌氧氨氧化具有促进作用,使NH+4−N和NO2−N去除率分别由62%和90%增至68%和96%;连续流实验表明,填充矿化状垃圾填埋物可通过强化厌氧氨氧化工艺实现废水高效脱氮,反应器容积氮负荷达0.63 kg·m−3·d−1NH+4−N和NO2−N的去除率分别为81%和91%。本研究结果可为矿化状垃圾填埋物应用于氨氮废水处理工艺,进而实现垃圾填埋物资源化利用并有效处理氨氮废水提供参考。

English Abstract

  • 随着经济社会的发展和城市化进程的加快,城市生活垃圾产生量与日俱增。预计到2030年,我国垃圾填埋物数量将达到峰值[1-2],其资源化利用已成为研究热点。在填埋场封闭的环境条件下,生活垃圾经过长期的物理、化学和生物稳定化过程后,由散发出恶臭气体的原生垃圾逐渐转变为性质和组分相对稳定、具有泥土气味的类土壤物质[3],呈现出矿化状特性。在长期厌氧、高盐、高毒等填埋稳定化过程中,矿化状垃圾填埋物中大部分可降解有机物已被去除,存留的微生物菌群理论上具有更强的环境适应性与污染物降解/转化性能;另外,矿化状垃圾填埋物的比表面积可达5.46 m2·g−1,具有良好的污染吸附能力及微生物附着能力[4]。因此,可考虑将其用作水处理填料并开发矿化垃圾填料床处理工艺,发挥其对污染物的微生物降解/转化能力和吸附能力。

    厌氧氨氧化(anammox)工艺具有无需曝气和外加碳源、操作成本低且剩余污泥少等优势,已成为最具发展潜力的生物脱氮技术[5]。Anammox需要NO2作为电子受体,且反应产生NO3,而短程反硝化则将NO3还原为NO2,可为anammox提供NO2,同时可节省NO2继续还原所需的碳源,故短程反硝化和厌氧氨氧化受到广泛关注。低C/N氨氮废水中的NH+4极易氧化为NO3,导致NO2积累难,anammox工艺易受影响。矿化填料中的亚硝酸盐氧化菌(NOB)以Nitrospira sp.为主,这类菌株对氧气的亲和力很强[6],且当NH+4转化为NO2后,Nitrospira sp.会随即利用多余氧气将NO2进一步氧化为NO3,很难通过短程硝化作用实现NO2的积累。短程反硝化则可将NO3转化为NO2,同时消耗水中有机物,避免其对后续anammox细菌发生抑制。综上所述,将短程反硝化耦合厌氧氨氧化工艺是低浓度、低C/N氨氮废水高效处理的重要选择[7]

    本研究阐明了矿化状垃圾填埋物的理化性质,并以矿化状垃圾填埋物为填充物,分别研究了其短程反硝化性能和厌氧氨氧化反应器的性能,以期为其应用于低C/N氨氮废水的处理提供参考。

    • 本研究所用的垃圾填埋物取自江西某填埋场的不同填埋单元,经8 a以上厌氧填埋,呈矿化状。自填埋场表面向下,每隔1 m设置1个取样点,最大深度为4 m。每个取样点采集50 kg样品,4个填埋单元,共计16个样品,并将这些样品混合均匀。取出填埋物质中大块的颗粒,如石块、玻璃、无纺布等。经过风干处理后的矿化状垃圾填埋物手动过筛(2 mm孔径)待用。

    • 实验用水为模拟废水。(NH4)SO4和NaNO2分别为厌氧氨氧化过程提供相同质量浓度的NH4+-N和NO2--N,碳源由1 g·L-1的NaHCO3或KaHCO3提供。NaNO3为短程反硝化过程提供NO3--N,碳源由CH3COONa提供,其COD为50~400 mg·L-1。用0.1 mol·L-1的盐酸溶液将pH调节为(7.0±0.2)。

    • 反应器均由有机玻璃制成,其结构如图1所示。其中,短程反硝化反应器(R1)分滴滤式和上流式两种进水方式,厌氧氨氧化反应器为R2。反应器外部由恒温水浴管包裹,温度控制为(35±1)℃。进水流量由蠕动泵控制。短程反硝化反应器(R1)内径为100 mm,高410 mm,总体积为3.4 L,有效容积为1.2 L,填料质量为3.7 kg。其中,滴滤式反应器(R1)从上到下包括进水口、海绵状布水层、矿化状垃圾填埋物、石英砂承托层及出水口;上流式反应器(R1),从上到下包括出水口、矿化状垃圾填埋物、石英砂承托层及进水口。厌氧氨氧化反应器(R2),内径为150 mm,高500 mm,总体积为7.7 L,有效容积为3.8 L,填料质量为8.3 kg。反应器从上到下包括三相分离器、填料层、石英砂承托层及进水口。

    • 1)矿化状垃圾填埋物在反硝化体系中的长期实验。反硝化的有机碳源为CH3COONa、氮源为NaNO3,通过考察不同C/N条件下反应器的长期运行效果,确定反硝化过程中利于亚硝酸盐积累的最佳C/N;对比R1长期运行过程中两种不同进水方式(第1~50天以滴滤式运行;第55~100天以上流式运行)下,亚硝酸盐的累积情况,确定最佳进水方式,为R2提供亚硝酸盐。

      2)矿化状垃圾填埋物在厌氧氨氧化体系中的批次实验(2组平行)。配制1 L 所需基质,其[NH+4-N]为25 mg·L−1 、[NO2-N]为25 mg·L−1 ,并包含一定比例的KHCO3、MgSO4·7H2O、NaH2PO4·2H2O及微量元素。准备3个200 mL血清瓶,分别编号为1、2、3号,加入150 mL上述基质。其中,1号中加入2 g矿化状垃圾填埋物;2号中加入2 g实验室培育成熟的厌氧氨氧化污泥;3号中加入2 g矿化状垃圾填埋物和2 g厌氧氨氧化污泥。充N2(气体)30 min以提供厌氧环境,用橡 胶塞及铝盖将血清瓶密封后,置于恒温振荡器中,于37℃、170 r·min−1的条件下避光振荡。用2.5 mL注射器于1、2、4、8 和24 h时取样,过0.45 µm的无机滤膜,滤液置于4 ℃冰箱中冷藏保存待测。检测各时间间隔下三氮(氨氮、亚硝酸盐和硝酸盐)的浓度变化,以考察anammox系统性能,并通过对比各血清瓶中的脱氮性能,分析矿化状垃圾填埋物在anammox过程中的作用。

      3)矿化状垃圾填埋物在厌氧氨氧化体系中的长期运行实验。在R2中接入100 mL的anammox悬浮污泥(Candidatus Jettenia丰度为60.47%,Candidatus Brocadia丰度为0.9%),悬浮固体质量浓度(SS)为0.13 g·L−1,污泥活性即挥发性悬浮固体浓度/悬浮固体浓度(VSS/SS)为37.8%,污泥沉降比(SV)为0.5%。进水NH+4-N和NO2-N比例为1∶1,每天测定三氮浓度变化,通过基质去除率和化学计量比(Rs,即亚硝氮消耗量/氨氮消耗量;Rp,即硝态氮生成量/氨氮消耗量)判断R2运行情况。长期运行过程中,经历了为期20 d的饥饿期,以确定矿化状垃圾填埋物厌氧氨氧化生物体系的稳健性;选取长期实验结束后的矿化状垃圾填埋物进行生物群落结构分析,分析厌氧氨氧化细菌与矿化状垃圾填埋物的相互作用。

    • NH+4-N、NO2-N、NO3-N的测定参考美国公共卫生协会(APHA)的水质检测标准方法。其中,NH+4-N采用苯酚-次氯酸盐光度法,于623 nm波长处测定吸光度;NO2-N采用 N−(1−萘基)−乙二胺盐酸盐光度法,于540 nm波长处测定吸光度;NO3-N采用紫外分光光度法,于275 nm和220 nm波长处测定吸光度。

      本研究中采用高通量测序方法检测微生物群落结构的演替,该检测由美吉生物公司承担。用磷酸盐缓冲溶液清洗矿化状垃圾填埋物3次。根据操作指南,用细菌DNA分离试剂盒组件提取样品DNA。利用引物对(338f和806r)扩增V3~V4区细菌16S rRNA基因。

    • 矿化状垃圾填埋物来源于垃圾填埋场,含有重金属,将其应用于水处理过程,应考虑重金属的溶出问题。以《土壤环境质量标准》(GB 15618−2008)土壤无机污染物环境质量第二级标准值中居住用地限值为基准,评价了所试矿化状垃圾填埋物中典型重金属的含量,结果如图2(a)所示。以《污水综合排放标准》(GB 8978−1996)中污染物最高允许排放浓度限值为基准,评价其用作水处理填料时重金属的长期溶出状况,结果如图2(b)所示。由于矿化状垃圾填埋物中重金属含量极少,如镉(Cd)、镍(Ni)、砷(As)、铬(Cr)、铅(Pb)、铜(Cu)和锌(Zn),其平均质量分数分别为2.7、53.1、58.0、109.1、123.3、150.7和410.7 mg·kg−1,将其长期(280 d)用作水处理填料时,浸出液中重金属质量浓度极低(均低于0.13 mg·L−1),远低于排放标准。因此,使用矿化状垃圾填埋物作为废水处理的填料理论上是安全可靠的。

    • 供试矿化状垃圾填埋物表面粗糙,含有大量微米级孔隙,可为污染物的吸附去除和微生物的附着生长提供良好条件。其理化特性为:1)元素组成主要有碳(C)、氧(O)、铝(Al)、硅(Si),部分含有镁(Mg)、钙(Ca)、钾(K)或铁(Fe)等,可能存在与沸石粉组成相似的铝硅酸盐成分,故可通过化学吸附、静电引力有效去除氨氮;2)主要物相组成为二氧化硅(SiO2),具有很强的吸附性能,对前期污染物去除及整个运行过程中微生物的固定起到关键作用;3)孔径为12.03 nm,BET比表面积为6.90 m2·g−1,高于文献报道的其他矿化状垃圾填埋物(5.46 m2·g−1)[8],表明其具有良好的吸附能力,有利于污染物去除;4)粒径主要分布在3~70 µm,其中,累计粒度分布数达到10%、50%及90%时所对应粒径分别为4.05、4.72和70.60 µm,平均粒径为33.5 µm。

    • 为进一步探明矿化状垃圾填埋物中的微生物群落结构,特取样进行了高通量测序,属水平的检测结果如图3所示。值得注意的是,原始矿化状垃圾填埋物中检测到通常生活在极端自然环境下的古菌(1.05%),如Euryarchaeota[9]及氨氧化古菌Candidatus Nitrososphaera(0.21%),表明长期厌氧填埋条件下的矿化状垃圾填埋物具有生物脱氮的潜能。同时,也检测到一些耐受性极佳的微生物如隶属于Pseudomonas(1.57%)的thermotolerans,其最优的生长温度为50℃。Novosphingobium (0.60%)可降解芳香族化合物如苯酚、苯胺、硝基苯和菲等[10]。此外,检测到对于芳香族化合物的矿化起着重要作用的革兰氏阴性菌Acinetobacter (2.57%)。

    • 加入矿化状垃圾填埋物后,分别采用滴滤式和上流式2种进水方式研究了短程反硝化反应器对NO2-N的累积性能。保持进水硝酸盐质量浓度100 mg·L−1不变,通过改变进水COD,探究了C/N对NO2-N积累的影响(见图4)。结果表明:与滴滤式进水方式相比,上流式进水方式下的NO2-N积累效果更佳;NO2-N随C/N的增加而逐渐增加,当C/N为2时,NO2-N积累达到峰值,约为50 mg·L−1;而随着C/N的继续提升,出水NO2-N则下降。这是由于:多余的耗氧有机物(以COD计)将NO2-N进一步反硝化为N2,当C/N为4时,出水NO2-N和NO3-N均低于10 mg·L−1。采用滴滤式进水方式时,系统出水NO2-N在C/N为2~4时最高积累量为30 mg·L−1,且出水不稳定,难以实现NO2-N的有效积累。因此,上流式进水可更好实现反硝化过程中的NO2-N积累,为后续厌氧氨氧化过程提供基质,从而实现低C/N条件下的高效脱氮。这是由于滴滤式进水过程难以保证相对缺氧的环境条件,氧气会消耗进水中的有机物,导致参与反硝化的有机物(以COD表征)降低。而上流式进水方式可有效避免氧气进入反应体系,保证足够有机物参与反硝化过程。由于过多的有机物会将亚硝酸盐进一步反硝化为氮气,故在这2种进水方式下,即使C/N为4,反应体系都难以实现亚硝酸盐的积累。

    • 采用高通量测序对R1长期运行过程中微生物群落结构进行了分析。在反硝化运行前,填料中共有8门,经过长期反硝化后仅剩5门。二者共有门类包括Proteobacteria、Bacteroidetes、Chloroflexi和Chlorobi其中,Proteobacteria为主要门类,运行前后占比分别为44.4%和63.8%。而在运行前相对丰度较高的Firmicutes、Acidobacteria、Gemmatimonadetes、Actinobacteria和Deinococcus−Thermus则被Planctomycetes等门类取代。Planctomycetes是浮霉菌,厌氧氨氧化细菌即为其属分支[11]。这表明在上流式进水、C/N为2的条件下,反硝化有利于矿化状垃圾填埋物生物体系中anammox菌的生长,该工艺参数的控制利于“短程反硝化−厌氧氨氧化”组合工艺的实现。

      阿尔法多样性分析结果如表1所示。在反应器长期运行后,矿化状垃圾填埋物中微生物的物种丰富度略微下降,但群落多样性未发生显著变化。

      反硝化前检测到的相对丰度较高的反硝化菌有:Pseudomonas 0.51%、Bradyrhizobium 0.33%、Bacillus 0.157%、Flavobacterium 0.144%;而经过长期运行后的填料中反硝化菌的种类数量下降,但相对丰度明显增加。其中,Denitratisoma具有完全反硝化能力,能将NO3-N还原为N2 [12]。这也从微生物组成的角度解释了R1长期运行中,当C/N为4时,反硝化出水NO2-N和NO3-N均低于10 mg·L−1。此外,Pseudomonas是一种常见的异养反硝化菌[13],其相对丰度高达18.92%。这是由于其缺乏亚硝酸盐还原酶的基因编码而有利于反硝化过程中的亚硝酸盐积累[14],如Pseudomonas fluorescensPseudomonas stutzeri的反硝化产物为NO2[12]。为探明该体系中Pseudomonas 的主要种,进一步分析其种水平的相对丰度变化,结果如表2所示。

      反硝化菌为序列片段精确度导致的未分类类群g__Pseudomonas | s__,经过反硝化处理后相对丰度达到18.78%。为探明该菌的功能,获取OTU间的进化关系,进行了系统发育分析,结果如图5所示。系统发育分析的基础是进行进化树的重构建,即通过序列比对,根据序列间的碱基差异和序列特点选取合适的进化模型和重构建方法构建进化树。使用进化树对高丰度的OTU进行图形化展示,选取最大丰度排名前50的OTU。Pseudomonas sp. 与生物脱氮的相关细菌如反硝化菌Denitratisoma sp.、硝化细菌Nitrosomonas sp. 等的亲缘关系较近,验证了其在生物脱氮领域的重要地位。此外,将这一菌种的碱基序列输入至NCBI,经BLAST进一步鉴定菌种为Pseudomonas stutzeriPseudomonas stutzeri是一种反硝化产物为NO2的微生物[12],这也进一步解释了反硝化过程中亚硝酸盐积累的现象。以上结果表明,本研究的反应器中可实现反硝化过程中的亚硝酸盐积累,为后续anammox过程提供了必要基质,并为实现耦合脱氮奠定基础。

    • 采用批次实验研究了加入矿化状垃圾填埋物的厌氧氨氧化体系的性能,结果如图6所示。在反应进行的前2 h内,基质消耗尚不明显,3组实验中NH+4-N和NO2-N的去除率均维持在10%以内;从第4 h起,2号、3号的基质去除率明显提高,NH+4-N和NO2-N的去除率分别达到25%、30%以上;第8 h,NH+4-N去除率达到峰值,2、3号分别为62%和68%,NO2-N去除率分别为90%和96%。与此同时,NO3-N的积累达到峰值。在8 h内,NO2-N基本消耗完全,anammox过程由于基质的缺乏而终止;在8~24 h时,积累的NO3-N可通过内源反硝化被消耗。

      1号中24 h内[NH+4-N]和[NO2-N]维持不变,说明加入的矿化状垃圾填埋物并没有厌氧氨氧化性能;2、3号发生了明显的anammox过程,且加入了矿化状垃圾填埋物的对照组3号中,无论是NH+4-N还是NO2-N的去除率均高于仅加入anammox污泥的2号,表明矿化状垃圾填埋物对anammox过程可起到促进作用。

      由于矿化状垃圾填埋物经过渗滤液的洗沥、浸泡,以及微生物和其他生物体的生命活动等诸多因素的长期交互作用,导致其富含腐殖质[15]。矿化状垃圾填埋物中有机质含量为4.65%,其中低分子量有机质能被微生物吸收利用,可作为电子供体;而大分子腐殖质无法进入细胞内部,可充当电子穿梭体[16]。实验检测到可降解芳香族化合物的Novosphingobium 和对于芳香族化合物的矿化起着重要作用的Acinetobacter。醌类化合物是电子转移的氧化还原活性组分,腐殖质因富含醌类物质而具有氧化还原活性,可加速微生物呼吸[17]。因此,矿化状垃圾填埋物对anammox过程的促进作用可能与其中富含的腐殖质有关。

    • 加入矿化状垃圾填埋物的厌氧氨氧化反应器的运行性能如图7所示。根据反应器运行情况,将运行期分为启动期(第1~58天)、饥饿期(第59~82天)、恢复期(第83~180天)和性能提升期(第181~375天)。

      反应器的启动期分为2个阶段:第1阶段(第1~23天)未接种成熟anammox污泥;第2阶段(第24~58天)接种少量anammox污泥。运行初期(第1~16天)控制水力停留时间(HRT)为1.8 d,进水氨氮、亚硝氮均为40~80 mg·L−1,氨氮和亚硝氮去除率分别低于40%和20%,化学计量比波动大且无规律。第17天起分别降低进水[NH+4-N]和[NO2-N]至30 mg·L−1,维持7 d。至第23天,运行性能仍未改善,表明加入的矿化状垃圾填埋物难以在短时间内直接参与厌氧氨氧化过程。第24天,向反应器内接种100 mL悬浮厌氧氨氧化污泥(主要菌种为Candidatus Jettenia)。接种后(第24~58天),NH+4-N去除效果得到明显改善,出水NH+4-N保持在10 mg·L−1以内,化学计量比也逐渐趋于稳定。第58天,NH+4-N和NO2-N去除率分别为90.55%和99.63%,Rs和Rp分别趋于1.1和0.5,接近理论值1.32和0.26,表明anammox菌代谢已趋于正常。

      因新冠疫情影响,实验停滞了一段时间,刚启动成功的厌氧氨氧化反应器不得不进入饥饿期 (第59~82天)。这段时间没有监测反应器的运行性能。

      第83天起反应器进入恢复期。将进水[NH+4-N]和[NO2-N]控制为35 mg·L−1,反应器稳定运行7 d,基质去除率均保持在95%以上,Rs在1.0~1.1波动,Rp则由0.58降至0.48。历经饥饿期后,污泥为黑褐色,但经过1 d的基质补充后,大部分污泥呈现深红色,仅少部分为浅褐色;恢复30 d后污泥恢复至砖红色,表明以垃圾填埋物成功启动的厌氧氨氧化体系具有较好的饥饿适应性。第89~106天,进水[NH+4-N]和[NO2-N]控制为70 mg·L−1,反应器运行性能良好,NH+4-N和NO2-N的平均去除率分别98.7%和98.5%,Rs和Rp分别为1.0和0.27,逐渐接近理论值(1.32和0.26),anammox的主导地位日渐明显。第107~114天,为使anammox充分发挥其脱氮效能,继续提升[NH+4-N]和[NO2-N]均达100 mg·L−1,但在为期7 d的运行中,NH+4-N去除率由99.8%降至95.1%,NO2-N去除率变化趋势相同,由99.5%降至96.9%。Rp也表现出明显上升趋势,由0.27增加至0.41,表明anammox系统出现紊乱。第115~140天,为保证反应器的长期稳定高效运行,维持原HRT(1.82 d),将[NH+4-N]和[NO2-N]均降为70 mg·L−1,待基质去除率完全恢复(99%以上),并稳定运行数日后,以10 mg·L−1的梯度将NH+4-N]和[NO2-N]分别增至80 mg·L−1(第141~180天),反应器性能始终保持稳定,出水[NH+4-N]和[NO2-N]低于4.0和1.4 mg·L−1,基质去除率均高于99%,Rs稳定于1.0,而Rp则由于出水硝酸盐质量浓度较高((30.5±6.9)mg·L−1),所以稍高于理论值,为(0.38±0.09)。

      反应器性能提升期为第181~375天。第一步(第181~225天)维持进水基质质量浓度(NH+4-N和NO2-N均为90 mg·L−1)不变,降低HRT(由1.82逐步降至1.45、1.38、0.95 d)。这一阶段[NH+4-N]和[NO2-N]平均去除率均高于98%,Rs始终维持1.0,而Rp则由(0.36±0.04)降至(0.32±0.08),接近理论值0.26。以上结果表明,通过降低HRT提升总氮负荷未对anammox运行性能造成影响,anammox对水力冲击有较好的适应性。性能提升第二步维持HRT(0.95 d),提升进水[NH+4-N]、[NO2-N]均为120、150、180、200、250和300 mg·L−1,每个阶段保持10 d。在提升负荷的过程中,NH+4-N和NO2-N的去除率分别维持在75%、85%以上。同时,随着[NH+4-N]和[NO2-N]的提高,Rs和Rp逐渐逼近理论值,anammox作用日渐明显,直至[NH+4-N]和[NO2-N]均提升至300 mg·L−1,此时,氮负荷达到0.63 kg·(m3·d)−1NH+4-N和NO2-N的去除率分别为81%和91%,Rs为(1.13±0.05),Rp为(0.24±0.04),反应器表现出稳定高效的运行效果。因此,填充矿化状垃圾填埋物的反应器可实现厌氧氨氧化,且保持高效稳定运行。

    • 利用高通量测序对R2中微生物群落结构进行分析,厌氧氨氧化前后反应器的填料中分别检测到23门和22门。其中,相对丰度大于2%的微生物群落结构分别为Proteobacteria、Firmicutes、Actinobacteria、Chloroflexi、Acidobacteria、Bacteroidetes和Gemmatimonadetes。Actinobacteria和Chloroflexi能够利用细胞衰竭产生的微生物产物,经过长期运行后,相对丰度显著降低[18],分别由14.7%和13.2%降低为2.2%和10.7%。经过长期厌氧填埋的恶劣环境,部分耐受性较差的微生物失去生命力而水解死亡,因而有大量Actinobacteria来将这些微生物分解。而经过长期定向富集培育,微生物群落发生更替,不适应环境变化的微生物被淘汰,功能微生物则得到富集。例如,厌氧氨氧菌所属的浮霉菌Planctomycetes,由反应前的0.5%增加至1.2%。为进一步探明在厌氧氨氧化过程中起到关键作用的微生物种类,分析了垃圾填埋物在属水平的微生物群落结构变化,相对丰度大于2%的微生物如图8所示。

      经富集培养后,在矿化状垃圾填埋物中仅检测到Candidatus KueneniaCandidatus Brocadia这2种污水处理系统中常见的菌属[19]。其中,Candidatus Kuenenia的相对丰度上升了24%,Candidatus Brocadia的相对丰度从0增加至0.46%。有研究者利用相关性网络分析,探索了anammox细菌的共现模式[20],与Candidatus Brocadia密切相关的纲分别为Acidobacteria、Gemmatimonadetes及Anaerolineae,4种科分别为Comamonadaceae、Caldilineaceae、Patulibacteraceae 和 Rhodospirillaceae,均与anammox菌的相对丰度呈现正相关性。其中,Anaerolineaceae广泛地分布在厌氧反应器中,降解糖类和一些细胞组织[21];Rhodospirillaceae是一种具有多种生物功能的兼性好氧菌,可能参与了anammox过程中磷和铁的代谢[22],通过对底物、溶解氧和代谢产物的协同竞争,这些微生物与anammox菌共同构成了稳定的微生物群落。综上所述,矿化状垃圾填埋物能够富集anammox菌,可应用于anammox工艺为低C/N氨氮废水耦合脱氮提供参考。

      表3中的阿尔法多样性分析结果表明,经过稳定运行,反应器中垃圾填埋物的物种丰富度和群落多样性均有所下降。

    • 1)矿化状垃圾填埋物表面粗糙多孔,粒径为3~70 µm,孔径为12.03 nm,主要物相组成为SiO2,可为矿化状垃圾填埋物去除氨氮提供便利条件。矿化状垃圾填埋物中检测到种类繁多的微生物,包括对不利环境耐受性极佳的微生物,如具有氨氧化能力的古菌Candidatus Nitrososphaera,表明长期厌氧填埋条件下的矿化状垃圾填埋物具有潜在的生物脱氮能力。

      2)当系统以上流式进水、污水C/N为2时,反硝化过程中NO2-N积累达到峰值,可实现近50%的NO2-N积累。通过高通量测序及BLAST分析确定反硝化过程中亚硝酸盐积累的主要功能微生物为Pseudomonas stutzeri,其相对丰度为18.78%。亚硝酸盐的积累可为anammox提供基质,为耦合脱氮提供基础。

      3)以矿化状垃圾填埋物成功实现了anammox,且随着基质浓度的提高,anammox作用日渐明显。直至[NH+4-N]和[NO2-N]均提升至300 mg·L−1时,氮负荷达到0.63 kg·(m3·d)−1NH+4-N和NO2-N的去除率分别为81%和91%,总氮去除率为75%,Rs和Rp分别为(1.13±0.05)和(0.24±0.04),逼近理论值(1.32和0.26),说明反应器能实现高效稳定运行。

    参考文献 (22)

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