-
随着污水厂尾水排放标准的不断提高,化学辅助除磷、介质过滤、臭氧氧化等[1-15]技术被用在深度处理中,以进一步削减污染物,降低出水水质指标。在城镇污水处理厂提标改造新标准要求下,氨氮和总氮的削减成为重点,强化脱氮技术也备受重视。目前普遍采取以下2种措施:一是改造生物反应池强化除氮,再增加深度处理工艺进一步降低氨氮、总氮等指标;二是依靠深度处理技术改造脱氮工艺[14-20]。而针对生物反应池不同改造工艺运行情况开展现场对比实验的研究报道较少,以不同工艺并联运行,进行同时间、同规模现场生产实验的研究几乎未见报道。
本研究在西安市第五污水处理厂进行。在该厂未满负荷运行、先后具备多种工艺的有利条件下,分批次开展了同时间、同规模、不同工艺的现场生产性实验,对几种工艺的运行情况进行了对比研究。西安市第五污水处理厂总设计污水处理规模为40×104 m3·d−1,设计出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)[21]中的一级A标准,采用“预处理+AAO(A系列生物池采用MBBR投加填料)+纤维转盘滤池+次氯酸钠消毒处理”工艺,现状处理水量约30×104 m3·d−1,全厂分为A、B、C、D四个系列生物反应池并联运行,单系列设计规模10×104 m3·d−1。2018年进行了B系列AAO工艺与A系列“AAO+MBBR”工艺的生产性对比实验,2019年A、B系列Ⅳ类提改造后进行了C、D系列AAO工艺与B系列五段式Bardenpho工艺的生产性对比实验。分析比选了不同工艺在强化除氮方面的优缺点,以期为国内城镇污水处理厂准Ⅳ类水质提标改造工程应用提供参考。
-
该厂一期工程(A、B系列)AAO工艺于2010年建成投产,于2013年进行了生物池一级A水质标准提标改造。改造后A系列生物反应池采用“AAO+MBBR工艺”,即在原AAO工艺的基础上,在好氧区中后段增加MBBR悬浮填料区,投加MBBR悬浮填料比例约17%,并增设填料专用推进器、拦网等辅助设施设备;B系列生物池沿用原有AAO工艺,并未进行改造。该厂二期工程(C、D系列)AAO工艺于2018年建成投产。A、B、C、D四个系列AAO工艺生物反应池的水力停留时间均为16.59 h。
2019年,该厂以准Ⅳ类水质标准提标改造为目的,改造为多模式五段式Bardenpho工艺。具体实施内容包括:对A、B系列生物反应池先后进行了工程改造,同时去除A系列MBBR填料;在生物池缺氧区中后段增加隔墙,在好氧区增加2道隔墙;将A、B系列生物反应池均改造为5个区域,即厌氧区、缺氧区、好氧区、第二缺氧区、第二好氧区;C、D系列未进行改造。
-
1)实验进水。即厂区进水原水。进水采样使用自动采样器(sigma900型,哈希公司),每2 h进行自动取样。取样点位于第五污水处理厂进厂市政管网末端10#井。
2)实验出水。即对应实验系列二沉池出水汇流井内或总出水口水样。采样使用取样桶(1 000 mL塑料桶)。取样点位于水下30 cm。每日上午10点取样。
3) MBBR工艺实验用水。该组实验的样品包括A、B系列生物池厌氧区进、出口处混合液,A、B系列生物池缺氧区进、出口处混合液,A、B系列生物池好氧区中段处混合液,以及A、B系列生物池好氧区出口处混合液。采样使用取样桶(1 000 mL塑料桶),取样点位于液面下方1 m处,每日上午10点取样。所有过程样品均使用定量滤纸过滤后,取清液进行检测。
4) Bardenpho工艺实验用水。该组实验的样品包括B系列生物池厌氧区进、出口处混合液,B系列生物池缺氧区进、出口处混合液,B系列生物池好氧区出口处混合液,B系列生物池第二缺氧区出口处混合液,以及B系列生物池第二好氧区出口处混合液。采样使用取样桶(1 000 mL塑料桶),取样点位于液面下方1 m处,每日上午10点取样。所有过程样品均使用定量滤纸过滤后,取清液进行检测。C、D系列未取过程样。
5)分析指标:COD(HJ 828-2017重铬酸钾法)、NH3-N(HJ 535-2009纳氏试剂分光光度法)、
NO−3 -N (HJ/T 346-2007紫外分光光度法)、TN(HJ 636-2012碱性过硫酸钾消解紫外分光光度法)、PO3−4 -P (钼锑抗分光光度法(A))[22]、TP(GB 11893-89钼酸铵分光光度法)、MLSS(CJ/T221-2005重量法)、DO(HJ 506—2009电化学探头法)。 -
MBBR生产性比选实验在A、B系列同等工况下进行。不投加碳源,在生物池混合液出水口投加除磷药剂。实验的检测日期安排在2018年6月至10月。在这段时间内,随机抽取连续稳定运行11 d的数据。B系列工艺流程图如图1和2所示。实验期间运行水量均为7.5×104 m3·d−1。A、B系列生物池的MLSS控制在5~6 g·L−1;生物池末端DO远程控制在1.0 mg·L−1;污泥回流比为80%;内回流比为200%;除磷药剂的投加量为100 mg·L−1。
A系列生物反应池为“MBBR+AAO工艺”,总水力停留时间16.59 h。其中,厌氧区2.02 h,缺氧区5.53 h,好氧区9.04 h。好氧区MBBR填料区位于好氧段中后段,为循环跑道式填料。填料区的停留时间1.74 h,由4台潜水推流搅拌器进行搅拌及循环推流。B系列生物反应池为AAO工艺,总水力停留时间16.59 h,其中厌氧区2.02 h,缺氧区5.53 h,好氧区9.04 h。
-
2019年,该厂进行准Ⅳ类提标改造,在A、B系列生物反应池中开展Bardenpho工艺的生产性实验,对比B系Bardenpho生物反应池与C、D系列生物反应池的污水处理情况。实验在同等工况下进行,不投加碳源,在生物池混合液出水口投加除磷药剂。实验的检测日期安排在2019年11月至12月。在这段时间内,随机抽取连续稳定运行9 d的数据进行分析。实验期间,B、C、D系列均保持连续稳定运行,工艺流程如图3所示。
本次改造后,B生物池系统总停留时间为16.59 h。其中,厌氧区2.02 h,缺氧区4.10 h,好氧区7.30 h(可调节区好氧运行),第二缺氧区1.92 h,第二好氧区1.25 h。为增强搅拌效果,加强反硝化速率,基于原有搅拌器,在厌氧区、缺氧区、第二缺氧区增加双曲面搅拌器。另外,将生物池混合液回流泵由原好氧区末端移动至第二缺氧区前端,新增回流泵安装隔墙,走道板、回流管道等。
Bardenpho生产性比选实验在B、C、D系列同等工况下运行,不投加碳源,期间一期A系列全部停运。B系列按照Bardenpho模式运行,以区别于C、D系列原有AAO工艺的出水水质。实验期间,B系列与C、D系列均满负荷运行,即B系列运行水量为10×104 m3·d−1,C、D系列运行水量为20×104 m3·d−1。B系列及C、D系列生物池的污泥浓度均控制在5~6 g·L−1;生物池末端的DO远程控制在1.0 mg·L−1;外回流比为70%;内回流比为200%;使用厂家专利除磷药剂,投加量稳定为100 mg·L−1。同时,加强对好氧段末端DO的控制,确保第二缺氧段缺氧状态。
-
实验中进出水水质见表1和2。A系列的出水平均COD较B系列略低,平均值相差不大。计算COD数据的方差,得到A系列方差为6.611,B系列方差为14.049,说明A系列出水的COD指标更稳定。A系列出水平均NH3-N较B系列略高。除10月19日,由于当天控制DO偏低,导致NH3-N升高,其余样品的出水NH3-N均稳定在1.5 mg·L−1以下。计算NH3-N数据的方差,得到A系列方差为0.252,B系列方差为0.772,说明A系列出水的NH3-N指标更稳定。A系列的出水平均TN较B系列低,A系列的TN去除率略高于B系列,去除效果较好。计算TN数据的方差,得到A系列方差为5.796,B系列方差为6.651,说明A系列出水的TN指标更稳定。在除磷药剂投加量相同的情况下,A系列的出水平均
PO3−4 -P值较B系列高0.814 mg·L−1,但A系列的去除率明显低于B系列,除磷效果无明显优势。通过计算方差,发现A系列方差为1.554,B系列方差为0.453,说明B系列出水的PO3−4 P指标更稳定。 -
由于A、B系列工艺的除氮效果存在差异,因此,通过A、B系列
NO−3 -N过程样数据(见图4和5)来分析存在差异的原因。A、B系列的缺氧段均发生了反硝化过程,使得NO−3 -N的质量浓度降低。其中,A系列缺氧段NO−3 -N平均质量浓度降低了2.020 mg·L−1,B系列缺氧段NO−3 -N平均质量浓度降低了1.136 mg·L−1。A系列好氧段中段到末段,部分NO−3 -N的质量浓度有所下降,这可能是好氧区中后段MBBR填料中同步脱氮反硝化反应的体现[23]。并且,A系列缺氧段反硝化效果更佳,可能是由于MBBR工艺悬浮填料中脱落的反硝化细菌等长泥龄微生物部分附着在活性污泥中,经混合液回流至缺氧区,提高了反硝化速率,致使A系列出水硝氮更低。 -
Bardenpho生产实验的进出水水质见表3和4。B系列的出水平均COD较C、D系列略低,去除率相近。计算COD数据的方差,得到B系列方差为8.599,C、D系列方差为22.122,说明Bardenpho工艺中B系列出水的COD指标更稳定。B系列的出水平均NH3-N较C、D系列略高,但B系列NH3-N去除率较低。计算NH3-N数据的方差,得到B系列方差为0.1647,C、D系列方差为0.043 7。就去除效果而言,C、D系列具有微弱优势,且出水NH3-N指标更稳定,但B系列出水NH3-N稳定低于1.5 mg·L−1。B系列的出水平均TN与C、D系列相比略低,且B系列TN去除率较高。计算TN数据的方差,得到B系列方差为1.369,C、D系列方差为0.599。就去除效果而言,B系列具有一定优势,但C、D系列出水的TN指标更稳定。在除磷药剂投加量相同的情况下,B系列出水的平均
PO3−4 -P较C、D系列略高,去除率接近。计算PO3−4 -P数据的方差,得到发现B系列方差为0.006 2,C、D系列方差为0.000 4,说明B系列与C、D系列出水水质指标PO3−4 -P的稳定性接近。 -
由于Bardenpho工艺第二缺氧区停留时间较短,B系列好氧区与第二好氧区的曝气会影响第二缺氧区的缺氧状态,进而影响第二缺氧区的反硝化效果。为确保实验效果,Bardenpho生产性实验中加强了DO控制,以确保第二缺氧段处于缺氧状态。结果亦表明污水处理过程中TN明显降低。在前文关于MBBR实验部分,已对原有AAO工艺中NH3-N、
NO−3 -N的过程样数据进行分析,且Bardenpho工艺比AAO工艺分段多(AAO为3段,Bardenpho为5段),不具备全流程横向比较条件,因此,后面重点分析B系列的NH3-N、NO−3 -N、DO过程样。B系列Bardenpho实验期间NH3-N、NO−3 -N、DO过程样如图6~8所示。分析Bardenpho生产性实验期间B系列生物池过程样的检测结果,发现厌氧区进口至厌氧区出口水样指标NH3-N的平均值下降了2.078 mg·L−1;缺氧区进口至缺氧区出口(剔除11月19日的异常数据)NH3-N的平均值下降了0.327 mg·L−1;缺氧区进口至缺氧区出口
NO−3 -N平均值下降了2.274 mg·L−1,但缺氧区进口水样指标NO−3 -N的平均值仅为3.295 mg·L−1。这说明,系统通过反硝化过程转化了69.01%的NO−3 -N,效果良好,在部分缺氧区出口的样品中已检测不到NO−3 -N。由此可判断,厌氧区和缺氧区的厌氧、缺氧状态良好,处理效果明显。好氧区出口至第二缺氧区出口平均
NO−3 -N下降了2.882 mg·L−1,说明第二缺氧段存在明显的反硝化过程;第一段好氧区出口水样NH3-N指标的平均值为2.106 mg·L−1,而第二缺氧区出口水样比第二好氧区出口水样的NO−3 -N指标有所上升,这可能是由于采集个别样品时第二缺氧区出口水样中DO高于0.5 mg·L−1,此时部分NH3-N在第二好氧区发生了硝化反应。然而,即使考虑该原因的影响,好氧区出口水样比第二好氧区出口水样中平均NO−3 N仍下降了0.836 mg·L−1,故可确定在未投加碳源的情况下,第二缺氧区仍存在一定的反硝化反应。 -
与原有C、D系列AAO工艺相比,B系列Bardenpho工艺的NH3-N去除效果略差,去除率略降低。进一步分析设计参数后发现,B系列Bardenpho工艺好氧区总水力停留时间较C、D系列AAO工艺减少了0.49 h;同时,由于B系列一段、二段好氧区末端的DO明显低于C、D系列AAO工艺好氧区末端的DO,因此,DO可能对出水的NH3-N指标产生较大影响,具体数据如表4所示。
对比原有AAO工艺与Bardenpho工艺,结合实验数据和过程分析,采用硝化、反硝化动力学计算缺氧区容积计算公式(1)进行计算,以核算AAO工艺与Bardenpho工艺的反硝化速率是否符合设计要求。
式中:Vn为缺氧区(池)容积,m3;Q为生物反应池设计流量,m3·d−1;X为生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,g·L−1;△Xv为排除生物反应池系统的微生物量,kg·d−1;Kde为脱氮速率,kg· (kg·d) −1,根据实验资料确定。无实验资料时,一般20 ℃时Kde经验值为0.03~0.06 kg· (kg·d) −1,并按相关公式进行温度修正,若温差不大可忽略。
Bardenpho生产性实验中C、D系列具体相关数据及计算结果见表5和6。
在计算中,C、D系列AAO工艺的反硝化速率以全段水力停留时间计算,B系列五段式Bardenpho工艺的反硝化速率以前3段AAO水力停留时间计算。由于Bardenpho工艺第一缺氧区水力停留时间小于原有AAO工艺缺氧区停留时间,表现为计算中VN不同。另外,Bardenpho工艺的TN取样点在一段好氧区出口,AAO工艺在好氧区出口。根据表6和7,Bardenpho工艺有2 d高于设计下限,AAO工艺有1 d高于设计下限,2种工艺反硝化速率平均值的区别较小,且均低于理论设计负荷0.03~0.06 kg· (kg·d)−1。分析2种工艺的结构,由于Bardenpho工艺有第二缺氧区和第二好氧区进行二次反硝化,且该区域无混合液回流影响,故若进一步增加实际反硝化水力停留时间,可进一步降低出水水样中的TN、NH3-N。
-
1)在同工况、不投加碳源情况下,“AAO+MBBR”工艺相较原有AAO工艺对系统NH3-N的去除效果无明显提升,但对TN、
NO−3 -N有一定的降低效果,且“AAO+MBBR”工艺出水水样中TN更稳定性,对PO3−4 -P的去除效果弱于原有AAO工艺。2)在同工况、不投加碳源情况下,五段式Bardenpho工艺较原有AAO工艺对TN、
NO−3 -N的去除效果有明显提升,出水水样的平均TN降低1.14 mg·L−1,就去除效果而言,B系列去除效果更优。此外,同样条件下五段式Bardenpho工艺对NH3-N的去除效果较差,但指标能稳定低于1.5 mg·L−1,达到准Ⅳ类水质对出水NH3-N、TN的要求。3)在Bardenpho工艺生产实验期间,DO数据不稳定,多次出现第二缺氧段无法稳定处于缺氧状态的情况,在一定程度上影响了出水水质指标。建议使用精确曝气系统代替人工远程调控以加强生物池中DO的控制,以进一步确保NH3-N、TN的出水稳定性。五段式Bardenpho工艺可加强除氮效果,保障出水水质指标NH3-N、TN的稳定达标,在第二缺氧段投加碳源还可加强反硝化效果。
西安市第五污水处理厂生物反应池强化脱氮工艺的比选生产实验
Comparative in-process study on enhanced nitrogen removal processes in biological reaction tank in Xi'an No.5 wastewater treatment plant
-
摘要: 为筛选强化脱氮工艺,利用城镇污水处理厂不同系列的AAO+MBBR工艺、五段式多模式Bardenpho工艺、原有AAO工艺,在生物反应池中进行了比选生产性实验。结果表明:在同工况、同时间、同负荷、不外加碳源情况下,AAO+MBBR工艺与原有AAO工艺相比,出水氨氮相近,总氮降低0.49 mg·L−1,有一定除氮优势;Bardenpho工艺与原有AAO工艺相比,出水氨氮稳定低于1.5 mg·L−1,出水总氮降低1.14 mg·L−1;在不投加碳源情况下,第二缺氧区出现明显的二次反硝化过程。本研究结果可为城镇污水处理厂提标改造工艺的路线选择提供参考。Abstract: To select an enhanced denitrification process in a biological reaction tank, the in-process experiments of biological reaction tank were carried out by using different series of AAO+MBBR processes, the five-stage multi-mode Bardenpho process and the original AAO processes in a urban sewage treatment plant. The experimental results show that compared with the original AAO process the AAO+MBBR process has similar effluent ammonia but low total nitrogen (0.49mg. L-1 lower) under the same working conditions, load and time and without adding any carbon source. Compared with the original AAO process, the Bardenpho process can stabilize the effluent ammonia nitrogen below 1.5 mg•L-1, and the total effluent nitrogen is reduced by 1.14mg•L-1. Without the additional of carbon source, the second anoxic zone shows an obvious secondary denitrification effect. Results in this study can provide reference for the selection of process routes for upgrading and reconstruction of urban sewage treatment plants.
-
有机气溶胶在灰霾天气中扮演着主要角色,其在污染重灾区的 PM2.5 中质量占比可高达约60%左右[1-2],不仅能够通过长距离传输对区域和全球气候变化产生重要影响[3],还对人体健康存在一定危害. 空气中大部分污染源都可能释放或形成有机气溶胶,主要涵盖污染源如生物质或化石燃料燃烧等过程释放到环境中的一次有机气溶胶(POA)和由气体前体物(主要是挥发性有机物)经过大气氧化等过程而形成的二次有机气溶胶(SOA)[4]. 有机气溶胶因不同来源,其理化性质存在一定差异,对空气质量和人体健康的危害水平也有所不同[5]. 只有弄清楚主要污染源的排放特征及相对贡献,才能制定有针对性的污染控制措施. Simoneit等[6]最先在有机气溶胶分析中提出有机示踪物的应用,而后因有机示踪物良好的源指向性,在有机气溶胶源解析过程中应用广泛,且在污染物传输和大气寿命预测中发挥着重要作用[7-8]. 然而近年来基于有机示踪物的源解析方法存在一些质疑,Rutter等[9]在应用示踪物产率法研究美国大气中不同来源的气体前体物对SOA贡献时指出,烟雾箱实验确定的有机示踪物是在有限的实验条件下生成的中间氧化产物,如果与实际大气中所经历的光化学过程不同,将导致实际大气中部分 SOA 的来源无法解析[10]. 冯加良等[11]基于元素碳(EC)法、水溶性有机碳(WSOC)法、示踪法和正矩阵分解(PMF)模型对上海市 SOA 的季节贡献进行评估时发现,示踪法与 WSOC 法解析的 SOA 贡献存在较大偏差,上海 PM2.5 中的部分 SOA 不能用基于示踪物的方法来解释.
一般来说,作为大气气溶胶的有机示踪物,需要具备以下条件:(1)该物质本身不存在于大气中,且不能由大气反应生成;(2)具有特异性,是所解析污染源的特征组分;(3)不易发生各种反应,释放含量保持较高稳定性. 表1中列举了常见的大气气溶胶有机示踪物,一些研究表明,将这些有机示踪物暴露于·OH、O3等大气氧化剂存在的环境中,会在液(固)、气两相中发生非均相氧化反应,影响其大气寿命,这就会给有机气溶胶源解析的准确性带来一定挑战. Weitkamp等[12]探究了机动车化石燃料燃烧产生的 POA 中藿烷等有机示踪物的·OH自由基非均相氧化,其动力学分析结果表明藿烷的非均相氧化会导致传统的化学质量平衡(CMB)模型低估汽车尾气对有机气溶胶的相对贡献,如果车辆排放物的大气寿命为4 d,那么传统的 CMB 模型将低估车辆排放物总浓度的50%. Lai等[13]的研究发现,·OH自由基对顺松油酸(天然源α-蒎烯SOA的二次示踪物)的非均相氧化是明显的,从而推测在外场观测中得到的顺松油酸浓度很可能低估了α-蒎烯对于 SOA 的相对贡献. 由此可见,如果有机示踪物能够发生非均相氧化反应,则会不同程度地影响有机气溶胶源解析和 相对贡献估算的准确性[14] ,因此有机示踪物化学稳定性的评估对于大气污染防控至关重要.
表 1 不同来源的有机气溶胶成分及其主要有机示踪物Table 1. Organic aerosols components from different sources and their main organic tracers一次有机气溶胶(POA) 有机气溶胶来源Organic aerosols source 主要有机物Main organic matter 气溶胶的一次有机示踪物Primary organic tracers of aerosols 生物质燃烧 脂肪酸、单糖、酚类、多环芳烃等 左旋葡聚糖、甘露聚糖、半乳聚糖、β-谷甾醇、萜类化合物、脱氢松香酸等 餐饮排放 脂肪酸、多环芳烃、二元羧酸等 胆甾醇、油酸、棕榈烯酸等 化石燃料燃烧 烷烃、多环芳烃、脂肪酸、酚类等 17α(H)、21β(H) 藿烷类化合物、甾烷类化合物 二次有机气溶胶(SOA) 气体前体物来源Source of gas precursors 主要气体前体物Main gas precursors 气溶胶的二次有机示踪物Secondary organic tracers of aerosols 天然源(植物等排放) 异戊二烯 2-甲基四丁醇、2-甲基甘油酸、2-甲基赤藓糖醇(2-ME)及其类似物赤藓糖醇(AME) 人为源(机动车尾气、工业排放等) 苯、甲苯、烯烃等 2, 3-二羟基-4,氧代戊酸(DHOPA) 1. 气溶胶的一次有机示踪物的非均相氧化 (Heterogeneous oxidation of primary organic tracers of aerosols)
1.1 生物质燃烧源气溶胶的有机示踪物
生物质燃烧产生的有机污染物是POA和SOA的重要来源[15]. 在燃烧过程中,木质素等热解会转化为大量左旋葡聚糖[7, 16]等单糖物质,甾族化合物通常转化为β-谷甾醇[14],秸秆等会产生萜类化合物[14]. 由于在其他有机气溶胶来源中未检测到这些物质,故这些有机物可以作为生物质燃烧源的有机示踪物.
1.1.1 左旋葡聚糖的非均相氧化反应
长期以来,左旋葡聚糖被认为具有相对的化学稳定性、来源特异性和较高的浓度含量[17],是生物质燃烧的重要有机示踪物之一,然而也有一些学者对其在大气中的稳定性提出了质疑. Sang等[18]采用稳定碳同位素比率法测量气溶胶样品中的左旋葡聚糖,发现左旋葡聚糖会被气相中的·OH自由基所氧化. Hennigan等[19]在流动管反应器中的研究表明左旋葡聚糖的衰变程度与总的·OH自由基暴露量有关,当其暴露在典型的夏季条件(·OH自由基浓度为106 molecules·cm−3)下时,左旋葡聚糖的大气寿命约为0.7—2.2 d. Slade等[20]也利用流动管反应器,在较高的·OH自由基浓度范围内,测定了左旋葡聚糖的反应吸收系数. 当·OH自由基浓度从2.6×107—3×109 molecules·cm−3升高到4.1×1010—6.7×1010 molecules·cm−3时,吸收系数从0.05—1下降为0.008—0.034,表明该反应吸收系数随·OH自由基浓度升高而降低,该研究指出这种关系可以用Langmuir–Hinshelwood模型来描述:在与左旋葡聚糖发生碰撞时,·OH自由基首先吸附到表面,然后发生反应,当·OH自由基浓度较高时,表面活性位点耗尽,导致·OH自由基的吸收系数下降. Hoffmann等[21]以动力学实验模拟左旋葡聚糖的氧化过程及其大气寿命,研究发现,在高相对湿度(RH=90%)条件下,左旋葡聚糖在典型大气·OH自由基浓度(106—107 molecules·cm−3)下的大气寿命约为0.5—3.5 d. 目前国内对于左旋葡聚糖的非均相氧化研究的报道较少,柏静等[22]在实验室模拟了·OH自由基浓度为2×106 molecules·cm−3时与左旋葡聚糖的反应,在298 K时,二者的反应速率常数为(3.09 ± 0.18)×10−13 cm3·molecules−1·s−1,随着温度的升高反应速率常数将会增大,在实验条件下对应着约26 d的大气寿命. Lai等[23]使用流动反应器在·OH自由基浓度为(7×106 — 5×107) molecules·cm−3条件下研究了·OH自由基与左旋葡聚糖的非均相氧化,测得纯左旋葡聚糖的反应速率常数为(9.17±1.16)×10−12 cm3molecules−1·s−1,与之相比,涂覆在(NH4)2SO4或NaCl的左旋葡聚糖速率常数分别增加到(9.53 ± 0.39)×10−12 cm3·molecules−1·s−1和(10.3 ± 0.45)×10−12 cm3·molecules−1·s−1,而涂敷在煤烟上的速率常数则减少到(4.04 ± 0.29)×10−12 cm3·molecules−1·cm−1,研究分析其可能的原因是:涂敷在无机盐上的左旋葡聚糖具有更高的分散度而促进反应的进行;而煤烟具有较大的比表面积,左旋葡聚糖易进入烟尘的内部通道,从而阻碍其与·OH自由基之间的表面接触,且煤烟也可能对·OH自由基有反应性,导致分散在煤烟上的左旋葡聚糖反应性较低. 在不同的条件下测得左旋葡聚糖的大气寿命约为1.2—3.9 d. 王宁[24]的研究表明,NO3自由基和SO4−·自由基也可以对左旋葡聚糖上的H进行抽提从而引发非均相氧化反应.
Li等[25]的研究表明,如果不考虑左旋葡聚糖在大气中的降解,左旋葡聚糖将主要通过湿沉降和较小程度的干沉降来平衡其全球浓度,这种平衡将导致左旋葡聚糖的平均寿命为7.3 d. 而以上研究表明,左旋葡聚糖能够被大气中·OH、NO3、SO4−等自由基所氧化,在典型的大气·OH自由基浓度范围(106—107 molecules·cm−3)内,其大气寿命约为0.5 — 4 d左右,小于其不考虑降解时的平均寿命. 这意味着过去利用左旋葡聚糖进行源解析时,实地测量的左旋葡聚糖浓度可能被低估,从而导致生物质燃烧源的气溶胶的贡献被低估.
1.1.2 脱氢枞酸的非均相氧化反应
脱氢枞酸(DHAA)经常应用于软木类生物质燃烧源的有机示踪物[26-27],其特征性可与硬木类生物质燃烧源相区分[28]. Knopf 等[29]测定了DHAA等有机物与O3、NO2、N2O5和 NO3的反应吸收系数. 在O2存在的情况下,其反应吸收系数分别在(1—8)×10−5、10−6—5×10−5、(4—6)×10−5和(1—26)×10−3范围内. 在典型污染条件下,左旋葡聚糖与DHAA在O3、NO2、N2O5和 NO3氧化下的大气寿命约为1 — 112 min. Bai等[30]研究了O3和·OH自由基对DHAA的非均相氧化,在298 K和标准大气压下,DHAA+·OH和DHAA+O3的速率常数分别为
和0.89×10−11cm3⋅molecules−1⋅s−1 ,研究指出·OH自由基对DHAA的氧化效果比O3更加显著. Lai等[31]也模拟了DHAA与·OH自由基在不同环境条件下的非均相氧化,在室温和40%相对湿度下,纯 DHAA 与·OH自由基的有效速率常数为(5.72 ± 0.87)×10−122.29×10−20cm3⋅molecules−1⋅s-1 ,并考察了种子气溶胶存在对 DHAA 降解动力学的影响,在相同温度、湿度环境中,与纯 DHAA 相比,在 (NH4)2SO4 混合效应下的 DHAA有效速率常数降低到(4.58 ± 0.95)×10−12cm3⋅molecules-1⋅s-1 ,其分析可能的原因为:一些DHAA被 (NH4)2SO4 所包裹,形成了内部混合的 (NH4)2SO4和DHAA,混合样品表面的 (NH4)2SO4可能会略微抑制·OH自由基在DHAA表面上的扩散,从而抑制反应的进行. 在不同的环境条件下,DHAA 的平均大气寿命约为2.3 — 4.4 d.cm3⋅molecules-1⋅s-1 以上研究表明混合状态对DHAA等有机示踪物的降解动力学和寿命有显著影响,而实际大气环境所形成的有机示踪物通常都以混合状态存在,故有机示踪物纯物质的降解动力学应为真实对流层降解动力学的上限,但需要指出的是,以上研究所测得的气溶胶有机示踪物的最长寿命仍短于气溶胶在对流层的停留时间(数十天),因此在利用有机示踪物进行气溶胶源解析时, 可能会使得有机示踪物的实际作用被低估.
1.1.3 甲氧基苯酚类化合物的非均相氧化反应
甲氧基苯酚类有机化合物被广泛作为木材烟雾排放源的有机示踪物. Liu等[32]使用流动管反应器研究了·OH自由基对甲氧基苯酚的非均相氧化. 在室温,RH为40%时,3种甲氧基苯酚:香草醛(VA)、松柏醛(CA)和丁香醛(SA)的反应速率常数分别为(4.72 ± 0.51)×10−12
、(10.59 ± 0.50)×10−12cm3⋅molecules−1⋅s−1 和(12.25 ± 0.60)×10−12cm3⋅molecules−1⋅s−1 . 研究结果表明,高温对这些反应起到了促进作用,而高相对湿度具有一定的抑制作用. 根据测定的速率常数,这3种甲氧基苯酚在不同条件下的大气寿命约为0.54 — 2.18 d. 丁香醇(2, 6-二甲氧基苯酚)也是大气中木材烟雾排放的潜在有机示踪物,为了研究丁香醇在大气中的反应性,Lauraguais等[33]在(294 ± 2 )K的烟雾箱中测定了其与·OH自由基反应的速率常数为(9.66 ± 1.11)×10−11cm3⋅molecules−1⋅s−1 ,所对应丁香醇的大气寿命约为1.8 h. Liu等[34]使用流动管反应器在不同的羟基浓度、温度和相对湿度下研究了·OH自由基对木材燃烧排放的潜在有机示踪物松柏醇(一种甲氧基苯酚)的降解动力学. 研究表明·OH自由基能有效降解松柏醇,平均反应速率常数为(11.6 ± 0.5)×10−12cm3⋅molecules−1⋅s−1 . 此外,在40%相对湿度下,温度升高有利于松柏醇的降解,而相对湿度的增加对松柏醇的降解有负面影响,根据在不同条件下获得的速率常数,松柏醇的大气寿命在(13.5 ± 0.4)—(22.9 ± 1.4)h范围内. 2-甲氧基苯酚(愈创木酚)也是大气中木材烟雾排放的潜在有机示踪物,为了研究这类化合物在大气中的反应性,Coeur-Tourneur 等[35]采用气相色谱和相对速率法,在(294 ± 2)K和1个大气压下条件下测定其与·OH自由基的反应速率系数为(7.53 ± 0.41)× 10−11cm3⋅molecules-1⋅s-1 .cm3⋅molecules-1⋅s-1 国内外研究表明,NO3自由基也能引起甲氧基苯酚类有机示踪物的非均相氧化反应. Zhang等[36]研究了丁香醇和4-乙基愈创木酚与NO3自由基的非均相氧化反应,在298 K条件下,丁香醇和4-乙基愈创木酚与NO3自由基的反应速率系数为(1.6 ± 0.4)×10−13
和(1.1 ± 0.2)×10−12cm3⋅molecules−1⋅s−1 ,其大气寿命分别为3.5 h和0.5 h. Lauraguais 等[37]利用8000 L常压烟雾箱中,在(294 ± 2)K条件下,研究了5种甲氧基苯酚与NO3自由基的非均相氧化反应. 利用相对动力学测定其相对速率常数(以cm3⋅molecules−1⋅s-1 为单位)结果为:愈创木酚:(2.69 ± 0.57)×10−11、3-甲氧基苯酚:(1.15 ± 0.21)×10−11、 4-甲氧基苯酚:(13.75 ± 7.97)×10−11、2-甲氧基-4-甲基苯酚:(8.41 ± 5.58)×10−11、丁香醇:(15.84 ± 8.10)×10−11. Yang等[38] 采用相对速率法研究了NO3自由基与几种甲氧基苯酚(愈创木酚、甲酚和丁香醇)的非均相氧化反应. 测定愈创木酚、甲酚和丁香醇与NO3自由基在298 K和1个大气压下的反应速率常数分别为3.2×10−12、2.4 × 10−13、4.0×10−13cm3⋅molecules−1⋅s−1 . 在典型的对流层 NO3 浓度(cm3⋅molecules−1⋅s−1 )下,愈创木酚、甲酚和丁香醇对NO3自由基的大气寿命分别为0.2 h、2.3 h、1.4 h.5×108molecules⋅cm−3 一些学者还讨论了O3与甲氧基苯酚类有机示踪物之间的非均相氧化. Net等[39]在无光和模拟太阳光照射下对涂有香草醛、丁香醛、针叶醇等的O3非均相氧化进行了研究,实验结果表明,这些甲氧基苯酚类有机示踪物在O3氧化下均会发生一定程度的降解,且香草醛和丁香醛在模拟阳光下的浓度损失比无光下的浓度损失更大. Net等[40]还在O3浓度为1.59×1014
条件下监测了吸附在二氧化硅颗粒上的松柏醛的非均相氧化,并模拟不同光照条件下的反应,在无光条件下速率常数为(7.2 ± 0.9)×10−19molecules⋅cm-3 ,在模拟光照条件下为(7.6 ± 1.7)×10−19cm3⋅molecules-1⋅s-1 ,实验结论分析紫外-可见光(λ>300 nm)不会影响O3对松柏醛的降解,但会诱导松柏醛发生缓慢光解. O’Neill等[41]使用漫反射红外光谱法监测吸附在NaCl和α-Al2O3基质上甲氧基苯酚的非均相氧化. 在且O3浓度为1.06×1012cm3⋅molecules-1⋅s-1 环境中,NaCl吸附的甲氧基苯酚对O3的平均吸收系数为(2.3 ± 0.8)×10−7,大气寿命约为1.2 d. α-Al2O3吸附的甲氧基苯酚对O3的平均吸收系数为(9.7 ± 7.3)×10−8,对应于2.8 d的大气寿命.molecules⋅cm-3 Lauraguais 等[42]在(295 ± 2) K条件下,使用相对动力学方法和原位傅里叶变换红外光谱进行化学分析,首次确定了氯原子与一系列甲氧基苯酚类化合物非均相氧化反应的速率系数,其相对速率常数(以
为单位)分别为: 愈创木酚(2.97 ± 0.66)×10−10、3-甲氧基苯酚(2.99 ± 0.62)×10−10、4-甲氧基苯酚(2.86 ± 0.58)×10−10、2-甲氧基-4-甲基苯酚(3.35 ± 0.68)×10−10、2,3-二甲氧基苯酚(4.73 ± 1.06)×10−10、丁香醇(2.71 ± 0.61)×10−10.cm3⋅molecules-1⋅s-1 以上研究表明甲氧基苯酚类气溶胶的有机示踪物与大气中·OH自由基、NO3自由基、O3等氧化剂都能够发生不同程度的非均相氧化反应,温度、湿度、光照条件等因素都会对反应产生一定影响. 总的来说,温度升高能够促进有机示踪物的降解,而相对湿度的增加对降解有负面作用,在太阳光照条件下比无光条件下的降解作用更为显著. 因此在以后的研究中,应注意需要将环境温度、湿度等具有季节性特征的因素以及白天、夜晚的时间因素影响一并考虑到源解析准确性校正的研究中.
1.2 餐饮排放源气溶胶的有机示踪物
油酸、棕榈烯酸和胆甾醇[43-45]常用作餐饮源的有机示踪物,估算肉类等烹饪过程中产生的有机污染物对POA的贡献. 然而目前已有研究表明这些餐饮排放源的一次有机示踪物能够与O3、NO3自由基等氧化剂发生非均相氧化反应.
Docherty等[46]采用在线和离线质谱联用技术,在烟雾箱内研究了油酸气溶胶与NO3自由基的非均相氧化,同时暴露在NO2、N2O5和O2环境中时,其氧化的主要产物为羧酸. Hearn 等[47]采用气溶胶化学电离质谱仪(Aerosol CIMS)和流动管反应器研究了O3与油酸的非均相氧化反应,O3与油酸的反应被确定发生在气溶胶表面,其吸收系数为(8.8 ± 0.5)×10−4,并且研究发现该反应的中间产物还可以与气溶胶中的水、醇和醛等反应,进一步影响其在大气中的寿命. Hearn 等[48]在另一篇文章中同样利用气溶胶化学电离质谱技术,在流动管反应器中研究O3与油酸的反应,测得油酸的反应吸收系数为(7.5 ± 1.2)×10−4. He等[49]采用流动管反应器与微型傅里叶红外光谱仪相结合的方式,研究了O3引发的油酸非均相氧化反应,测得 O3对油酸的摄取系数为(1.45 ± 0.11)×10−3,且研究发现油酸与O3反应的速率常数和摄取系数与相对湿度的变化无明显关系. Morris 等[50]采用新型气溶胶质谱技术研究了亚微米油酸气溶胶与O3的反应动力学,通过建模获得反应的吸收系数为(1.6 ± 0.2)×10−3. Gallimore等[51]使用电喷雾萃取电离质谱监测油酸气溶胶与O3之间非均相反应的动力学,所得到的吸收系数为(5 ± 2)× 10−4. Smith等[52]利用单颗粒质谱技术和流动管反应器,测量油酸气溶胶对O3的吸收系数. 实验结果发现,反应吸收系数取决于颗粒的大小,半径为680 nm至2.45 μm的颗粒,吸收系数范围为(7.3 ± 1.5)×10−3 —(0.99 ± 0.09)×10−3,研究结果分析,随着粒径的增加吸收系数降低是由于反应受到颗粒内油酸扩散的限制. 该研究还进一步估算了不受油酸扩散限制颗粒的吸收系数约为(5.8 — 9.8)×10−3.
一些研究表明大气中复杂环境因素,可能对油酸的非均相氧化具有一定抑制作用. Robinson等[53]测得在大气环境(O3浓度为1.99×1012
左右)中油酸的O3氧化寿命约为1—10 d,而Morris等[50]所测得暴露在2.64×1012molecules⋅cm-3 O3浓度下的纯油酸气溶胶的大气寿命仅为几分钟. Hung等[54]利用衰减全反射红外光谱(ATIR)在O3浓度为2.64×1012molecules⋅cm-3 条件下,同样测得纯油酸气溶胶的寿命约为2 min,研究指出如此短的纯油酸气溶胶颗粒的寿命与Katrib 等[55]在环境中测量的混合油酸气溶胶的大气寿命为数天到数周的结果不一致,其分析可能是气溶胶的物理相态和组成等其他因素在此过程中发挥着很大作用. Ziemann [56]使用热脱附粒子束质谱仪研究了O3与纯油酸气溶胶和混合油酸气溶胶的反应. 研究发现纯油酸气溶胶的反应速率更快,大气寿命仅为几分钟,而在液相/固相颗粒基质中的反应速率常数可能要慢几个数量级. Kara等[57]在烟雾箱中将胆甾醇、油酸和棕榈烯酸等有机示踪物暴露于O3环境下,在12种不同的混合物中测量了胆甾醇、油酸和棕榈酸的速率常数,其氧化速率常数都强烈依赖于气溶胶成分,有效速率常数随混合物成分的变化较大,相差一个数量级.molecules⋅cm-3 Weitkamp 等[12]在典型的夏季条件(O3浓度为1.06×1012
)下,棕榈烯酸、油酸和胆甾醇所对应的大气化学寿命分别为0.1—0.7 d、0.1—1.0 d和0.4—0.9 d. Dreyfus等[58]在烟雾袋中,研究了胆甾醇(平均直径为100 nm和200 nm)在伪一级条件下与O3反应,测定的反应吸收系数为(2.8 ± 0.4)×10−6,且在研究的粒径范围内,吸收系数与粒径无关. 该研究指出对于排放到大气中的胆甾醇来说,其大气寿命约为几天,故胆甾醇可以作为有机气溶胶的局部来源示踪物,而不适用于确定肉类烹饪操作区域来源的示踪物.molecules⋅cm-3 以上在O3浓度为1012
范围内的研究所得餐饮源气溶胶的有机示踪物的大气寿命在几分钟到几天不等,可能是由于反应条件及气溶胶的组成成分导致的较大差异,故在后续的研究中应进一步探究餐饮源排放的有机气溶胶的共存组分以及其对棕榈烯酸、油酸和胆甾醇等有机示踪物非均相氧化的影响.molecules⋅cm−3 1.3 化石燃料燃烧源气溶胶的有机示踪物
燃油汽车等都以化石燃料燃烧作为能源,其燃烧会排放烷烃、多环芳烃等有机物[59]. 藿烷类[60]化合物是化石燃料燃烧的主要有机示踪物;甾烷类化合物[60]主要存在于机油中,故可应用于机油燃烧的一次有机示踪物.
Lambe等[14]在烟雾箱内模拟大气环境条件,研究了柴油机排放的机油和主要有机气溶胶中有机示踪物(C25-C32n-烷烃、霍烷和甾烷)的氧化动力学. 当·OH自由基浓度为
时,机油(不添加柴油)中有机示踪物的反应速率常数范围为(8.4—16)×10−12106molecules⋅cm−3 ,对应的大气氧化寿命约为1 d;在添加了柴油的 POA中有机示踪物反应速率常数范围为(3.6—6.2)×10−11cm3⋅molecules−1⋅s−1 ,其氧化速度比纯机油快2—4倍. Weitkamp等[12]为了研究大气中有机示踪物的化学稳定性,将雾化机油暴露在烟雾箱内的夏季典型·OH自由基水平((4 ± 1) × 106cm3⋅molecules−1⋅s−1 )下,测定了霍烷、甾烷被 ·OH自由基非均相氧化的速率常数分别为:(0.05—3.40)×10−11molecules⋅cm−3 和(0.04—1.30)×10−11cm3⋅molecules-1⋅s-1 ,大气寿命约为几天. 且该研究发现相对湿度对有效速率常数有显著影响,当相对湿度为75%时,藿烷和甾烷的氧化速度比相对湿度为10%时慢约4倍.cm3⋅molecules−1⋅s−1 上述研究表明曾被认为不易发生降解的霍烷等有机示踪物也能够与·OH自由基等发生反应,鉴于近年来对于机动车排放的广泛关注,须考虑到化石燃料燃烧源气溶胶有机示踪物的氧化效应所产生的潜在偏差,才能够更好地制定控制策略.
以上研究结果表明,大气氧化剂对气溶胶的一次有机示踪物非均相氧化作用显著,如果在源解析中不考虑非均相氧化对这些有机示踪物浓度的影响,源解析过程中各污染源对POA的相对贡献很可能会被低估.
2. 二次有机气溶胶示踪物的非均相氧化 (Heterogeneous oxidation of tracers of secondary organic aerosols)
相对于一次有机示踪物的非均相氧化研究,二次有机示踪物的非均相氧化报道较少,仍处于起步阶段. 近几年学者获得的一次有机示踪物的非均相氧化研究成果,为系统地考察二次有机示踪物的非均相氧化提供了重要借鉴.
Lai等[13]利用流动管反应器探究了·OH自由基对顺松油酸(天然源α-蒎烯SOA的示踪物)的非均相氧化过程. 在室温、40%RH条件下,顺松油酸与·OH自由基反应的有效速率常数为(5.1—7.24)×10−12
,所对应的大气寿命约为2.1—3.3 d. 研究发现不同的相对湿度环境不会引起反应速率常数的明显改变,而升高温度能够加速反应的进程.cm3⋅molecules−1⋅s−1 Claeys等[61]在南美洲的热带雨林气溶胶样品中发现了大量含有非对映异构体2-甲基四醇的异戊二烯-C5-骨架. 他们提出,这些化合物可以被视为大气中异戊二烯衍生天然源 SOA 的特定有机示踪物. Chen等[62]研究了2-甲基四醇硫酸盐(由异戊二烯衍生的环氧树脂酸所形成的气溶胶的二次有机示踪物)的非均相氧化反应,在相对湿度为 61%±1%,·OH自由基浓度为
时,该反应的有效速率常数为(4.9 ± 0.6)×10−131.5×106molecules⋅cm−3 ,对应 2-甲基四醇硫酸盐的大气寿命约为(16 ± 2)d. Hu 等[63]也采用氧化流反应器(OFR)研究了 2-甲基四醇硫酸盐的·OH自由基非均相氧化过程,其反应速率常数为(4.0 ± 2.0)×10−13cm3⋅molecules−1⋅s−1 ,大气寿命约为14 d. 2-甲基四氢呋喃也被广泛用作异戊二烯衍生的SOA的有机示踪物,虽然通常认为它们相对不活跃,但有研究证明纯赤藓糖醇颗粒(2-甲基四氢呋喃的类似物)可被 ·OH自由基以显著速率非均匀氧化. Xu 等[64]研究了在相对湿度高达85%的流动管反应器中,纯赤藓糖醇气溶胶和含有赤藓糖醇和硫酸铵的气溶胶在不同无机-有机质量比(IOR)下的非均相 ·OH自由基氧化,结果表明,随着赤藓糖醇用量的减少或硫酸铵用量的增加,反应速率降低. 当IOR由0.0增大到5.0时,反应速率常数从(5.39 ± 0.12)×10−13cm3⋅molecules−1⋅s−1 降低至(1.56 ± 0.04)×10−13cm3⋅molecules-1⋅s-1 . Kessler等[65]也使用赤藓糖醇作为2-甲基四醇的替代物,考察了·OH自由基对纯赤藓糖醇气溶胶的非均相氧化,RH为30%时,反应速率常数为(2.54 ± 0.22)×10−13cm3⋅molecules-1⋅s-1 ,大气寿命约为(13.8 ± 1.4)d.cm3⋅molecules-1⋅s-1 本课题组前期也进行了一些二次有机示踪物非均相氧化反应的研究工作. 黄亚娟[66]利用原位红外法,在O3浓度为(4.23 ± 0.26)×1012
的大气烟雾箱中,分别模拟了天然源异戊二烯和人为源甲苯两种气体前体物生成的SOA的有机示踪物2-甲基赤藓糖醇(2-ME)和2, 3-二羟基-4-氧代戊酸(DHOPA)的非均相氧化反应,结合深圳市夏季大气条件(日均O3浓度4.49×1012molecules⋅cm−3 ),两种有机示踪物的大气寿命分别为11.0—56.3 d、8.1—37.3 d. 研究指出如果2-ME和DHOPA的能够在大气环境中存在5 d左右,源解析所得异戊二烯和甲苯气体前体物对SOA的贡献最多可低估高达50%. 该研究还以2-ME的替代物赤藓糖醇(analogue of 2-methyl erythritol,AME)纯气溶胶的非均相氧化作为参照,探究SOA中的共存组分对反应的影响,实验发现异戊二烯SOA中的2-ME氧化速度是AME纯物质气溶胶的1/3,大气平均寿命多出约30 d;甲苯SOA中DHOPA的大气寿命也比纯DHOPA气溶胶长16.2 d左右,故分析SOA中的共存组分可能对非均相氧化过程产生一定的抑制作用. 黄亚娟[67]在大气烟雾箱中以AME和DHOPA纯物质气溶胶为模型物质,探究了影响二次有机示踪物O3非均相氧化过程的因素. 实验结果表明,较高的O3浓度能够正向影响反应的进程;将两种有机示踪物以不同比例混合时,O3对混合组分中占比较高的物质氧化速率更快. 王润华等[68]在大气烟雾箱中,对异戊二烯、甲苯两种气体前体物及其混合物制备的SOA中的有机示踪物进行了非均相氧化实验,采用相对速率法确定了有机示踪物与O3反应的有效速率常数,并探究了种子气溶胶种类和初始VOC0/NOx对示踪物非均相氧化的影响. 实验结果表明,种子气溶胶的存在能够促进SOA中2-ME和DHOPA的非均相氧化,且酸性较强的种子气溶胶更能加快氧化反应;而速率常数随VOC0/NOx比值的增加而降低. 王润华等[69]还采用了原位傅里叶红外光谱法研究了O3对AME和DHOPA纯物质气溶胶的非均相氧化. 在25 ℃,相对湿度为30%条件下,有机示踪物暴露于5.29×1014molecules⋅cm−3 O3浓度下,其反应吸收系数分别为(1.3 ± 0.8)×10−8和(4.5 ± 2.7)× 10−8 ,虽然能够发生氧化反应,但其氧化过程非常缓慢,所以其推断在以O3为主要氧化剂的大气条件下,AME和DHOPA可以认为是稳定的. 基于假设大气O3浓度为1.99×1012molecules⋅cm−3 和实验测得的2-ME和DHOPA示踪物的臭氧非均相氧化有效速率常数的极值,确定了二次有机气溶胶中DHOPA和2-ME示踪物在大气中可能经历的浓度衰减范围,如图1所示. 根据其衰减模拟过程,30 d后,大约55%—95%的DHOPA和40%—90%的2-ME示踪物会被氧化,这使得利用示踪物产率法估算异戊二烯和甲苯对二次源贡献的结果偏低.molecules⋅cm−3 本课题组还利用两种不同的反应体系,研究了2-ME和DHOPA与·OH的非均相氧化反应. 胡倩[70]利用大气烟雾箱,将异戊二烯SOA的有机示踪物2-ME暴露于接近大气·OH自由基浓度(106—107
)长达4—6 h,用以模拟异戊二烯SOA有机示踪物的·OH非均相氧化反应. 研究结果表明,2-ME与·OH反应速率常数为3.64 ×10−11 — 4.15×10−11molecules⋅cm−3 ,所对应的大气寿命为0.37 — 1.98 h. 王润华[71]利用流动管反应器模拟了甲苯SOA的有机示踪物DHOPA暴露于浓度较高的·OH自由基环境中(1013cm3⋅molecules−1⋅s−1 )的非均相氧化反应. 实验结果表明,DHOPA 与·OH非均相氧化反应的有效速率常数为2.40×10−18—1.80×10−17molecules⋅cm−3 ,所对应的大气寿命为1.07—1.85 h. DHOPA在高浓度·OH自由基环境中(1013cm3⋅molecules−1⋅s−1 )的衰减模拟过程如图2所示,大约3 h就会有30% — 90%的DHOPA被氧化;2-ME在大气·OH自由基环境中(1.5×106molecules⋅cm−3 )的衰减模拟过程如图2所示,大约在12 h会有30%—90%的2-ME被氧化. 相比较而言,两种二次有机示踪物的·OH自由基氧化速率常数远大于O3,其大气有效寿命也具有显著性差异,由此可见,相比于O3,·OH自由基对这两种有机示踪物的氧化能力更强. 后续将研究高浓度·OH自由基环境中2-ME和大气·OH自由基环境中DHOPA的衰减过程,以完善两种示踪物在大气中的非均相氧化过程模拟.molecules⋅cm−3 综上,大气气溶胶的一次和二次有机示踪物都能够与某些大气氧化剂发生不同程度的非均相氧化反应,温度、湿度、氧化剂浓度、共存组分和种子气溶胶种类等因素会对反应速率常数及相对大气寿命产生一定影响. 在非均相氧化反应的作用下,这些有机示踪物对应几分钟到几天的大气寿命,而有机气溶胶在对流层的停留时间为数十天,这说明在以往的研究中进行源解析时所测得的示踪物浓度可能被低估,从而低估有机气溶胶对于污染的相对贡献. 尽管基于有机示踪物方法溯源的准确性受到质疑,但不可否认的是有机示踪物具有很好的源特异性,依然能够在今后的源解析工作发挥重要作用. 因此未来应持续更新这些有机示踪物在大气中的氧化效应,且应用有机示踪物对大气气溶胶进行源解析时,须考虑非均相氧化反应的影响,才能够更为精准地得到源解析结果,从而制定精准有效的污染防控措施.
3. 研究展望 (Research and prospects)
近年来,关于大气中有机气溶胶的来源及其性质的研究已经取得了很多进展,而有机示踪物的非均相氧化反应正逐渐成为一个新的问题焦点. 本文综述了大气中有机示踪物非均相氧化反应的国内外研究现状,并讨论了其在源解析中的不确定性. 为了更加精准地识别特定污染源的相对贡献,科学地制定有效的控制策略,今后更深层次的研究将成为主要发展方向:
(1)现阶段关于二次有机示踪物的大气氧化研究较少,在未来的研究中需要对更多的有机示踪物进行更全面的非均相氧化研究,以建立系统的科学评价体系.
(2)由于实际大气环境的复杂性,有机示踪物非均相氧化的实验室研究是校正源解析估算结果的重要基础性工作,有机示踪物与不同大气氧化剂反应的氧化机理、氧化反应的相关影响因素等工作都有待进一步研究和讨论.
(3)基于流动管反应器、大气烟雾箱等实验室模拟研究与实际大气环境仍存在一定差距,未来有机示踪物非均相氧化的外场观测实验将成为一项具有挑战性的工作.
(4)如果未来能够确定某时刻气溶胶已在大气中所经历的停留时间,结合有机示踪物的衰减曲线,即能较好地对源解析的偏差进行校正,这将成为今后该领域的一个重要研究方向.
-
表 1 MBBR实验进水水质指标
Table 1. Influent quality of the MBBR experiment
mg·L−1 采样日期 COD NH3-N TN PO3−4-P 2018-06-24 370 36.35 54.8 4.66 2018-06-25 609 39.55 60.8 3.42 2018-06-26 555 42.88 55.6 4.34 2018-06-27 455 31.22 55.5 4.76 2018-07-19 369 32.76 42.5 4.30 2018-07-24 551 40.06 54.1 7.87 2018-08-26 250 33.27 43.9 4.38 2018-09-23 438 37.49 47.9 5.06 2018-10-17 562 35.01 41.9 4.20 2018-10-18 757 27.72 72.7 7.80 2018-10-19 761 29.88 54.5 6.50 平均值 516.09 35.11 53.11 5.21 表 2 MBBR实验出水水质指标
Table 2. Comparison of effluent quality of the MBBR experiment of A and B series
mg·L−1 取样日期 A系列 B系列 COD NH3-N TN PO3−4-P COD NH3-N TN PO3−4-P 2018-06-24 18 0.847 7.505 1.75 19 0.708 3.450 0.600 2018-06-25 16 1.35 2.758 1.10 17 0.431 4.711 0.430 2018-06-26 21 0.458 5.991 1.25 22 0.347 5.380 0.890 2018-06-27 20 0.347 5.964 3.03 21 0.722 9.172 2.02 2018-07-19 21 0.236 3.394 1.65 19 0.458 5.616 1.71 2018-07-24 18 0.747 8.447 2.48 17 0.347 7.047 0.090 2018-08-26 18 0.458 10.958 4.08 18 0.458 4.825 1.13 2018-09-23 21 0.553 2.973 0.219 27 0.220 8.070 0.108 2018-10-17 15 0.980 6.988 0.044 15 0.520 7.916 0.137 2018-10-18 24 0.270 6.727 0.209 27 0.270 5.788 0.034 2018-10-19 22 1.97 8.06 0.310 22 3.46 13.18 0.024 平均值 19.45 0.747 6.342 1.466 20.36 0.722 6.832 0.652 表 3 Bardenpho实验进水水质
Table 3. Influent quality of the Bardenpho experimental
mg·L−1 取样日期 COD NH3-N TN PO3−4-P 2019-11-19 387 40.42 48.0 6.37 2019-11-20 372 42.00 47.1 8.52 2019-11-21 399 57.79 67.9 10.9 2019-11-26 466 43.58 56.3 5.38 2019-11-27 477 42.79 54.2 9.99 2019-11-28 823 33.97 48.4 7.53 2019-12-05 259 40.55 50.9 5.61 2019-12-17 323 40.82 49.2 6.77 2019-12-20 253 45.55 55.3 5.21 平均值 417.7 43.05 53.03 7.36 表 5 Bardenpho生产性实验中各好氧区末端的DO
Table 5. Measured values of dissolved oxygen at the end of aerobic zone of the Bardenpho production experiment
mg·L−1 采样日期 B系列一段好氧区 B系列二段好氧区 C好氧区 D好氧区 2019-11-19 0.900 0.370 3.615 2.315 2019-11-20 0.710 2.020 3.595 2.985 2019-11-21 3.240 1.930 4.275 2.895 2019-11-26 1.180 1.100 3.725 1.560 2019-11-27 0.720 0.280 3.935 4.360 2019-11-28 1.200 0.420 4.390 2.720 2019-12-05 2.190 0.180 3.255 1.420 2019-12-17 — — 4.190 1.940 2019-12-20 1.960 0.130 3.770 2.275 表 6 Bardenpho生产性实验C、D系列相关参数
Table 6. Experimental parameters of C and D series Bardenpho in-process experiments
采样日期 进水温度/℃ VN/m3 进水TN/(mg·L−1) 出水TN/(mg·L−1) △Xv/(kg·d−1) VSS比例 X/(g·L−1) Kde/(kg·(kg·d)−1) 2019-11-19 19.9 23 041 48 7.00 2 413 0.5 5 458 0.021 2019-11-20 19.9 23 041 47.1 6.85 2 445 0.5 5 885 0.019 2019-11-21 19.5 23 041 67.9 7.45 2 493 0.5 6 090 0.032 2019-11-26 18.9 23 041 56.3 6.27 1 972 0.5 6 445 0.026 2019-11-27 18.8 23 041 54.2 7.69 2 774 0.5 6 465 0.020 2019-11-28 18.8 23 041 48.4 6.61 3 593 0.5 6 380 0.014 2019-12-05 18.4 23 041 50.9 5.28 3 748 0.5 6 190 0.016 2019-12-17 18.1 23 041 49.2 5.19 1 963 0.5 6 140 0.023 2019-12-20 18.0 23 041 55.3 7.21 1 990 0.5 5 920 0.027 表 4 Bardenpho实验出水水质情况对比表
Table 4. Comparison of effluent quality of Bardenpho experiment
mg·L−1 取样日期 B系列 C、D系列 COD NH3-N TN PO3−4-P COD NH3-N TN PO3−4-P 2019-11-19 14 0.137 3.56 0.084 16 0.111 7.00 0.132 2019-11-20 21 0.768 4.55 0.044 33 0.400 6.85 0.132 2019-11-21 16 0.347 4.47 0.264 17 0.268 7.45 0.100 2019-11-26 22 1.321 5.75 0.070 19 0.821 6.27 0.132 2019-11-27 21 0.584 5.49 0.120 20 0.295 7.69 0.153 2019-11-28 25 1.421 7.34 0.264 15 0.216 6.61 0.111 2019-12-05 19 0.611 3.90 0.224 21 0.716 5.28 0.163 2019-12-17 19 0.216 6.93 0.064 20 0.295 5.19 0.163 2019-12-20 15 1.350 7.30 0.244 22 0.189 7.21 0.163 平均值 19.11 0.751 5.477 0.153 20.33 0.368 6.617 0.139 最大值 25 1.421 7.340 0.264 33 0.821 7.690 0.163 最小值 15 0.216 3.900 0.044 15 0.189 5.190 0.100 表 7 Bardenpho实验B系列相关参数
Table 7. Experimental parameters of B series Bardenpho in-process experiments
采样日期 进水温度/℃ VN/m3 进水TN/(mg·L−1) 出水TN/(mg·L−1) △Xv/(kg·d−1) VSS比例 X/(g·L−1) Kde/(kg·(kg·d)−1) 2019-11-19 19.9 17 083 48 5.530 2 268 0.5 5 995 0.028 2019-11-20 19.9 17 083 47.1 4.870 4 460 0.5 6 160 0.015 2019-11-21 19.5 17 083 67.9 7.840 4 463 0.5 5 695 0.034 2019-11-26 18.9 17 083 56.3 11.010 2 163 0.5 5 995 0.032 2019-11-27 18.8 17 083 54.2 15.160 2 879 0.5 6 135 0.021 2019-11-28 18.8 17 083 48.4 8.820 3 363 0.5 6 355 0.018 2019-12-05 18.4 17 083 50.9 2.560 3 906 0.5 6 490 0.022 2019-12-17 18.1 17 083 49.2 14.750 4 260 0.5 6 740 0.008 2019-12-20 18.0 17 083 55.3 7.690 3 657 0.5 6 875 0.022 -
[1] 孙悦. 城镇污水处理厂尾水排放水环境影响及对策[J]. 资源节约与环保, 2019(5): 70. doi: 10.3969/j.issn.1673-2251.2019.05.065 [2] 解宇峰, 李文静, 李维新, 等. 江苏省城市污水处理厂尾水时空排放特征研究[J]. 环境工程, 2014, 32(8): 33-37. [3] 汪锋, 钱庄, 张周, 等. 污水处理厂尾水对排放河道水质的影响[J]. 安徽农业科学, 2016, 44(14): 65-68. doi: 10.3969/j.issn.0517-6611.2016.14.024 [4] 许赟溢. 污水处理厂尾水排江环境影响研究[J]. 环境与发展, 2014, 26(3): 37-39. doi: 10.3969/j.issn.1007-0370.2014.03.014 [5] 杨国钰. 以拟建杨台子污水处理厂为例谈——污水处理厂尾水排放对受纳区域水环境的影响及对策[J]. 治淮, 2009(6): 14-15. doi: 10.3969/j.issn.1001-9243.2009.06.007 [6] 吴雪, 何佳, 徐晓梅, 等. 滇池流域污水厂尾水污染负荷特征分析[J]. 中国给水排水, 2018, 34(17): 69-73. [7] 吴钦. 城镇污水处理厂尾水排放对水环境影响及对策[J]. 环境与发展, 2019, 31(6): 29. [8] 环境保护部. 水污染防治行动计划: 中英文对照[M]. 北京: 人民出版社, 2015. [9] 崔朋, 章诗璐, 万年红, 等. 高效气浮工艺深度除磷试验研究[J]. 住宅产业, 2019(11): 143-148. [10] 沈怡雯. 高效沉淀池在污水处理厂UNITANK工艺强化除磷中的应用[J]. 净水技术, 2019, 38(S1): 139-142. [11] 洪铁. V型滤池基本构造及实际运用[J]. 科技风, 2019(23): 201. [12] DINGP, CHUL, WANGJ. Advanced treatment of petrochemical wastewater by combined ozonation and biological aerated filter[J]. Environmental Science & Pollution Research, 2018, 25(4): 9673-9682. [13] LI XW, SHIH C, LI K X, et al. Combined process of biofiltration and ozone oxidation as an advanced treatment process for wastewater reuse[J]. Frontiers of Environmental Science & Engineering, 2015, 9(6): 1076-1083. [14] 戴仲怡, 王雪, 彭建国, 等. 曝气缺氧/多级AO工艺用于大型污水厂提标改造[J]. 中国给水排水, 2019, 35(18): 50-54. [15] 赖辉辉, 乐华斌, 胡雁新. 高浓度氨氮及总磷进水的污水厂准地表Ⅳ类提标改造工程[J]. 广东化工, 2018, 45(17): 146-147. doi: 10.3969/j.issn.1007-1865.2018.17.070 [16] 刘浩, 杨俊杰, 于宁. Bardenpho五段法/MBBR用于青岛李村河污水厂三期扩建[J]. 中国给水排水, 2016, 32(24): 62-66. [17] 杨宇星, 吴迪, 宋美芹, 等. 新型MBBR用于类地表Ⅳ类水排放标准升级改造工程[J]. 中国给水排水, 2017, 33(14): 93-98. [18] 孙欣, 崔洪升. Bardenpho+深床滤池工艺用于半地下污水处理厂工程[J]. 中国给水排水, 2017, 33(16): 82-85. [19] 胡香, 张辉, 许光远, 等. 反硝化深床滤池深度脱氮效果研究[J]. 中国给水排水, 2017, 33(21): 13-17, 24. [20] CHUDOBA P, PUJOL R. Technical solutions for upgrading high rate and mediumloaded activated sludge plants for nutrient removal.[J]. Water Science &Technology, 2000, 41(9): 131-138. [21] 国家环境保护总局, 国家质量监督检验检疫总局. 城镇污水处理厂污染物排放标准: GB18918-2002[S]. 北京: 中国环境科学出版社, 2002. [22] 国家环境保护总局《水和废水监测分析方法》编委会. 水和废水监测分析方法[M]. 4版. 北京: 中国环境科学出版社, 2002. [23] YANG X P, WANG S M, ZHANG D W, et al. Isolation and nitrogen removal characteristics of an aerobic heterotrophic nitrifying-denitrifying bacterium, Bacillus subtilis A1[J]. Bioresource Technology, 2011, 102(2): 854-862. doi: 10.1016/j.biortech.2010.09.007 期刊类型引用(3)
1. 孙玉芳,金晓媚,雪彦宏,张勃,朱薇,徐兆祥. 宁夏平原鸣翠湖地表水与地下水转化关系. 现代地质. 2024(03): 744-754 . 百度学术
2. 张永江,李希希,邓茂,吴丽君,马双,周洵平. 典型锰矿区河流沉积物重金属分布特征、来源解析及生态风险评价. 中国环境监测. 2024(04): 183-194 . 百度学术
3. 栗浩亮,徐继伟,王传澍,周睿,姚倩玉,张勇,徐锐. 校园人工湖泊表层沉积物重金属分布特征及生态风险评价. 环境污染与防治. 2024(11): 1639-1647 . 百度学术
其他类型引用(3)
-