Processing math: 100%

不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用

黄准, 党小庆, 李世杰, 郑华春, 韩正阳, 郭惠. 不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
引用本文: 黄准, 党小庆, 李世杰, 郑华春, 韩正阳, 郭惠. 不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
HUANG Zhun, DANG Xiaoqing, LI Shijie, ZHENG Huachun, HAN Zhengyang, GUO Hui. Numerical simulation and application on resistance balance of VOCs collection system in different working modes[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
Citation: HUANG Zhun, DANG Xiaoqing, LI Shijie, ZHENG Huachun, HAN Zhengyang, GUO Hui. Numerical simulation and application on resistance balance of VOCs collection system in different working modes[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156

不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用

    作者简介: 黄准(1994—),男,硕士研究生。研究方向:大气污染控制工程。E-mail:1033396282@qq.com
    通讯作者: 党小庆(1964—),男,博士,教授。研究方向:大气污染控制工程。E-mail:dangxq@163.com
  • 基金项目:
    国家重点研发计划项目(2017YFC0212204);陕西省重点研发计划(2018ZDCXL-SF-02-04)
  • 中图分类号: X513

Numerical simulation and application on resistance balance of VOCs collection system in different working modes

    Corresponding author: DANG Xiaoqing, dangxq@163.com
  • 摘要: 为了提高平版印刷车间不同工作模式下VOCs废气收集系统的收集效率和降低收集系统的能耗,采用支路管道上增设调节阀和集气罩罩口增设三角板的联合措施,并通过数值模拟的方法对废气收集系统进行阻力平衡优化,使得各支路和集气罩罩口风量达到设计风量。将各集气罩模拟风量与实测风量进行比较,发现二者具有较高的吻合性,从而证明了数值模拟方法的可靠性。模拟结果表明:在全负荷运行模式下,经优化后,系统支路最大风量偏差与最大阻力不平衡率由原设计的41.81%和23.77%降至为0.26%和0.43%,优化后各集气罩风量偏差能够控制在−0.2%~0.3%;在不同工作模式下,优化后收集系统均已基本达到全平衡负压状态,各工作支路阻力偏差在0%~0.43%,各支路和集气罩能够实现在设计状态下运行。本研究结果可为VOCs废气收集系统的优化与运行提供参考。
  • 重金属因其在环境中的持久性、高毒性以及生物蓄积性等特性,广泛的分布于全球各环境介质中,成为全球性的环境公害。重金属可由大气沉降、地表径流、污水直排等途径进入海洋环境[1-4]。海水中的重金属易吸附于颗粒物中,通过络合、沉淀等过程转移并富集于沉积物中[5-6]。当水环境改变时,富集于沉积物中的重金属可再次释放至水环境中,形成“二次污染”[7-8],这种“源”与“汇”之间的转化,对海洋生态系统造成严重危害。因此,海洋沉积物环境中重金属可作为海域重金属污染程度的“指示剂”,蕴含着丰富的环境信息和海洋地质过程,对评价环境生态风险具有重要的意义[6, 9]

    北部湾位于南海西北部,该海域生产力高,生物多样性丰富,是沿海地区重要的渔场及渔业产品的主要来源[10-11]。但由于北部湾是一个半封闭海湾,水动力条件弱,污染物不容易扩散而易富集于海湾内。近年来,随着广西沿海工业化、城市化的快速发展,北部湾近海生态也正面临着日益严重的重金属污染压力[3, 12]。例如,北部湾部分近海港口、潮间带、油田等区域也发现了不同程度的重金属污染[11-13]。此外,北部湾入海河流中,部分河流(如大风江和南流江)污染物含量在雨季处于较高水平,该时期大量的污染物排入北部湾近岸[14]。研究显示,北部湾沉积物芯中重金属含量从1985年至2008年呈显著上升趋势[15],这很可能与陆源污染物输入增加有关。但对于广西北部湾整体海域重金属的相关研究仍相对较少,对海域重金属来源及影响因素的认识仍相对较弱。因此,对北部湾重金属研究及生态风险评价具有重要的意义。

    本研究以广西北部湾采集的表层沉积物为对象,分析沉积物中6种重金属(As、Cd、Cu、Hg、Pb和Zn)的污染特征、潜在来源以及生态风险评价,揭示人类活动对北部湾海洋生态的影响,对维护北部湾生态环境提供科学依据。

    本研究位于广西北海、钦州和防城港沿海的北部湾近海区域(图1),该海湾属于半封闭海湾,水动力条件较弱,易受到人类活动的影响,污染物质难以扩散,使得海湾生态系统极易受到破坏。

    图 1  广西北部湾沉积物采样站位图
    Figure 1.  Sampling stations of surface sediments in Guangxi Beibu Gulf

    于2018年8月(夏季)使用抓斗式采样器在该区域共采集17个表层沉积物样品(0—5 cm),并将采集好的沉积物样品置于聚乙烯密封袋中,密封冷藏(4℃)保存,用以分析重金属和总有机碳(TOC)。

    沉积物样品的处理及分析检测方法按照《海洋监测规范第5部分:沉积物分析》(GB 17378.5-2007)进行。一部分沉积物样品在105℃条件下的烘箱干燥,用于检测Cu、Pb、Zn、Cd和As,检测Hg的样品在自然室温条件下烘干。烘干并除去石头等大颗粒物后,用玛瑙研磨样品,通过160目筛网筛出Cu、Pb、Zn、Cd和As样品,通过80目的筛网筛出Hg样品,待测。另一部分沉积物样品进行冷冻干燥,用以测定TOC含量。在整个实验分析过程中均使用超纯水,实验所用的玻璃器皿均在1:3的硝酸溶液中浸泡至少7 d,然后使用超纯水清洗。

    处理后的沉积物样品,取0.5 g,用硝酸和盐酸混合溶液在95℃条件下消解1 h,然后用超纯水稀释至50 mL,待分析。Cd、Cu、Pb和Zn采用原子吸收光谱法(ZEENH700P, Jena, German)测定,As和Hg采用原子荧光光谱法(AFS-9530,北京海光仪器,中国)测定。Cu、Pb、Zn、Cd、Hg和As的检出限分别为2.0、1.0、6.0 、0.04、0.002、0.06 μg·g−1。TOC含量采用重铬酸钾氧化硫酸亚铁滴定法测定,检出限为0.01%。

    根据《海洋沉积物质量标准》(GB 18668-2002)中Ⅰ类沉积物标准值,对As、Cd、Cu、Hg、Pb和Zn进行单因子污染评价,计算如下:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content})

    其中,Cif为重金属i的污染指数;Ci为实测浓度(μg·g−1),Cin为重金属评价标准值(见表1)。当Cif≤1时,代表污染程度低,其含量符合标准;当Cif>1时,其含量超出标准评价,其中1<Cif≤3代表中等污染程度,3<Cif≤6代表重污染程度,Cif>6位严重污染程度。

    表 1  国家海洋沉积物重金属含量标准值
    Table 1.  National standard values of heavy metals in marine sediments
    指标Index海洋沉积物质量标准值/(μg·g−1)Standard value of marine sediment
    CuHgPbZnCdAs
    Ⅰ类Class I350.2601500.520
    Ⅱ类Class Ⅱ1000.51303501.565
     | Show Table
    DownLoad: CSV

    根据沉积物中重金属浓度及毒性响应特征和污染物类型,针对不同地域环境背景差异,Hakanson于20世纪80年代提出了生态风险指数评价法[16],该方法被广泛应用于海洋环境重金属危害程度及潜在生态风险评价[6, 17-18]。方法如下:

    stringUtils.convertMath(!{formula.content})
    stringUtils.convertMath(!{formula.content})

    其中,Pi表示沉积物重金属总体污染指数;Cif表示重金属i的污染指数;Ci表示重金属i实测值(μg·g−1);Cin表示重金属i的评价标准值(μg·g−1),本研究采用北部湾区域重金属的背景值[18],Cu、Pb、Zn、Cd、Hg和As的背景值分别为15.8、28.9、75.8、0.09、0.029、7.8 μg·g−1Tir表示重金属i的毒性系数,其反应该重金属毒性水平及生物对该重金属污染的敏感度,Cu、Pb、Zn、Cd、Hg和As的毒性系数分别为5、5、1、30、40和10;Eir表示重金属的潜在风险系数;RI表示沉积物中重金属的潜在生态风险指数。Eir和RI的值可以反应沉积物中重金属的不同程度的风险危害,等级划分见表2

    表 2  重金属污染程度及潜在生态风险等级
    Table 2.  Contaminant grades and potential ecological risk levels of heavy metals
    Pi重金属总体污染程度Overall pollution levelEir单个重金属潜在生态危害程度Potential ecological hazard of single metalRI重金属总体潜在生态危害程度Overall potential ecological hazard of metals
    <8低度污染<40低危害<150低危害
    8—16中等污染40—80中等危害150—300中等危害
    16—32重污染80—160较重危害300—600重危害
    ≥32严重污染160—320重危害≥600严重危害
    >320严重危害
     | Show Table
    DownLoad: CSV

    北部湾沉积物中重金属含量及分布特征见表3图2。Hg的浓度范围为0.023—0.037 μg·g−1,平均为0.030 μg·g−1,Hg浓度的高值主要分布在钦州和涠洲岛近岸区域。Cd的浓度范围为0.04—0.09 μg·g−1,平均为0.06 μg·g−1,其浓度的分布特征表现为涠洲岛近岸区域、大风江口和南流江口外海域较高,而钦州和北海近岸区域较低。Pb的浓度范围为12.1—26.7 μg·g−1,平均为18.9 μg·g−1,其浓度的分布表现为外海区域高于近岸区域。As、Cu和Zn浓度的分布趋势相似,As的浓度范围为0.39—9.21 μg·g−1,平均为3.73 μg·g−1;Cu的浓度范围为3.59—16.90 μg·g−1,平均为11.16 μg·g−1;Zn的浓度范围为ND—62.3 μg·g−1,平均为27.8 μg·g−1。As、Cu和Zn浓度的分布呈现北部湾西部(钦州、防城港近岸区域)和涠洲岛近岸区域较高,而东部海域(北海近岸区域)的浓度较低。北部湾重金属分布特征的差异,表明不同重金属间的来源可能不同。

    表 3  北部湾表层沉积物中重金属的监测结果及与其他区域对比(μg·g-1
    Table 3.  The results of measured metals values in the surface sediments of Beibu Gulf and comparison with other regins
    数据统计Data statisticsHgAsCuZnPbCd参考文献 Reference
    最小值 Minimum value0.0230.393.59ND12.10.04本研究This study
    最大值 Maximum value0.0379.2116.9062.326.70.09
    平均值 Mean value0.0303.7311.1627.818.90.06
    标准偏差 Standard deviation0.0053.404.7425.44.60.02
    Ⅰ类沉积物/个Class I171717171717
    湛江湾 Zhanjiang Bay18.773.6043.890.15[10]
    厦门湾 Xiamen Bay44.0139.054.00.33[19]
    广东近岸 Coast of Guangdong Province0.1320.8343.83139.9344.290.38[20]
    珠江口 Pearl River Estuary348.0383.4102.61.72[21]
    北部湾 Beibu Gulf(1998年)0.031.741.719.91.260.05[22]
    海南岛北部 Northern Hainan Island0.028.408.3235.8718.770.06[6]
      注:ND为未检出.
     | Show Table
    DownLoad: CSV
    图 2  北部湾表层沉积物中TOC和重金属的分布特征
    Figure 2.  The spatial distributions of heavy metals and TOC in the surface sediments of Beibu Gulf

    与其他区域对比(表3),北部湾重金属含量明显低于厦门湾[19]、广东近岸[20]和珠江口[21]区域,与海南岛近岸浓度相当[6],但明显高于20世纪90年代时期北部湾沉积物的浓度[22],表明近些年来,北部湾沉积物重金属呈现一定程度富集。

    沉积物中重金属含量受环境背景、生物过程、海洋物理过程以及人类活动等多方面的影响。此外,TOC主要为沉积物中有机质,其对重金属具有极强的吸附和络合作用[23-24]。因此,在讨论沉积物中重金属潜在来源时,常用利用TOC含量通过与重金属浓度的相关性分析,可对它们的来源进行初步判断[3,18,23]。沉积物中Cu和Zn的含量与TOC含量呈显著正相关性(表4),表明Cu和Zn在沉积物中的富集受到TOC含量的影响。Cu和As、Cu和Zn、Pb和Zn、Pb和Cd之间呈显著正相关性(表4),表明这些元素之间具有同源性;而Hg与其他元素均无相关性,说明Hg与其他重金属的来源方式可能不同。

    表 4  北部湾表层沉积物中重金属和TOC 相关性分析
    Table 4.  Correlation analysis of heavy metals and TOC in surface sediments of Beibu Gulf
    TOCHgAsCuZnPbCd
    TOC1
    Hg−0.2551
    As0.1590.3941
    Cu0.706**0.1830.532*1
    Zn0.574*0.0860.3270.792**1
    Pb0.445−0.0180.0000.3970.573*1
    Cd−0.0810.104−0.0190.2220.3670.547*1
      注:*在0.05水平上显著相关;**在0.01水平上显著相关.
     | Show Table
    DownLoad: CSV

    为进一步了解重金属的潜在来源及主控因素,对沉积物中重金属含量进行主成份分析,结果如表5所示,当特征值大于1时,可提取3个成份,可分别解释总因子的43.54%、21.23%和18.66%,累积贡献率为83.43%。在成份1中,TOC、Zn、Cu和Pb具有很高载荷,这些重金属元素组合的高值区主要分布在钦州、防城港和涠洲岛近岸区域,表明这些金属元素在沉积物中的富集受到沉积物中有机质含量的影响。Zn、Cu和Pb主要来源于交通运输和工业生产[9]。钦州和防城港是北部湾沿海主要的工业活动区域,表明这些元素来源可能受到近海工业活动的影响。成份2中,Hg和As具有较高的载荷。As的富集受到低温热液成矿的影响,主要来源于农药残留、网箱养殖和工业生产[6,9]。Hg主要来源于石化产品、金属冶炼和煤炭燃烧[9]。As含量的高值主要分布于钦州和防城港近岸区域,其来源仍为近海人类活动为主;而外海较远区域As浓度的高值可能受控于自然地质背景因素,或于外海物质来源有关[9]。成份3仅Cd具有高载荷,其主要用于杀虫剂、化工业、电镀业等,通过河流排污入海并富集于沉积物中[6]。Cd浓度的高值主要分布在大风江口和南流江口外海域,反映了北部湾城市发展进程导致的区域污染差异性影响。

    表 5  北部湾表层沉积物中重金属和TOC 主成份分析
    Table 5.  Principal component analysis of heavy metals and TOC in surface sediments of Beibu Gulf
    元素Element因子载荷 Factor load
    成分1成分2成分3
    TOC0.720−0.272−0.557
    Hg0.1330.7750.417
    As0.4580.737−0.140
    Zn0.902−0.0380.015
    Cu0.9090.196−0.204
    Cd0.421−0.2290.798
    Pb0.697−0.4200.353
    特征值3.0471.4861.306
    贡献率/ %43.5421.2318.66
    累积贡献率/%43.5464.7783.43
     | Show Table
    DownLoad: CSV

    对北部湾沉积物中重金属含量进行单因子分析,结果显示,所有站位的重金属污染因子均小于1,其含量低于Ⅰ类沉积物标准,污染程度低。北部湾沉积物中重金属单因子污染影响程度如表6所示,依次为Cu>Pb>As>Zn>Hg>Cd。

    表 6  北部湾沉积物中重金属污染指数和潜在生态风险评价
    Table 6.  Contaminant index and potential ecological risk assessment of heavy metal in the sediments of Beibu Gulf
    元素ElementCifEir
    最小值Minimum最大值Maximum平均值Mean最小值Minimum最大值Maximum平均值Mean
    Hg0.1000.2050.15027.5956.5541.31
    As0.0200.7210.2900.5018.477.43
    Zn0.0000.4150.24000.820.47
    Cu0.1030.8370.4011.149.274.44
    Cd0.0800.1800.12113.3330.0020.17
    Pb0.2020.4450.3052.094.623.17
    Cd2.257.134.45
    RI54.71105.1276.99
     | Show Table
    DownLoad: CSV

    各重金属潜在生态风险系数(Eir)除了Hg外,均小于40(表6),潜在危害程度低,沉积物中重金属潜在生态危害影响依次为Hg>Cd>As>Cu>Pb>Zn。沉积物中计算总体污染程度指数(Pi)范围在2.25—7.13,平均为4.45,高值主要分布在钦州和防城港近岸区域(图3),但其最大值小于8,评价为低程度污染。沉积物重金属的潜在生态风险指数(RI)范围为54.71—105.12,平均为76.99,其分布与Pi相似(图3),但低于150,重金属总体潜在生态危害属低程度范围,反映了北部湾海域较好的低质生态环境。但值得注意的是,大部分沉积物样品中Hg的潜在生态风险指数大于40,处于中等潜在生态危害程度。

    图 3  北部湾沉积物重金属总体污染指数(Pi)和潜在生态风险指数(RI)分布
    Figure 3.  The distribution of contaminant index (Pi) and potential ecological risk index (RI) of heavy metals in the sediments of Beibu Gulf

    综上评价,尽管北部湾沉积物中重金属处于低程度污染和底潜在生态危害风险,但随着北部湾经济区城市化、工业化的不断发展,局部海域污染程度和潜在生态风险程度处于较高水平,仍需警惕。

    (1)北部湾沉积物中不同重金属的分布特征差异明显,其中As、Cu、Hg和Zn的分布总体呈现西部和涠洲岛近岸海域高于东部海域,Cd浓度的高值主要分布在涠洲岛近岸区域、大风江口和南流江口外海域,Pb浓度的分布表现为外海区域高于近岸区域,表明北部湾重金属的来源可能存在差异。

    (2)与其他区域相比,北部湾沉积物中重金属含量处于较低水平,但与历史数据相比呈现增长趋势,表现一定程度的富集。

    (3)Zn、Cu、Pb、Hg和As的来源主要受到近海人类活动的影响,而Cd反映了北部湾城市发展进程导致的区域污染差异性影响。

    (3)北部湾沉积物重金属的污染评价显示,局部海域污染程度和潜在生态风险程度处于较高水平,重金属的污染仍需警惕。

  • 图 1  印刷车间生产线示意图

    Figure 1.  Schematic diagram of production line in printing workshop

    图 2  废气收集系统施工图

    Figure 2.  Construction drawings of exhaust gas collection system

    图 3  收集系统三维渲染图

    Figure 3.  3D rendering collection system

    图 4  原收集系统各集气罩风量的对比

    Figure 4.  Comparison of simulated air volume of gas collection hood in original system

    图 5  调节阀布置图

    Figure 5.  Layout of regulating valve

    图 6  集气罩优化布置示意图

    Figure 6.  Optimization layout of gas collecting hood

    图 7  收集系统各集气罩调节前后模拟风量的对比

    Figure 7.  Comparison of simulated air volume before and after the hood adjustment in exhaust gas collection system

    图 8  收集系统各集气罩调节前后模拟风量偏差的对比

    Figure 8.  Comparison of simulated air volume deviation before and after the hood adjustment in exhaust gas collection system

    图 9  各种工作模式收集系统各工作支路流线

    Figure 9.  Streamline of each branch of gas collection system in different working modes

    图 10  各工作模式收集系统各工作支路调节前、后模拟风量的对比

    Figure 10.  Comparison of simulated air volume before and after the adjustment of each branch of gas collection system in different working modes

    图 11  各工作模式收集系统各集气罩调节前、后模拟风量的对比

    Figure 11.  Comparison of simulated air volume before and after the adjustment of each hood of gas collection system in different working modes

    表 1  风量设计参数

    Table 1.  Air volume design parameters

    印刷机类型集气罩长/m集气罩宽/m集气罩数量/个罩口平均风速/(m·s−1)设计风量/(m3·h−1)
    四色机1.00.580.811 520
    五色机0.90.460.86 220.8
    印刷机类型集气罩长/m集气罩宽/m集气罩数量/个罩口平均风速/(m·s−1)设计风量/(m3·h−1)
    四色机1.00.580.811 520
    五色机0.90.460.86 220.8
    下载: 导出CSV

    表 2  7种VOCs废气收集系统各工作模式

    Table 2.  Seven working modes of VOCs gas collection system

    工作模式支路1工作状态支路2工作状态支路3工作状态
    1开启关闭关闭
    2关闭开启关闭
    3关闭关闭开启
    4开启开启关闭
    5开启关闭开启
    6关闭开启开启
    7开启开启开启
    工作模式支路1工作状态支路2工作状态支路3工作状态
    1开启关闭关闭
    2关闭开启关闭
    3关闭关闭开启
    4开启开启关闭
    5开启关闭开启
    6关闭开启开启
    7开启开启开启
    下载: 导出CSV

    表 3  各工作模式下VOCs废气收集系统风量设计参数

    Table 3.  Air volume design parameters of VOCs gas collection system in different working modes

    工作模式设计风量/(m3·s−1)风机风量/(m3·s−1)电机频率/Hz风机负荷/%
    12.002.002040
    21.501.501530
    31.501.501530
    43.503.503570
    53.503.503570
    63.003.003060
    75.005.0050100
    工作模式设计风量/(m3·s−1)风机风量/(m3·s−1)电机频率/Hz风机负荷/%
    12.002.002040
    21.501.501530
    31.501.501530
    43.503.503570
    53.503.503570
    63.003.003060
    75.005.0050100
    下载: 导出CSV

    表 4  收集系统管道原风量的模拟结果

    Table 4.  Simulation result for the original air volume of the pipeline of collecting system

    系统管道设计风量/(m3·s−1)模拟风量/(m3·s−1)实测风量/(m3·s−1)模拟风量偏差/%实测风量偏差/%管道阻力/Pa
    支路12.0031.3341.319−33.42−34.13420.98
    支路21.4961.5441.5053.200.63354.49
    支路31.4962.1222.19741.8146.88320.91
    总管4.9955.0005.0220.070.541 096.38
    系统管道设计风量/(m3·s−1)模拟风量/(m3·s−1)实测风量/(m3·s−1)模拟风量偏差/%实测风量偏差/%管道阻力/Pa
    支路12.0031.3341.319−33.42−34.13420.98
    支路21.4961.5441.5053.200.63354.49
    支路31.4962.1222.19741.8146.88320.91
    总管4.9955.0005.0220.070.541 096.38
    下载: 导出CSV

    表 5  技术优化后收集系统管道风量

    Table 5.  Air volume of the system pipeline after optimization

    系统管道设计风量/(m3·s−1)模拟风量/(m3·s−1)风量偏差/%
    支路12.0032.000−0.15
    支路21.4961.4990.20
    支路31.4961.5000.26
    总管4.9954.9990.08
    系统管道设计风量/(m3·s−1)模拟风量/(m3·s−1)风量偏差/%
    支路12.0032.000−0.15
    支路21.4961.4990.20
    支路31.4961.5000.26
    总管4.9954.9990.08
    下载: 导出CSV

    表 6  优化前后收集系统管道阻力

    Table 6.  Pipe resistance calculation of the collection system before and after optimization

    系统管道优化前阻力/Pa优化后阻力/Pa
    支路1420.98563.75
    支路2354.49564.34
    支路3320.91566.18
    总管4.9954.999
    系统管道优化前阻力/Pa优化后阻力/Pa
    支路1420.98563.75
    支路2354.49564.34
    支路3320.91566.18
    总管4.9954.999
    下载: 导出CSV

    表 7  各工作模式VOCs废气收集系统各支路阀门参数

    Table 7.  Parameters layout of each branch valve of exhaust gas collection system in different working modes

    工作模式支路1阀门开度/(°)支路2阀门开度/(°)支路3阀门开度/(°)
    19000
    20900
    30090
    490600
    590061
    609072
    7906051
    工作模式支路1阀门开度/(°)支路2阀门开度/(°)支路3阀门开度/(°)
    19000
    20900
    30090
    490600
    590061
    609072
    7906051
    下载: 导出CSV

    表 8  收集系统各工作模式优化后阻力参数

    Table 8.  Resistance calculation after the optimization of the collection system in different working modes

    工作模式工作支路数量/个优化后系统阻力/Pa系统最大阻力不平衡率/%
    11284.96
    21195.40
    31191.03
    42458.810.004
    52450.360.006
    62325.010
    73566.180.430
    工作模式工作支路数量/个优化后系统阻力/Pa系统最大阻力不平衡率/%
    11284.96
    21195.40
    31191.03
    42458.810.004
    52450.360.006
    62325.010
    73566.180.430
    下载: 导出CSV
  • [1] 虞小芳, 程鹏, 古颖纲, 等. 广州市夏季VOCs对臭氧及SOA生成潜势的研究[J]. 中国环境科学, 2018, 38(3): 830-837. doi: 10.3969/j.issn.1000-6923.2018.03.004
    [2] WANG Q L, LI S J, DONG M L, et al. VOCs emission characteristics and priority control analysis based on VOCs emission inventoriesand ozone formation potentials in Zhoushan[J]. Atmospheric Environment, 2018, 182: 234-241. doi: 10.1016/j.atmosenv.2018.03.034
    [3] SUN J, WU F K, HU B, et al. VOC characteristics, emissions and contributions to SOA formation during hazy episodes[J]. Atmospheric Environment, 2016, 141: 560-570. doi: 10.1016/j.atmosenv.2016.06.060
    [4] HUI L R, LIU X G, TAN Q W, et al. VOC characteristics, sources and contributions to SOA formation during haze events in Wuhan, Central China[J]. Science of the Total Environment, 2019, 650: 2624-2639. doi: 10.1016/j.scitotenv.2018.10.029
    [5] HU R Y, LIU G J, ZHANG H, et al. Levels, Characteristics and health risk assessment of VOCs in different functional zones of Hefei[J]. Ecotoxicology and Environmental Safety, 2018, 160: 301-307. doi: 10.1016/j.ecoenv.2018.05.056
    [6] 武蕾丹, 王秀艳, 杨文, 等. 某工业园区VOCs臭氧生成潜势及优控物种[J]. 环境科学, 2018, 39(2): 511-516.
    [7] 林旭, 朱彬, 安俊琳, 等. 南京北郊VOCs对臭氧和二次有机气溶胶潜在贡献的研究[J]. 中国环境科学, 2015, 35(4): 976-986.
    [8] KAMAL M S, RAZZAK S A, HOSSAIN M M. Catalytic oxidation of volatile organic compounds (VOCs): A review[J]. Atmospheric Environment, 2016, 140: 117-134. doi: 10.1016/j.atmosenv.2016.05.031
    [9] ZHANG X, GAO B, CREAMER A E, et al. Adsorption of VOCs onto engineered carbon materials: A review[J]. Journal of Hazardous Materials, 2017, 338: 102-123. doi: 10.1016/j.jhazmat.2017.05.013
    [10] SAVITA K P V, CHRISTOPHE L, NATHALIE D G, et al. Abatement of VOCs using packed bed non-thermal plasma reactors: A review[J]. Catalysts, 2017, 7: 1-33.
    [11] HARIZ R, DEL R S J I, MERCIER C, et al. Absorption of toluene by vegetable oil-water emulsion in scrubbing tower: Experiments and modeling[J]. Chemical Engineering Science, 2017, 157: 264-271. doi: 10.1016/j.ces.2016.06.008
    [12] 宁淼, 邵霞, 刘杰, 等. 对构建工业涂装VOC全过程管控体系的系统思考[J]. 涂料工业, 2017, 47(12): 42-47.
    [13] 赵坤, 党小庆, 黄璞, 等. 工业烟气净化系统的风量平衡调节及数值模拟应用研究[J]. 环境污染与防治, 2015, 37(5): 78-82.
    [14] 陕西省质量技术监督局. 陕西省挥发性有机物排放控制标准: DB61/T 1061-2017[S]. 西安: 陕西人民出版社, 2017.
    [15] 托尔戈弗尼科夫. 工业通风设计手册[M]. 北京: 中国建筑工业出版社, 1987.
    [16] 王福军. 计算流体动力学分析: CFD软件原理与应用[M]. 北京: 清华大学出版社, 2004.
    [17] 李准, 黎前程. 全平衡负压除尘系统技术研究及工程应用[J]. 烧结球团, 2017, 42(3): 75-78.
    [18] 韩雯戈, 霍飞, 王培, 等. 大型集中式除尘系统阻力平衡自动控制方法的探讨[J]. 燃料与化工, 2017, 48(3): 14-16.
    [19] 刘秋新, 陈芬, 向金童, 等. 粉尘捕集效率与定风量阀应用研究[J]. 工业安全与环保, 2016, 42(10): 79-81. doi: 10.3969/j.issn.1001-425X.2016.10.023
  • 加载中
图( 11) 表( 8)
计量
  • 文章访问数:  4706
  • HTML全文浏览数:  4706
  • PDF下载数:  106
  • 施引文献:  0
出版历程
  • 收稿日期:  2019-04-23
  • 录用日期:  2019-05-17
  • 刊出日期:  2020-02-01
黄准, 党小庆, 李世杰, 郑华春, 韩正阳, 郭惠. 不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
引用本文: 黄准, 党小庆, 李世杰, 郑华春, 韩正阳, 郭惠. 不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
HUANG Zhun, DANG Xiaoqing, LI Shijie, ZHENG Huachun, HAN Zhengyang, GUO Hui. Numerical simulation and application on resistance balance of VOCs collection system in different working modes[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156
Citation: HUANG Zhun, DANG Xiaoqing, LI Shijie, ZHENG Huachun, HAN Zhengyang, GUO Hui. Numerical simulation and application on resistance balance of VOCs collection system in different working modes[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 440-447. doi: 10.12030/j.cjee.201904156

不同工作模式下VOCs废气收集系统阻力平衡数值模拟与应用

    通讯作者: 党小庆(1964—),男,博士,教授。研究方向:大气污染控制工程。E-mail:dangxq@163.com
    作者简介: 黄准(1994—),男,硕士研究生。研究方向:大气污染控制工程。E-mail:1033396282@qq.com
  • 西安建筑科技大学环境与市政工程学院,陕西省环境工程重点实验室,西安 710055
基金项目:
国家重点研发计划项目(2017YFC0212204);陕西省重点研发计划(2018ZDCXL-SF-02-04)

摘要: 为了提高平版印刷车间不同工作模式下VOCs废气收集系统的收集效率和降低收集系统的能耗,采用支路管道上增设调节阀和集气罩罩口增设三角板的联合措施,并通过数值模拟的方法对废气收集系统进行阻力平衡优化,使得各支路和集气罩罩口风量达到设计风量。将各集气罩模拟风量与实测风量进行比较,发现二者具有较高的吻合性,从而证明了数值模拟方法的可靠性。模拟结果表明:在全负荷运行模式下,经优化后,系统支路最大风量偏差与最大阻力不平衡率由原设计的41.81%和23.77%降至为0.26%和0.43%,优化后各集气罩风量偏差能够控制在−0.2%~0.3%;在不同工作模式下,优化后收集系统均已基本达到全平衡负压状态,各工作支路阻力偏差在0%~0.43%,各支路和集气罩能够实现在设计状态下运行。本研究结果可为VOCs废气收集系统的优化与运行提供参考。

English Abstract

  • 工业排放的大量挥发性有机物(VOCs)是臭氧和二次有机气溶胶的重要前驱物[1-4]。且VOCs中的绝大多数物质对人体新陈代谢和生理机能有不同的毒害作用,对呼吸系统、中枢神经系统等都会造成不同程度的损伤[5-7]。鉴于VOCs对大气环境和人体健康的诸多危害,急须对其进行有效的治理。现阶段,末端治理技术仍然是VOCs治理的一种有效手段,然而目前的研究大多集中在净化技术方面,如吸附、低温等离子体、热催化氧化和吸收等技术[8-11]。但是,VOCs的有效控制不仅取决于废气净化效率,废气收集效率对VOCs排放控制也具有重要影响。现阶段,大多数VOCs排放企业虽然配有废气净化系统,但存在废气收集效率低的问题[12]。其主要原因在于,VOCs废气收集系统阻力平衡性差导致收集系统各支路及其集气罩收集风量难以达到设计要求[13],无法实现对VOCs废气的有效收集。同时,VOCs排放企业一般有多条生产线,但共用一套废气收集系统。而实际工作中各条生产线并非同时生产,为避免废气收集系统一直保持全负荷状态而导致的电量消耗大、运行成本高等问题,须根据生产线不同的工作模式对收集系统收集风量进行同步调整。因此,研究VOCs废气收集系统实现不同工作模式下的切换,并同时保证不同模式下的系统收集效率具有重要意义。

    本研究以现有的平版印刷车间废气收集系统为研究对象,提出不同工作模式下的废气收集系统风量控制方法。针对不同的工作模式,采用支路管道上增设调节阀和集气罩罩口增设三角板的联合措施,并通过数值模拟的方法对废气收集系统进行阻力平衡优化,使得各支路和集气罩罩口风量达到设计风量;保证不同工作模式下收集系统的收集效率,降低收集系统能耗,从而为VOCs废气收集系统的设计与运行提供参考。

  • 印刷车间共有2条四色印刷机生产线,1条五色印刷机生产线,14个印刷滚轴面。根据相关地方排放标准中所规定的要求[14],需要在印刷机工作时主要污染物控制面增设废气收集装置。由于印刷过程中工人需要沿着印刷线随时进行油墨的添加和设备的调控,无法及时移动集气罩,难以采用密闭罩或半密闭罩集气形式,故采用上部接收罩。现有收集系统已按照相关设计手册[14]的要求,确定了集气罩尺寸和罩口风速参数。全负荷运行下废气收集系统总风量为18 000 m3·h−1,具体的集气罩罩口风速参数和设计参数如表1所示。印刷车间每条生产线独立工作,互不影响,如图1所示。在实际工作过程中,废气收集系统共有7种不同的工作模式。不同工作模式下各支路工作状态模式如表2所示,风量控制参数如表3所示。

  • 废气收集系统由3条支路和14个集气罩组成,印刷车间废气收集系统施工图如图2所示。按照废气收集系统实际结构尺寸建立1∶1的几何物理模型,同时利用前处理软件对物理模型的计算区域进行网格划分[15],模拟区域划分的总体网格数为403 289个。废气收集系统三维渲染图见图3

    本研究主要利用数值模拟仿真软件,采用标准κ-ε湍流模型模拟收集系统管道内空气的流动,从而计算出收集系统各支路的风量和阻力损失。收集系统湍流流场计算采用稳态压力求解器,压力与速度耦合采用SIMPLE算法,对流项差分模式采用二阶迎风离散模式,收集系统中的集气罩进口采用压力入口边界条件,总管出口采用压力出口边界条件[16]

  • 优化前全负荷模式下废气收集系统风量的模拟风量结果表明,支路3的阻力最小,模拟风量大于设计风量,风量偏差为41.81%;支路1的阻力最大,风量偏差为−33.42%;各支路管道的阻力不平衡率最大为23.77%。原设计废气收集系统不能满足管道系统阻力不平衡率不宜超过15%的设计要求[14],须调节各支路的阻力。各支路阻力模拟结果显示,支路3的管道阻力较小,可以采用增加阻力系数的方法,从而减小支路3的风量。

    为了验证数值模拟方法的可靠性,对各集气罩进行了现场测试。测试结果表明,各集气罩的风量实测数据与模拟值具有较高的吻合性。此结果直接验证了数值模拟方法的可靠性。系统管道风量的模拟结果见表4,原设计收集系统各集气罩实测风量对比结果如图4所示。

  • 为降低支路风量较大的管道风量,在管道上增设矩形平行式多叶阀,从而增加支路的局部阻力,进而可以改变调节阀开度,使得支路3满足设计风量的要求。同时在支路3集气罩罩口增设三角板,增加集气罩的局部阻力,以达到调节集气罩风量的目的。同理,在支路2和支路1采取相似的措施,使得收集系统风量达到设计风量。经过实验后,全系统调节阀布置图和集气罩优化布置图如图5图6所示。

    支路1集气罩技术优化调节后,收集系统各支路管道风量结果和收集系统管道阻力结果如表5表6所示。由于增加了支路1的集气罩的局部阻力,支路2和支路3的管道风量存在些许波动,风量波动处于可控范围之内。由表5表6可知,优化前设计VOCs废气收集系统支路风量偏差最大为41.81%,支路最大阻力不平衡率为23.77%;优化后收集系统支路风量偏差最大为0.26%,支路最大阻力不平衡率为0.43%。由图7图8可知,各个集气罩基本达到设计风量,全系统已基本达到全平衡负压状态[17]

  • 在全负荷运行时VOCs的废气收集系统阻力平衡优化措施基础上,通过数值模拟的方法模拟各工作模式下收集系统的VOCs废气流动状态。保持负压工作模式下各支路调节阀的位置和各集气罩优化布置参数不变,只须通过调节各个支路管道上调节阀件开度[18],从而控制各支路的运行状态和调节各工作支路阻力的不平衡率,使得系统达到原设计参数要求,实现各工作模式收集系统全平衡负压。

    在不同工作模式下,在每条支路布置一个调节阀,通过控制调节阀开度即可实现收集系统多工作模式的切换和调节各工作支路风量的目标。对于工作模式1、2和3而言,系统只有1条支路工作。系统工作支路阀门开度为90°;其余2条支路不工作,其阀门开度均为0°。工作模式1、2和3只须改变收集系统总风量和保持各集气罩优化布置参数不变即可,使收集系统达到设计风量的要求。

    而对于工作模式4、5和6而言,系统有2条支路工作。在2条支路阀门全开的状态下,若某条工作支路模拟风量小于设计风量,即说明此支路的阻力较大,则此工作支路无须进行任何阀门开度的调整,其调节阀开度保持为90°。为实现2条工作支路的阻力平衡,只须调整另外1条工作支路的阀门开度,即可让2条支路模拟风量满足设计要求。优化后,各个工作模式收集系统各支路阀门参数如表7所示,收集系统各工作模式阻力参数如表8所示。

  • 图9(a)可知,当VOCs废气收集系统只有支路1工作时,支路2和支路3与主管的交接位置气流有稍许的扰动作用,其对支路1的风量有稍许影响。气流扰动作用对工作支路的风量影响较小,但对工作支路的集气罩的风量影响波动较大,工作支路流线如图9(b)图9(c)所示。相关研究结果显示,风量调节阀的支管处的集气罩风量随压力的波动很大,阀前后压差改变越大,集气罩风量影响越明显[19]。相关研究结果与数值模拟结果相一致。由图9(e)~图9(g)可知,对于工作模式4、5,由于收集系统存在2条工作支路,工作支路与主管接口位置气流扰动较小。但对于工作模式6,因为支路2与主管交接口位置是一个矩形渐变管,所以气流会直接撞击主管管壁,从而造成气流漩涡。其会对2条工作支路的风量造成影响,尤其会对工作支路靠近交接口位置的集气罩风量有较大影响。

    图10所示,各个工作模式收集系统工作支路的阻力已达到平衡,风量已经达到设计风量的要求,工作支路风量最大偏差为0.261%。由图11可知,在矩形管道支路与主管交接位置处的气流扰动作用对靠近其位置的集气罩风量影响较大,工作模式1的6#集气罩风量偏差为3%,工作模式3的14#集气罩风量偏差为2%左右。随着工作支路数量的增加,各工作支路的集气罩风量偏差趋于平缓,各集气罩风量越接近于设计风量,尤其在工作模式7下,3条支路全部运行时,各集气罩风量偏差为0左右。

  • 1)系统各个支路和集气罩的实测风量跟数值模拟结果呈现相同的趋势,各支路的风量实测数据与模拟值具有较高的吻合性,从而验证了数值模拟方法的可靠性。

    2)在系统支路管道增设调节阀可以有效调整压力的不平衡性。调整后,全负荷模式下收集系统支路风量最大偏差由41.81%降低至0.261%,支路最大阻力不平衡率由23.77%降低至0.43%。在集气罩罩口增设三角板能够有效调节集气罩风量,各个集气罩风量偏差为−0.2%~0.3%,收集系统能够达到全负压平衡状态。

    3)采用数值模拟的方法确定各工作模式下各支路达到设计风量时的阀门开度,同时通过调节电机频率,实现了对不同工作模式的切换和各工作支路阻力平衡的调节。此方法能够保证不同工作模式下收集系统各支路阻力平衡,提高系统收集效率,降低系统的能耗,对实现VOCs废气收集系统全自动智能化管控具有重要意义。

参考文献 (19)

返回顶部

目录

/

返回文章
返回