生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析

李悦, 许琦, 杨百忍, 丁成, 李朝霞, 王丽萍, 杨帅, 顾於凡. 生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
引用本文: 李悦, 许琦, 杨百忍, 丁成, 李朝霞, 王丽萍, 杨帅, 顾於凡. 生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
LI Yue, XU Qi, YANG Bairen, DING Cheng, LI Zhaoxia, WANG Liping, YANG Shuai, GU Yufan. Performance analysis of m-dichlorobenzene waste gas treatment by biotrickling filter[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
Citation: LI Yue, XU Qi, YANG Bairen, DING Cheng, LI Zhaoxia, WANG Liping, YANG Shuai, GU Yufan. Performance analysis of m-dichlorobenzene waste gas treatment by biotrickling filter[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143

生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析

    作者简介: 李悦(1994—),女,硕士研究生。研究方向:废气治理。E-mail:lysimona@163.com
    通讯作者: 许琦(1965—),男,博士,教授。研究方向:废气治理。E-mail:ycxqsteve@163.com
  • 基金项目:
    国家重点研发计划(2016YFC0209200);国家自然科学基金资助项目(51778612);江苏省高校自然科学基金资助项目(BK20191480)
  • 中图分类号: X701

Performance analysis of m-dichlorobenzene waste gas treatment by biotrickling filter

    Corresponding author: XU Qi, ycxqsteve@163.com
  • 摘要: 从土壤中筛选1株能够降解间二氯苯能力的菌株,鉴定为土壤短芽孢杆菌(Brevibacillus agri),该优势菌最佳生长条件为:降解时间48 h,菌液接种量10%,pH=7,温度25 ℃。以间二氯苯为模拟有机废气,采用生物滴滤器接种土壤短芽孢杆菌的方法对其进行生物处理。结果表明,在空床停留时间为90 s、进气浓度为1 000 mg·m−3、进气负荷为60 g·(m3·h)−1条件下,间二氯苯的去除率可以维持在85%以上。生物滴滤器稳定运行后,菌体表面官能团发生改变,通过傅里叶红外光谱和X射线光电子能谱分析发现,菌株通过逐步加氧羧化后开环降解间二氯苯;对菌株再进行16S rRNA基因序列的同源性分析发现,生物膜中Brevibacillus agri占比达69.39%,并可以良好生长。研究可为间二氯苯的工业化处理提供参考。
  • 随着国家的发展与进步,人们不仅对物质的追求越来越高,对生存环境的舒适度和健康度要求也越来越重视。已有京津冀PM2.5来源的研究表明:雾霾天气的产生原因中,仅工业污染排放就占35%,燃煤电厂占10%。而在工业生产中产生的高温烟气、腐蚀性气体中,超细颗粒排放是产生可呼吸性粉尘的主要原因之一[1-2]。传统的袋式除尘器因为除尘效率高、发展较早、研究较为成熟,被广泛用于工业企业中,如焦化厂、炼铁厂、炼钢厂、炭黑厂、火力发电站等[3-4]。由于传统滤袋材料的限制,高温烟气须先被降温至滤料承受范围内(<280 ℃),再进行除尘。这种处理方式,不仅不利于余热能源的利用,且长期处于较高温的环境下,还会影响滤袋的再生利用,产生烧袋和糊袋现象[5-6]

    与传统滤袋材质不同,金属滤袋由不锈钢材质制备,具有耐高温性,其可过滤的烟气温度高达400 ℃,使用铁铬铝材质制备的金属滤袋使用温度甚至可达1 000 ℃[7-8]。用金属滤袋替代传统滤袋处理高温烟气,不仅可以提升余热资源的利用率、降低滤袋的破损率,还可以减少后续设备的磨损。苏娜等[9]指出,金属纤维毡滤袋相比于现有的滤料,具有耐高温、透气性好、压力损失小、耐腐蚀、易于加工成型等优异的性能,将会被越来越广泛地应用在高温烟气除尘行业。孙鹏等[10]认为,金属纤维烧结毡有着优异的透气性能,其过滤效率可达到99.99%,排放浓度小于3.6 mg·m−3,满足国家现行最严格排放标准。

    此外,清灰效果也是影响除尘器推广应用的重点因素。据前期研究表明,传统袋式除尘器的清灰效果主要受滤袋大小、喷吹口孔径大小、喷吹高度和喷吹压力等因素的影响[11-12]。国内外常用脉冲喷吹对滤袋进行清灰的处理[13]。YAN等[14]通过实验证明,最大侧壁压力峰值更能反映清灰过程。LI等[15]的研究也表示喷吹压力越大,侧壁压力峰值越大。HUMPHRIES等[16]的研究表明,侧壁压力峰值要大于300 Pa才可以除去滤袋上60%的粉尘。王沁淘等[17]的研究显示,当最大侧壁峰值压力大于5 282 Pa时,脉冲清灰过度导致滤袋破损。综上分析,可认为当侧壁压力峰值为300~2 500 Pa时,才会对滤袋产生有效的清灰。但由于金属滤袋采用的材质不同,因此,前期脉冲喷吹条件参数对传统滤袋清灰效果的影响以及对金属滤袋清灰的指导价值须进行深入探讨。

    本研究针对金属滤袋开展了脉冲喷吹实验,研究脉冲喷吹高度、脉冲喷吹压力以及脉冲喷吹孔径对金属滤袋清灰压力分布的影响。同时,将所测得的喷吹压力分布规律与传统滤袋和滤筒的进行对比,为金属滤袋的后续研究提供参考。

    图1为搭建的脉冲喷吹实验平台,主要由脉冲喷吹设备和数据采集设备2个部分组成。脉冲喷吹设备含有UDI8A-7型螺杆空压机,DMF-Z-25直角型电磁脉冲阀,SXC-8A1脉冲仪,容积为40 m3的气包和5支不同喷吹孔径的喷吹管。数据采集设备含有SY7709型电荷放大器,USB-8512E型便携式数据采集仪和6支QSY8115型压电压力传感器。

    图 1  脉冲喷吹实验平台示意图
    Figure 1.  Schematic diagram of pulse-jet experimental platform

    本研究选用316 L不锈钢材质、过滤网孔为10 μm、孔隙率80%、透气性120 L(min·dm2)−1ϕ130 mm×2 000 mm的金属滤袋作为研究对象。分别在距滤袋口的80、200、600、1 000、1 400和1 800 mm 处安置电压力传感器。在表1中开孔1处进行脉冲喷吹实验。通过电荷放大器和采集设备获取每个传感器的电压力值。通过电压力转换公式,得出每个高度的侧壁压力值P1~P6。为保证参数的准确性,每组喷吹实验至少进行5次实验,读取值后取平均值。

    表 1  喷吹管孔径设置
    Table 1.  Jet nozzle aperture setting
    喷吹管编号孔径/mm
    开孔1开孔2开孔3开孔4开孔5开孔6
    1666555
    2888777
    3101010999
    4121212111111
    5141414131313
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    本实验使用图1的实验平台升降设备,改变喷吹孔距金属滤袋口的距离。通过压力表改变喷吹压力进行每个喷吹高度下的各喷吹距离的实验,并读取、计算出P1~P6的侧壁压力峰值。其中脉冲宽度为80 ms。选取喷吹压力为0.2、0.3、0.4、0.5和0.6 MPa进行对比实验。选取6、8、10、12和14 mm的不同喷吹孔径的喷吹管进行规律变化研究。因实验数据获取只针对脉冲单次喷吹,单次采集,故不考虑脉冲间隔参数以及喷吹时间的影响。

    本实验采用图1的实验平台升降设备,通过改变不同孔径的喷吹管来进行孔径对清灰压力分布的影响实验。针对各喷吹孔径的最优喷吹距离(依次为50、100、150、200和250 mm)读取、计算出P1~P6的侧壁压力峰值。其中脉冲宽度为80 ms。选取喷吹压力0.5 MPa进行对比实验。其中使用6、8、10、12和14 mm不同孔径的喷吹管进行对比研究(编号依次1、2、3、4、5,见表1),每支管开孔数量为6个,从靠近气包开始编号依次为开孔1~6。根据靳爽等[12]和童庆等[18]的研究,为保证管内均匀射流,远离气包的开孔口要比近气包的孔口小0.5~1 mm。因实验数据获取只针对脉冲单次喷吹,单次采集,故不考虑脉冲间隔参数以及喷吹时间的影响。

    对金属滤袋在5种喷吹压力(0.2~0.6 MPa)下进行对比实验测试。当喷吹压力为0.2~0.4 MPa时,喷吹孔径为6、12和14 mm的P5(1 400 mm)的压力不能满足最低清灰要求的300 Pa,并且压力的改变会引起气流量大小的改变。为保证实验控制条件一致,故只选择0.5 MPa压力下的实验数据进行分析(见图2)。

    图 2  不同喷吹孔径在0.5 MPa喷吹压力下不同喷吹高度的侧壁压力峰值
    Figure 2.  Lateral peak pressure of different jet distances at different jet nozzle apertures at jet pressure of 0.5 MPa

    图2(a)所示,在喷吹孔径为6 mm的条件下,大多数测点的侧壁压力峰值随着喷吹距离的增大呈现先增大再减小的趋势。个别点在150 mm非峰值,但与最大值压力差值不到100 Pa。在喷吹孔径为8 mm(图2(b))和10 mm(图2(c))的条件下,随着喷吹距离的增大,大多数测点的侧壁压力峰值呈现降低的趋势。在200 mm和150 mm时,其侧壁压力峰值并非最大值,但是评判脉冲喷吹的效果是压力的均衡性。在8 mm和10 mm的喷吹孔径下,喷吹距离在50 mm和100 mm下P2(200 mm)或P6(1 800 mm)的侧壁压力峰值超过了2 500 Pa,且与其余部位的压力峰值差距太大。而在喷吹孔径为8 mm时,P1(80 mm)的侧壁压力峰值呈现先降低后上升的趋势,在喷吹距离为150 mm时,其压力达到最低值。故在8 mm和10 mm的喷吹孔径下,其最优喷吹距离分别为200 mm和150 mm。而喷吹孔径为12 mm(图2(d))和14 mm(图2(e))的条件下,喷吹距离在50 mm时,其压力最大不到2 000 Pa,所以最优喷吹距离均为50 mm。随着喷吹孔径的增大,最优喷吹距离呈现逐渐减小的趋势,与滤筒除尘器脉冲喷吹最优喷吹距离的趋势[15, 19]一致。

    图2可知,随着孔径的变大,侧壁压力峰值最大的点从P6(1 800 mm)变为P2(200 mm)。在喷吹孔径为10 mm和12 mm时P6和P2的数值最大差距仅400 Pa。根据射流理论,这是由于脉冲喷吹孔径较小时气流扩散角度不大。气流达到底部后,由于金属滤袋底部为封闭空间,射流速度瞬间变为零,动压转换为静压。静压作用于底部P6(1 800 mm)的侧壁,所以其侧壁压力峰值较大。而随着孔径的增大,气流扩散角度也变大,同时由于金属的滤袋的透气性较好,所以P2(200 mm)的压力随之变大。不论是在何喷吹孔径下,在P3(600 mm)和P4(1 000 mm)处的压力相差不大(最大差距仅196 Pa,最小差距不足7 Pa),P5(1 400 mm)处的喷吹压力最小。故金属滤袋,中、下部(距滤袋口600~1 400 mm)将是清灰困难的区域。

    在同一喷吹压力(0.5 MPa)下,不同喷吹孔径有不同的最佳喷吹距离。因此,在各自最佳喷吹距离的条件下,对喷吹孔径与清灰压力分布的关系进行深入分析。

    图3为各喷吹孔径在最佳喷吹距离的条件下,当喷吹压力为0.5 MPa时的不同测点的侧壁压力峰值。

    图 3  6、8、10、12和14 mm喷吹孔径、0.5 MPa喷吹压力下最佳喷吹高度不同测点的侧壁压力峰值
    Figure 3.  Lateral pressures at different measuring points at optimal jet destance and 0.5 MPa jet pressure with jet nozzle apertures of 6, 8, 10, 12 and 14 mm

    图3可以看出,喷吹孔径为8 mm时,在不同测点测得的侧壁压力峰值均大于其余4个喷吹孔径,除了P1(80 mm)点小于10 mm和12 mm孔径。这是因为脉冲喷吹孔径较大时,压缩空气从喷吹孔瞬间喷出形成一股高速气流,喷嘴周围产生了低压区域,压力转换为动力,诱导产生了二次气流。当诱导气流向下运动时,滤袋壁阻碍气流发散,动压转换为静压,侧壁受到的压力增大,因此,产生10 mm和12 mm测点(P1)侧壁压力峰值较大的现象。金属滤袋的整体压力分布中,中、下部(600~1 400 mm)处较为均匀,呈逐步降低的趋势,底部(1 800 mm)和上部(200 mm)压力较大。这是因为随着气流不断向下运动,由于金属滤袋的高透气性,气流在运动过程中扩散到滤袋外,并在气流运动过程中,与滤袋壁面接触产生摩擦,消耗一部分动能。因此,侧壁压力峰值随着距离的增加而减小,中部的侧壁压力较为均匀。金属滤袋底部压力较大的原因是由于金属滤袋底部是全封闭的,当压缩气流运动到滤袋底部时,气流速度瞬间变为零,气体向四周扩散,动压转换为静压。这股发散开的气流和主导气流共同作用使滤袋底部压力变大。此外,P5(1 400 mm)的侧壁压力均小于其他测点,这将是清灰困难的区域。

    表2为不同喷吹孔径的侧壁压力峰值标准差。由表2可看出,各喷吹孔径标准方差均很大(>0.4),说明金属滤袋的各测点的侧壁压力峰值的差距较大。14 mm喷吹孔径的标准方差最小,表明其气流分布与别的孔径相比较为均匀。但是由于其侧壁压力较小,所以其虽然稳定但清灰效果却不佳。而8 mm和10 mm的标准方差差距并不是很大,仅为0.017。在此情况下,应优先考虑所有测点中较弱势区域的数值大小。根据表3列出的P3(600 mm)、P4(1 000 mm)、P5(1 400 mm)这3个较弱点的侧壁压力峰值的对比,可以看出,8 mm测点的侧壁压力峰值均大于10 mm,故8 mm为金属滤袋的最佳喷吹孔径。

    表 2  不同喷吹孔径在0.5 MPa下的侧壁压力峰值标准差
    Table 2.  Standard deviation of lateral pressure peaks of different pulse-jet apertures at 0.5 MPa jet pressure
    喷吹孔径/mm标准方差
    60.515
    80.453
    100.439
    120.513
    140.414
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    表 3  8 mm和10 mm的P3、P4、P5的侧壁压力峰值
    Table 3.  Lateral pressure peaks at P3, P4 and P5 with jet apertures of 8 mm and 10 mm
    测点压力/Pa
    孔径8 mm孔径10 mm
    P3839.23787.53
    P4746.85719.52
    P5749.32685.89
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    金属滤袋由金属毡纤维制备,与传统滤袋的柔性结构不同,其为刚性结构,所以它的除尘效果以及侧壁压力分布规律与传统纤维滤袋有不同。本研究与毕远霞等[20]研究的ϕ130 mm×2 000 mm传统纤维滤袋进行对比分析,选取同为0.5 MPa压力下的数据。毕远霞等[20]选取的上、中、下的3个点分别为P1(375 mm)、P2(1 085 mm)和P3(1 800 mm),与本研究选取的P2(200 mm)、P4(1 000 mm)和P6(1 800 mm)进行对比。由此可知,传统纤维滤袋的侧壁压力峰值自上而下呈现逐渐增大的趋势,而金属滤袋呈现的是下部>上部>中部的趋势。根据CHOI等[21]的研究,金属过滤原件比陶瓷过滤原件的压降小6倍。可知金属滤袋的透气性极佳。而根据射流原理,滤袋滤料的透气性会影响射流的扩散,从而影响滤袋整体的侧壁压力峰值的分布。透气性较好的滤袋会让更多的射流穿透过滤袋发散出去。因此,透气性更好的金属滤袋的中部的侧壁压力峰值会小于上部。底部的侧壁压力峰值较大的原因则是,当主要的射流到达底部时,因为滤袋底部均为封闭空间,所以气流速度瞬间变为零,气体向四周发散,动压转换为静压,导致底部侧壁压力峰值较大。

    金属滤袋不同于传统滤袋的柔性结构,金属滤袋从结构上更像半刚性结构的滤筒。本研究与王岩[22]研究的ϕ147 mm×2 000 mm的滤筒进行对比分析。如图4所示,2 m滤筒数据为喷吹孔径12 mm、喷吹压力0.5 MPa的各点侧壁压力峰值,测点的布置为P1(100 mm)、P2(200 mm)、P3(600 mm)、P4(1 000 mm)、P5(1 400 mm)、P6(1 800 mm);金属滤袋数据是在喷吹孔径8 mm、喷吹压力0.5 MPa的各测点的侧壁压力峰值。

    图 4  2 000 mm滤筒和滤袋各测点侧壁压力峰值的对比
    Figure 4.  Comparison of pressure peaks at each measuring point of filter bag with 2 000 mm filter cartridge

    图4可以看出,2 000 mm金属滤袋的侧壁压力分布规律与2 000 mm滤筒相似。2 m的金属滤袋和滤筒均呈现自上到下先增大再减小再升高,底部的压力为最大值的规律。不同的是,与滤筒比较,金属滤袋的中、下部(距滤袋口600~1 400 mm)侧壁压力峰值较低,顶部(距滤袋口100 mm)的压力大于中、下部(距滤袋口600~1 400 mm),上部(距滤袋口200 mm)的压力与顶部(距滤袋口80 mm)以及中、下部(距滤袋口600~1 400 mm)的差距较大。其原因是,当射流进入滤袋后,气流向外扩散,从而上部的侧壁压力增大。部分未扩散的气流沿着滤袋壁面向下移动。金属滤袋的透气性较好,其向下的气流较少,故上部和中、下部的侧壁压力差距较大。

    1)根据金属滤袋在6、8、10、12和14 mm的不同喷吹孔径,以及50、100、150、200和250 mm的不同喷吹距离、在0.5 MPa的脉冲喷吹压力下的侧壁压力峰值,可知随着孔径的增大,侧壁压力峰值最大部位由下部(距滤袋口1 800 mm)向上部(距滤袋口200 mm)转化。各喷吹孔径的最佳喷吹距离依次是150、200、150、50和50 mm,具有由大变小的趋势。

    2)金属滤袋在各喷吹孔径的最佳喷吹距离以及0.5 MPa的喷吹压力的条件下,喷吹孔径并非越小越好。金属滤袋的各部分压力分布较为不均匀,其标准方差均大于0.41。在喷吹孔径大于12 mm之后,各点的侧壁压力峰值下降明显。喷吹孔径小于8 mm后,上部的侧壁压力峰值下降显著,8 mm为最佳脉冲喷吹孔径。

    3)金属滤袋具有透气性好的特性,它不同于传统纤维滤袋的侧壁压力峰值自上而下逐渐增强的趋势,金属滤袋呈现的是下部>上部>中部的趋势。在喷吹距离为200 mm、喷吹压力为0.5 MPa、喷吹孔径为8 mm时,金属滤袋在P1(80 mm)、P2(200 mm)、P3(600 mm)、P4(1 000 mm)、P5(1 400 mm)、P6(1 800 mm)的侧壁压力峰值分别为1 000、1 686、839、746、749和2 005 Pa。金属滤袋的中、下部(距滤袋口600~1 400 mm)清灰将是未来金属滤袋清灰的重点关注部位。

  • 图 1  菌株DH-1透射电镜照片和系统发育树

    Figure 1.  TEM images and phylogenetic trees of strain DH-1

    图 2  生物滴滤器示意图

    Figure 2.  Schematic diagram of biotrickling filter

    图 3  不同条件对菌株降解间二氯苯的影响

    Figure 3.  Effects of different conditions on m-dichlorobenzene degradation

    图 4  生物滴滤器在启动阶段对间二氯苯的降解

    Figure 4.  Degradation of m-dichlorobenzene by the BTF during the start-up phase

    图 5  不同空床停留时间下BTF的去除能力

    Figure 5.  Removal capacity of BTF at different empty bed residence times

    图 6  不同进气浓度下BTF的去除能力

    Figure 6.  Removal capacity of BTF at different intake concentrations

    图 7  不同进气负荷下BTF的去除能力

    Figure 7.  Removal capacity of BTF at different intake load rates

    图 8  BTF中菌样的傅里叶红外光谱图

    Figure 8.  FTIR spectrum of bacteria in BTF

    图 9  BTF中菌样的X射线光电子能谱图

    Figure 9.  XPS spectrum of bacteria in BTF

    图 10  属水平单样本的丰度饼图

    Figure 10.  Abundance pie chart of single sample at genus level

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出版历程
  • 收稿日期:  2019-04-22
  • 录用日期:  2019-05-25
  • 刊出日期:  2020-02-01
李悦, 许琦, 杨百忍, 丁成, 李朝霞, 王丽萍, 杨帅, 顾於凡. 生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
引用本文: 李悦, 许琦, 杨百忍, 丁成, 李朝霞, 王丽萍, 杨帅, 顾於凡. 生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析[J]. 环境工程学报, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
LI Yue, XU Qi, YANG Bairen, DING Cheng, LI Zhaoxia, WANG Liping, YANG Shuai, GU Yufan. Performance analysis of m-dichlorobenzene waste gas treatment by biotrickling filter[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143
Citation: LI Yue, XU Qi, YANG Bairen, DING Cheng, LI Zhaoxia, WANG Liping, YANG Shuai, GU Yufan. Performance analysis of m-dichlorobenzene waste gas treatment by biotrickling filter[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2020, 14(2): 448-456. doi: 10.12030/j.cjee.201904143

生物滴滤器处理间二氯苯废气的性能分析

    通讯作者: 许琦(1965—),男,博士,教授。研究方向:废气治理。E-mail:ycxqsteve@163.com
    作者简介: 李悦(1994—),女,硕士研究生。研究方向:废气治理。E-mail:lysimona@163.com
  • 1. 常州大学环境与安全工程学院,常州 213164
  • 2. 盐城工学院环境科学与工程学院,盐城 224051
  • 3. 中国矿业大学环境与测绘学院,徐州 221116
基金项目:
国家重点研发计划(2016YFC0209200);国家自然科学基金资助项目(51778612);江苏省高校自然科学基金资助项目(BK20191480)

摘要: 从土壤中筛选1株能够降解间二氯苯能力的菌株,鉴定为土壤短芽孢杆菌(Brevibacillus agri),该优势菌最佳生长条件为:降解时间48 h,菌液接种量10%,pH=7,温度25 ℃。以间二氯苯为模拟有机废气,采用生物滴滤器接种土壤短芽孢杆菌的方法对其进行生物处理。结果表明,在空床停留时间为90 s、进气浓度为1 000 mg·m−3、进气负荷为60 g·(m3·h)−1条件下,间二氯苯的去除率可以维持在85%以上。生物滴滤器稳定运行后,菌体表面官能团发生改变,通过傅里叶红外光谱和X射线光电子能谱分析发现,菌株通过逐步加氧羧化后开环降解间二氯苯;对菌株再进行16S rRNA基因序列的同源性分析发现,生物膜中Brevibacillus agri占比达69.39%,并可以良好生长。研究可为间二氯苯的工业化处理提供参考。

English Abstract

  • 挥发性有机化合物(volatile organic compounds,VOCs)来源广泛且难降解,对全球气候变暖起着推动作用[1-3],芳香族和脂肪族有机化合物是VOCs的重要组分[2-4],有研究[5]表明,苯系物占目前大气中排放的挥发性有机污染物总量的50%以上。氯苯类(chlorobenzenes,CBs)物质在农药、染料和其他化学品制造中作为溶剂和反应物被广泛使用,在环境中广泛存在[6-7]。间二氯苯作为氯代苯系物的一种,具有刺激性气味,能够引发头晕、恶心等症状[8],具有生物毒性,可以导致生物体内内分泌紊乱、各项机能失调、神经行为和发育紊乱,甚至存在致癌的风险[9],被美国环境保护署归为优先污染物[10]。生物净化氯苯因其无二次污染、操作简单、处理效果好等优点,越来越受到人们的关注[11-13]。生物法处理氯苯,就是将废气中氯苯与载体上的生物膜充分接触,通过微生物的代谢将废气中有害的氯苯转化为无害的物质(CO2、水等)[14]。生物净化法在水溶性较好或者恶臭气体的工程应用方面效果显著,欧洲约有8 000座废气生物净化装置投入运行,对VOCs的去除率可以达到90%以上[15-16]。目前,生物净化苯系物的目标物主要是易于生物降解且毒性较低的物质,包括苯、甲苯、乙苯和二甲苯等,对于CBs的生物净化处理研究[17-21]还不够深入。针对不同种类的VOCs,筛选和分离纯化出具有特殊效果的菌株尤为关键。许多国内外学者在获得和选育VOCs高效降解菌方面做了大量的研究工作,已报道的菌株主要分为霉菌和真菌2种:霉菌包括青霉属[22]、外瓶霉属[23];真菌包括假单胞菌属[24]、肠杆菌属[25]、克雷伯氏菌[26]等。

    本研究从芦苇根系土壤中筛选出1株能够以间二氯苯为唯一碳源和能源的优势降解菌(Brevibacillus agri),考察其在生物滴滤器中降解间二氯苯的性能,研究空床停留时间、进气浓度和进气负荷等因素对生物滴滤器降解性能的影响,确定优势菌株在生物滴滤器微生物群落结构中的占比,为工业化处理间二氯苯提供参考。

  • 本菌株取自盐城工学院盆栽1年芦苇根际土壤,经初筛、复筛、富集培养驯化而得,整个培养过程均在超净工作环境下进行。按照研究中的方法[27-28],对筛选出的间二氯苯优势菌进行形态观察和生理生化实验分析。筛选即将分离自土壤中的菌株,用6 mm无菌滤纸片吸收培养液后,贴于选择培养基上,在37 ℃培养2 d后,滴加AgNO3溶液,根据滤纸片周围生长圈和显色圈大小,判断菌株的降解能力。挑取降解能力较大的一些菌株降解间二氯苯,使用气相色谱仪,测试间二氯苯的剩余浓度,得到降解能力较好的菌株,标号为DH-1。菌株单体面积为0.96~1.5 μm2,有荚膜,有芽孢,有鞭毛;菌落呈现圆形,乳白色黏稠状,边缘光滑,表面平滑,培养基不变色。如图1所示,用透射电镜观察菌株,呈杆状,有芽孢,形态饱满。菌株的生理生化实验鉴定结果都为淀粉水解阳性、革兰氏阴性、明胶水解阳性、甲基红阴性以及伏-普实验阴性。以DH-1的基因序列构造系统发育树,通过分析可知,菌株DH-1属于土壤短芽孢杆菌(Brevibacillus agri)。

  • 筛选鉴定所需培养基:富集培养基(蛋白胨10.0 g·L−1,酵母膏5.0 g·L−1,NaCl 10.0 g·L−1)、无机盐培养基(K2HPO4·3H2O 13.75 g·L−1,KH2PO4 1.8 g·L−1,(NH4)2SO4 1 g·L−1)、LB固体培养基(琼脂15.0 g·L−1,蛋白胨10.0 g·L−1,酵母膏5.0 g·L−1,NaCl 10.0 g·L−1)。

    生理生化实验所需试剂:卢戈氏碘液、结晶紫染液、乙醇、番红复红液、甲基红试剂、KOH、α-萘酚溶液(5%)。

  • 在无机盐培养基(50 mL)中,添加土壤短芽孢杆菌均匀菌液和间二氯苯(经丙酮助溶),按照不同实验条件恒温培养,直至适当时间终止培养。在波长为600 nm下,使用紫外分光光度计测量吸光度,测得值即为菌液浓度OD600值。

    采用顶空法,在气相色谱仪(Clarus580,PerkinElmer,美国)上记录间二氯苯峰面积,外标法得出间二氯苯的剩余浓度值[29]。气相色谱工作条件如下:色谱柱为石英毛细管色谱柱(30 m×0.32 mm×0.5 μm),柱温采用程序升温方式,初温40 ℃保持4 min,经过40 ℃·min−1,达到终温220 ℃;1 μL汽化室温度为300 ℃,检测器温度为300 ℃,载气流速为1.0 mL·min−1,分流比为60∶1[30]。所有实验均重复3次。

    使用傅里叶红外光谱仪(fourier transform infrared spectroscopy,FTIR)和X射线光电子能谱仪(X-ray photoelectron spectroscopy,XPS)对细菌表面官能团进行表征分析。菌体经冷冻干燥后,磨成粉末,得到生物样品,送至盐城工学院分析测试中心进行检测。

    菌株的16S rRNA基因序列的同源性分析鉴定一般分为2步:第1步提取DNA;第2步将DNA进行PCR扩增,得到16S rRNA基因序列,最后对序列进行分析鉴定。产物进行电泳检测,整个菌种测序工作由上海生工生物工程技术服务有限公司完成。

  • 实验所用小试规模的生物滴滤器(biotrickling filter, BTF)结构如图2所示。包括有机玻璃柱(高度1 000 mm,外径200 mm,壁厚2.5 mm)、填料(2层圆柱形聚氨酯海绵结构,高度 300 mm)、矩形槽(营养池,长度400 mm,宽度300 mm,高度 200 mm)。将生物填料连续喷洒10 L·h−1的再循环水相从营养池中喷出,下方的多孔承载板(孔径10 mm)既保护填料避免脱落,也保证气体和营养液轻易通过。为了确保工艺条件,循环营养液由液压泵提升至喷淋口,间二氯苯经挥发槽鼓泡混合清洁空气而形成模拟气体,通过调节流量计来控制模拟气体间二氯苯的质量浓度。

  • 在50 mL的无机盐培养基中添加130 mg·L−1的间二氯苯,控制降解时间、菌液接种量、pH和温度4个变量,确保OD600值在0.2~0.8,测定不同条件下的菌液浓度OD600值和间二氯苯剩余浓度。结果显示,OD600值和间二氯苯去除率曲线趋势一致,在菌液浓度达到最高的同时,间二氯苯的去除率也能达到峰值,此时对应的横坐标变量值即为最佳条件下的变量条件。在48 h,控制其他3个变量不变,在不同降解时间、菌液接种量、pH和温度条件下,OD600值可达0.51、0.44、0.42和0.39,间二氯苯去除率可达85.46%、84.28%、81.05%和83.51%。实验结果表明,菌株DH-1降解间二氯苯的最佳条件为:降解时间48 h,菌液接种量10%,pH=7,温度25 ℃(图3)。

  • 在2.1节的最佳生长条件下,考察生物滴滤器在启动阶段的性能。运行前期,BTF性能不稳定,间二氯苯的去除率呈现很大的波动性。在图4中,随着进气浓度的逐渐升高,菌株对有机废气的耐受能力时强时弱,导致在0~8 d过程中间二氯苯的去除率时高时低。在9~14 d过程中,高浓度间二氯苯废气使菌株受到了毒副作用,BTF去除率大幅衰减。BTF的去除率在运行22 d后,达到70%以上,并趋于稳定,这是因为菌株耐受能力增强后大量繁殖导致的。第20天时,当进气浓度达到1 000 mg·m−3时,BTF的去除率为63.7%;运行25 d后,BTF的去除率达到75.6%,且趋于稳定,说明此时BTF挂膜成功,启动阶段完成。

  • 生物滴滤器处理间二氯苯废气实验运行了125 d,包括启动运行阶段和稳定运行阶段。启动25 d后,反应器进入稳定运行阶段,总计运行100 d。

  • 1)空床停留时间对间二氯苯去除率的影响。空床停留时间(empty bed residence time, EBRT)为生物滴滤塔容积与进气流量的比,进气流量决定了EBRT,是影响传质的重要因素[31]。在相同进气负荷(intake load rate, ILR)条件下,即当生物滴滤器中ILR为4.55~122.57 g·(m3·h)−1时,研究不同EBRT对去除率的影响。由图5可见,降低空床停留时间,BTF的去除率会显著下降。当EBRT为90 s时,BTF的去除率可以维持在80%以上,这是由于停留时间较长,微生物能够捕捉更多废气中的间二氯苯分子。随着EBRT的减少,微生物较少地甚至来不及捕捉间二氯苯分子,因此去除效果变差。在EBRT为30、60和90 s时,数据表明在相同ILR、较长的EBRT下可以获得较高的去除率。

  • 2)进气浓度对间二氯苯去除率的影响。当进气浓度过低时,当微生物得不到充足的碳源,生长迟缓;当进气浓度过高时,微生物被严重毒害,生物膜提前老化。适宜的进气浓度范围是考察BTF性能的关键因素。当进气浓度从1 107.7 mg·m−3增加至1 383.28 mg·m−3时,出气浓度从173.18 mg·m−3上升到371.89 mg·m−3(图6)。在EBRT为90 s时,进气浓度维持在1 100 mg·m−3左右,出气浓度曲线逐渐走低,去除率在运行后期达到75%以上。在EBRT为30 s时,进气浓度渐渐升高至1 383.28 mg·m−3,出气浓度也不断升高,去除效果变差,去除率低于60%;生物菌受到高浓度间二氯苯气体的毒害作用,失去活性甚至衰弱死亡,BTF去除率过低,表明该范围浓度不适合BTF的稳定运行。每次改变EBRT,去除率都会发生明显的改变,这是由生物降解体系有一定的滞后性引起的,EBRT越短,滞后性越明显[32]。当EBRT较短时,进气浓度升高,BTF的去除效果降低,耿凤华等[33]也得出了类似结论。

  • 3)进气负荷对间二氯苯去除率的影响。在EBRT为90 s时,研究不同进气负荷(ILR)对去除率的影响,确定微生物降解的最佳进气负荷范围(如图7所示)。当BTF中进气负荷(ILR)为4.55~60.32 g·(m3·h)−1、4.95~79.23 g·(m3·h)−1、4.75~119.78 g·(m3·h)−1时,在EBRT为90 s时,间二氯苯的去除率降幅明显。在低浓度进气负荷范围内,去除率数据点比较集中,在90%以上,这是由于微生物充分利用了低浓度间二氯苯提供的碳源,提高了间二氯苯的去除率。在高浓度进气负荷范围内,去除率曲线迅速下降,相比低浓度范围的ILR,ILR为4.75~119.78 g·(m3·h)−1,去除率降速明显,这是由于高负荷的间二氯苯废气对微生物产生了抑制作用。研究结果表明,在相同EBRT下,ILR的增加不利于间二氯苯在BTF中的去除,最佳进气负荷为4.55~60.32 g·(m3·h)−1

  • 从2.3节已经得知菌株DH-1对间二氯苯的降解能力,可以使用FTIR和XPS,分析间二氯苯在BTF中稳定运行阶段菌株表面的变化情况。采集填料表面菌体按照1.3节中的方法制成生物样品,进行FTIR和XPS表征。从傅里叶红外光谱图(图8)可以看出,在指纹区,波数在900~600 cm−1处,主要是亚甲基的面内摇摆振动和芳环的面内振动,波数895.8 cm−1对应的是间位取代苯环吸收峰,且峰形较弱,说明菌体表面存在间二氯苯分子。在1 300~900 cm−1处,主要存在C—H的面外弯曲振动(981.1 cm−1),游离—OH (1 051.5 cm−1)在官能团区的1 500~1 300 cm−1处,存在甲基的弯曲振动(1 385 cm−1附近)和亚甲基的剪式弯曲振动(1 460 cm−1附近);在2 000~1 500 cm−1和1 542.8 cm−1处,存在来自氨基酸中的C=NH,且峰形较宽;在1 665.3 cm−1处,存在来自羧酸的C=O的伸缩振动,在1 739 cm−1处,存在酸酐;在2 500~2 000 cm−1处,主要出现了1个特征峰,由于峰比较强且尖锐,说明是C=NH或者=NOH;在4 000~2 500、2 966.1和2 926 cm−1处分别是甲基和亚甲基的反对称振动;在3 400~3 200 cm−1处,由于形成氢键导致波数向低频移动,产生了1个很宽的羟基吸收峰。通过官能团区的峰形分析得出,间二氯苯在菌株表面被降解的同时,还与菌株中的蛋白质存在相互键合作用,且逐渐被菌株开环降解。

    图9为XPS C1s轨道能谱图。由此可以看出,C主要有3种峰,结合能284.7 eV处为芳香碳,286.2 eV处为C—OH,288.0 eV处为C=O且偏移了0.8 eV(文献值为287.3 eV[34])。XPS数据证实了FTIR的结果:间二氯苯在降解过程中,逐渐被羧酸化后开环降解。

  • 为了研究土壤短芽孢杆菌DH-1在BTF中的含量以及BTF中菌系群落结构的变化,在稳定期间,从BTF中采集填料表面菌体,进行基因序列的同源性分析鉴定[35]。由图10可以看出:短杆菌种类占69.39%,在微生物群落中占优势;在BTF中也存在其他菌株,包括8.49%芽孢杆菌、5.71%假单胞菌、2.35%柠檬酸杆菌、3.08%红杆菌和0.32%不动杆菌等。在稳态操作期间,土壤短芽孢杆菌(Brevibacillus)种群在BTF的细菌群落中占比最大,表明土壤短芽孢杆菌DH-1在BTF中对间二氯苯降解发挥着极大的作用。同时该研究结果也表明,菌株DH-1在未来的工业应用中对间二氯苯废气的连续处理将会是有效的。

  • 1)从土壤中筛选1株具有降解间二氯苯能力的菌株,鉴定为土壤短芽孢杆菌DH-1(Brevibacillus agri),菌株适宜生长的条件为:降解时间为48 h,菌液接种量为10%,pH=7,温度为25 ℃。

    2)在空床停留时间为90 s、进气浓度为1 000 mg·m−3、进气负荷为60 g·(m3·h)−1条件下,间二氯苯的去除率可以维持在85%以上。说明较长的EBRT、较低的进气浓度和进气负荷下可以获得较高的去除率。

    3)在稳定运行期间,菌体表面官能团的变化表明,间二氯苯在降解过程中被加氧羧化后,逐步被生物降解;生物滴滤器中土壤短芽孢杆菌占比达69.39%,在BTF的细菌群落中占主导地位,并可以良好生长。

参考文献 (35)

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