基于物化生化耦合的污水深度脱氮除磷新工艺

李德生; 彭帅; 刘静轶; 邓时海; 刘元辉; 任可; 刘玲花

doi:10.12030/j.cjee.201812077

基于物化生化耦合的污水深度脱氮除磷新工艺

1.
北京交通大学土木建筑工程学院，北京 100044
2.
北京交通大学，水中典型污染物控制与水质保障北京市重点实验室，北京 100044
3.
中国水利水电科学研究院，北京 100044

作者简介: 李德生(1965—)，男，博士，教授。研究方向：水污染控制理论与技术。E-mail：dsli@bjtu.edu.cn

基金项目:
国家自然科学基金资助项目(51778040，51278034)；中国水利水电科学研究院基本科研业务费(WE0145B062017)
中图分类号: X703

Mechanism of strengthened deep nitrogen and phosphorus removal from sewage based on physicochemical and biochemical coupling process

1.
School of Civil and Architectural Engineering, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, China
2.
Beijing Key Laboratory of Typical Pollutant Control and Water Quality Protection, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, China
3.
China Institute of Water Resources and Hydropower Research, Beijing 100044, China

摘要: 为了解决常规污水处理技术无法进行完整的硝化反硝化过程，污水厂出水中氨氮、总氮、总磷偏高以及运行成本较高的问题，以某污水厂排水为研究对象，通过物化与生化耦合，构建化学催化生物耦合床(CCBF)脱氮系统，研究CCBF系统对污水厂排水中氨氮、总氮、总磷和COD的去除效能。结果表明：当DO为5.5~6.0 mg·L⁻¹、RT为8 h、C/N为1.5∶1时，CCBF可将 ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N从48.5 mg·L⁻¹降至4.58 mg·L⁻¹、TN从51.2 mg·L⁻¹降至6.5 mg·L⁻¹、TP从6.6 mg·L⁻¹降至0.48 mg·L⁻¹、COD从78.5 mg·L⁻¹降至33 mg·L⁻¹，去除率分别达到89.5%、85.7%、92.5%和57.9%；污水经处理后，氨氮、总氮、总磷、COD均达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918-2002)一级A排放标准。利用Eckenfelder方程对系统脱氮过程进行模拟，求得 ${n_{{\rm{NH}}_4^ +{\text{-}} {\rm{N}}}}$ =0.314 76，n_TN=0.282 21， ${K_{{\rm{NH}}_4^ +{\text{-}} {\rm{N}}}}$ =0.128 02，K_TN=0.218 59，与水力负荷为0.000 8~0.007 m³·(m²·min)⁻¹的常规生物处理相比，系统内部生物量充足、活性高，物化与生物耦合强化效果明显。
- 污水厂排水 /
- 物化与生化耦合 /
- 强化深度处理 /
- 脱氮除磷 /
- 动力学模型
Abstract: Currently, the conventional wastewater treatment plants have faced many problems such as incomplete nitrification and denitrification with conventional wastewater treatment technologies, high ammonia nitrogen, total nitrogen and total phosphorus concentrations in the effluent, and high operational cost. In this study, based on the physicochemical and biochemical coupling process, a chemical catalytic bio-coupled filter (CCBF) was constructed to treat the drainage from the wastewater treatment plant. The removal efficiencies of ammonia nitrogen, total nitrogen, total phosphorus and COD in this drainage by CCBF were studied. The results showed at DO of 5.5~6.0 mg·L⁻¹, HRT of 8 h, C/N ratio of 1.5∶1, CCBF could reduce ${\rm{NH}}_4^ +$ -N from 48.5 mg·L⁻¹ to 4.58 mg·L^-1, TN from 51.2 mg·L⁻¹ to 6.5 mg·L⁻¹, TP from 6.6 mg·L⁻¹ to 0.48 mg·L⁻¹, and COD from 78.5 mg·L⁻¹ to 33 mg·L^-1, respectively, and their removal efficiencies corresponded to 89.5%, 85.7%, 92.5% and 57.9%, respectively. The above four indictors of CCBF effluent could meet the first-class A emission level of national pollutant discharge standard of urban sewage treatment plant (GB18918-2002). The nitrogen removal process in the CCBF system was simulated by Eckenfelder equation. Reaction orders of ${n_{{\rm{NH}}_4^ + {\text{-}} {\rm{N}}}}$ =0.314 76 and n_TN=0.282 21, reactor rate constants of ${K_{{\rm{NH}}_4^ + {\text{-}}{\rm{N}}}}$ = 0.128 02 and K_TN=0.218 59, were determined with correlation coefficients (R²) of 0.983 3 for the simulation on ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N removal. In comparison with the conventional biological treatment technology at hydraulic loading of 0.000 8~0.007 m³·(m²·min)⁻¹, the CCBF process contained high content and active biomass, and obvious physicochemical and biochemical coupling effects occurred accordingly.
- sewage plant drainage /
- physicochemical and biochemical coupling process /
- advanced treatment /
- nitrogen and phosphorus removal /
- kinetic model

砷是煤中普遍存在、毒性较强且易挥发的痕量元素之一，在煤燃烧过程中，砷可随烟气被释放进入环境导致污染，是重要的人为大气砷排放源^[1-4]。烟气中的砷除一部分以气态形式存在，大部分可在灰尘等颗粒物中富集^[5-10]。无论是气态还是颗粒态砷最终均进入环境并发生迁移转化^[11-12]，对人体构成健康风险^[13-17]。

将烟气砷污染控制技术按实施位置分为燃烧前、燃烧中和燃烧后三类控制技术^[18]。燃烧前控制技术的关键是采用物理或化学前处理方法减少煤中的砷含量。煤中砷酸盐和有机砷较少，黄铁矿形态砷居多^[19]。连续化学浸提法分析表明，砷以硫化物结合态为主，其次为有机物结合态，其它形态砷含量与煤种相关^[20]。燃烧中砷污染控制技术的核心是通过混煤燃烧、添加化学药剂将挥发性强的气态砷转化为不易挥发的砷酸盐等，然后与粉煤灰发生凝并或被吸附而被除尘器捕集^[21-22]，以达到炉膛出口烟气砷含量降低的目标。燃烧后脱除主要针对末端烟气中的砷，通过吸附剂对其进行物理、化学吸附，实现气态砷在吸附剂表面的固化和稳定化，从而减少烟气中的气态砷含量。

本文综述了近年来烟气砷污染控制领域的主要研究进展，按燃烧前、燃烧中和燃烧后三类控制技术展开论述^[18]，对比分析了不同控制技术的原理、效果和优缺点。

1. 烟气砷排放现状（The situation of arsenic emission from flue gas）

燃煤烟气中的砷来源于煤炭，煤中砷含量与地质形成过程密切相关。因此，不同国家和地区燃煤中砷含量差异明显，不同煤种砷含量也不相同。表1至表2分别列出了不同国家、地区和煤种中砷的含量^{[8, 15, 23-26]}。世界上煤中砷平均含量为8.3 mg·kg⁻¹。我国煤中砷平均含量为3.18 mg·kg⁻¹，略低于世界平均水平。我国燃煤发电仍然是最主要的能源利用方式，2019年我国燃煤机组发电量为50465 GWh^[27]，占总发电量约69%。据统计，2020年我国煤炭产量为39亿t^[28-29]，其中45%以上的煤炭被用于燃煤发电^[8].

表 1 不同国家和地区煤砷含量

Table 1. The average contents of arsenic in coal from different countries and areas

国家和地区Country and Areas	砷丰度/(mg·kg⁻¹)As	样本数Number of samples	参考文献Ref.
中国	3.18	737	[8]
印度	0.1	4	[26]
美国	1.5	—	[30]
俄国	7.8	59	[31]
世界	8.3	119	[32]
中国贵州	3.9	140	[15]
Donets Basin	9.4	—	[23]
Danville	12.7	33	[24]
Springfield	9.4	64	[24]
注: —表示文献中未给出, 下同. 　　Note：— Indicates that it is not given in the literature, the same below.

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表 2 不同煤种砷的含量

Table 2. The average contents of arsenic in different ranks of coal

煤种Rank	砷丰度/(mg·kg⁻¹)As	文献Ref.
无烟煤	4.86	[33]
烟煤	5.26	[33]
褐煤	11.79	[33]

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煤中砷以不同结合形态存在。绝大部分有机结合态砷可被燃烧释放并发生形态转化，粉煤灰中几乎检测不到有机结合态砷；燃烧温度越高，煤中残渣态砷越趋于向可交换态与酸溶态转化，粉煤灰中残渣态比例降低，气态砷所占比例升高^[34-35]。热力学平衡计算表明，在900—1200 K氧化气氛条件下，砷主要以As₂O₃(g)存在^[34]；煤燃烧后，气态砷占总砷含量的24.5%，大多数砷吸附在颗粒物上^[36]。部分不能被脱除的颗粒态、气态砷仍通过末端烟气排放进入大气^{[8, 37-40]}。2003—2006年，我国工业砷排放逐年增加，2006年达到了902.95 t，其中燃煤电厂砷排放量达到了522.13 t，占总排放量半数以上^[8]。平均每发电1 MWh将产生大气砷排放1.36—9.07 mg^[36]。2000—2006年，燃煤电厂大气砷排放量由354.01 t逐步上升至615.70 t^[38]。2020年中国燃煤电厂的大气砷排放量为216—257 t^[38]。据统计，我国部分地区大气砷平均浓度超过了《国家环境空气质量标准》和世界卫生组织规定的参考值6.0 ng·m⁻³和6.6 ng·m^−3[41]。燃煤电厂持续产生的大气砷排放不容忽视。此外，烟气砷污染控制还可以减缓SCR催化剂中毒^[42-43]，降低电厂的运行成本。

2. 燃烧前控制（Pre-combustion removal）

较早用于燃烧前砷控制的技术是通过煤洗选去除矸石进而达到降低砷含量的目的^[44-45]。根据水溶性强弱，煤中砷可分为硫化物态（36%）、有机结合态（26%）、砷酸盐（17%）、硅酸盐（16%）、水溶解态与可交换态（5%）^[46]。根据砷元素在煤中的主要赋存状态与浸出特征，黄铁矿形态的砷含量较高^{[19, 47]}。煤矸石中含有大量的黄铁矿^[48-51]，洗选煤技术通过去除煤矸石实现有毒元素协同脱除^[52-53]。洗选煤技术可分为湿法洗选煤技术与干法洗选煤技术^[45]。干法选煤技术在空气中进行选煤，利用煤与矸石的物理性质差别，通过外力，如气流、振动、摇动与它们组合作用进行筛选，比如风选、跳汰选、电磁选和空气重介质流化床选煤等^[44]。湿法选煤技术用液态流体作为分选介质，煤矸石密度比煤大，经过流体时，煤矸石被截留后与煤分离^[45]，同时一些有毒元素被协同脱除。湿法选煤包括重介质法与浮选法等^[54]。湿法洗选是我国现行的主流技术。王文峰等^[52]的研究表明，基于重介质的物理洗选煤的砷平均脱除率为62.1%，最低为42.5%，最高为84.3%。表3中总结了一些文献中洗选煤技术的砷脱除效果，部分文献研究发现，洗选煤技术不同程度上降低了煤中的砷含量。

表 3 煤洗选砷脱除效果

Table 3. The arsenic removal efficiency of coal washing

分类Category	方法Method	最低效率/%Min	平均效率/%Avg	最大效率/%Max	样本数N	文献Ref.
干式	重介质法	42.5	62.1	84.3	6	[52]
干式与湿式	重介质和浮选法	45.3	63.4	84.2	6	[58]
湿式	浮选法	12.5	52.4	89.6	10	[59]
干式与湿式	重介质、跳汰选和浮选法	—	16.5	—	47	[60]

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脱除率主要与砷赋存状态密切相关。但也受煤级、粒度以及洗选工艺影响，因此不同样品在不同的洗选工艺中差异较大。褐煤与有机砷含量较高的煤无法通过洗选脱砷，甚至发生严重的砷富集现象。王明仕等^[55]的研究中有4个煤样洗选后砷发生富集，它们的平均富集率为82.4%。这是因为煤中的硫与砷具有很强的相关性，但部分煤中硫可能以有机硫或细分散的矿物存在^{[46, 56]}，导致砷与硫的脱洗率为负。洗选煤的砷脱除效率还与煤的总砷含量与煤粉粒度有关。研究发现，煤中砷含量为0—0.55 mg·kg⁻¹时，砷主要以有机结合态为主，溶解性差、密度小，洗选过程可表现出一定程度的富集；含量为5.55—8.00 mg·kg⁻¹时，煤中的硫化物态砷含量最高，平均脱除率为67.30%；含量大于8.00 mg·kg⁻¹时平均脱除率为49.82%^[46]。此外，有研究发现精末、精小粒、精中粒、精大粒洗选后砷脱除率表现为先变高后降低的趋势，表明它们的脱除程度在精中粒中相对较高^[57]。

洗选煤技术降低了煤炭中所含的灰份和硫份，减少很多因燃煤产生的环境问题。通过洗选煤筛分出煤矸石同时将砷含量降低，但不同研究中砷洗选脱除效率相差较大，存在不确定性，脱除效率受到多种条件的影响。另外，洗选煤会产生大量高砷煤泥等废物^{[46, 52, 57-62]}，存在较高二次污染风险。

3. 燃烧中控制（Removal during combustion）

燃烧中砷污染控制技术是在煤燃烧过程中通过混煤、添加化学添加剂等方式，使其不易转化为气态砷或富集在细微飞灰颗粒上，而是以固态砷酸盐存在或吸附在粗飞灰颗粒上，从而与底灰飞灰等共同被APCDs捕集。研究证明，炉膛烟气中的As₂O₃(g)与CaO和CaCO₃反应，生成以砷酸钙（Ca₃(AsO₄)₂）、砷酸铁（FeAsO₄）为代表的易团聚、热稳定性强、挥发性弱的化合物，减少气态砷释放^{[15, 63-65]}。

3.1 混煤

混煤燃烧是一种洁净煤燃烧技术，混煤在一定程度上解决锅炉结渣问题，还能降低氮、硫氧化物与重金属的排放^[66-67]。研究表明，Heshan烟煤与Huolinhe褐煤1:1混燃后，细颗粒物中的砷向粗颗粒物中转移，同时与Heshan烟煤燃烧后相比，PM₁₀中砷降低了33%^[66]。经分析，Huolinhe褐煤中含有较多矿物质，混煤燃烧降低了灰熔融温度，促进了铁、钙与铝硅酸盐的反应，抑制细颗粒物产生，而粗颗粒物中的砷更易被脱除。此外，煤中矿物质与砷相互反应产生砷酸盐，抑制砷的挥发。但有研究发现不同配比下，混煤中砷的挥发率均高于两种原煤砷挥发率的加权平均值，导致砷挥发率增加^[66-69]。主要原因是褐煤中的高挥发分促进了混煤中的焦炭燃烧，进而加速了硫化物结合态砷分解生成气态砷，因此混煤的砷挥发特性更接近于单一褐煤^[69]。目前混煤法进行砷脱除具有一定局限性，煤种、煤质以及矿物含量对脱除效果影响显著，应用范围较窄。

3.2 化学添加剂

郭胜利等^[65]通过改性碳酸钙混燃技术，实现了燃煤有毒元素有效控制。硫酸铝（Al₂(SO₄)₃）改性碳酸钙与无烟煤混合燃烧，砷脱除效率达到46.15%。经分析，Al³⁺半径小于Ca²⁺，它与碳酸根中氧成键的能量更低。Al³⁺取代Ca²⁺的位置，形成点缺陷^[70]，碳酸钙晶体内部重新排列，Ca²⁺被活化后利用率增加。Zhao等^[15]研究了氧化钙混燃技术，向煤粉中掺入0.3% wt. CaO，燃烧后，PM₁中砷降低了56%，PM₁₀中砷降低了6.8%。在该控制技术应用过程中，在900 ℃时主要发生化学吸附且产物为热稳定性很强的砷酸钙。研究发现，气态砷富集在PM₁中，氧化钙加入后，大部分砷被吸附剂表面的活化阳离子捕获，气态砷含量明显降低，但炉内仍有部分氧化钙团聚成大于PM₁的颗粒，并与气态砷发生反应，导致PM₁₀中砷含量下降不明显。燃烧中砷污染控制不需要对现有APCDs进行改造也无需增加新设备，砷脱除成本低。

4. 燃烧后控制（Post-combustion removal）

燃烧后烟气砷污染控制技术，是利用原有的空气污染控制设备与吸附剂将烟气砷固定并脱除，降低砷排放量。研究发现，APCDs对砷具有协同控制作用^[71-75]，包括选择性催化还原脱硝（SCR）、静电除尘器（ESP）、布袋除尘器（FF）与湿法烟气脱硫（WFGD），它们的砷脱除效果见表4。

表 4 APCDs的砷脱除效果总结

Table 4. Summary of performance of APCDs for arsenic removal from flue gas

控制设备Control device	平均脱除效率/% Average removal efficiency	样本数N	文献Ref.
SCR	6.4	5	[73]
ESP	83.0	4	[71]
ESP	96.1	5	[73]
ESP	98.3	1	[74]
ESP+FF	99.8	1	[75]
WFGD	61.0	4	[71]
WFGD	48.2	1	[75]
WFGD	75.0	1	[74]
ESP+WFGD	97.3	—	[72]
ESP+WFGD	99.6	1	[74]

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2020年，燃煤电厂全部完成超低排放改造（ULE）^[76]。某电厂改造后，空气污染控制设备（APCDs）对砷的协同脱除效率由约95%提高至约97%^[77]。即使完成了ULE改造，2020年中国燃煤电厂的大气砷排放量仍达到216—257 t^[38]。，SCR对砷的脱除效果差，ESP最好，WFGD次之。APCDs的砷平均脱除效率已经很高，但现有APCDs无法有效脱除气态砷，尤其是水溶性很低的As₂O₃(g)，而它的毒性极大，加上电厂烟气排放量巨大，这部分砷对生态环境的影响不容忽视。因此燃烧后的烟气还需要添加额外的吸附剂将气态砷固定并脱除。

除尘器可有效捕集到Ca/Fe/Al的砷酸盐^[3]，其热稳定性强，沸点高不易挥发，环境化学性质较为稳定。因此，将As₂O₃(g)转化为稳定性强的砷酸盐可以实现气态砷的固化^{[15, 63-64, 76,78]}。CaO、CaSiO₃、Fe₂O₃、γ-Al₂O₃及其改性材料可以被用于吸附脱除烟气砷。按照文献中的吸附剂组成特点，将其区分为碳基、钙基、铁基、铝基吸附剂、复合金属吸附剂以及其他吸附剂。

4.1 碳基吸附剂

常见的碳基吸附剂包括各种活性炭^{[36, 79-81]}、石墨烯^[82]、C₆₀^[83]和纳米碳管^[84]等。碳基吸附剂具有比表面积大、孔容积大、孔隙率高等特点，因此具有很强的吸附能力^[79-81]。Wu等^[85]通过密度泛函理论（DFT）模拟了以六元碳环椅形、之字形吸附剂在分子水平上吸附As₂O₃(g)的过程，认为As₂O₃分子可以被水平或垂直形式吸附在碳原子表面，6种可能的吸附形式中吸附能最大为− 45.47 kJ·mol⁻¹，最小为− 497.74 kJ·mol⁻¹，这证明活性炭吸附剂与气态砷可发生化学吸附。在模拟烟气条件下，低浓度SO₂降低了相邻碳吸附活性位点的静电势，促进了其对As₂O₃(g)的吸附。由于竞争吸附效应，SO₂浓度较高时可抑制其对As₂O₃(g)的吸附。Charpenteau等^[79]研究了商品活性炭、废旧轮胎热解活性炭和黑炭对气态砷的脱除作用，200 ℃时3种吸附剂的砷脱除效率分别为69%、50%和72%；400 ℃时分别为72%、51%和38%。可见不同碳基吸附剂在不同温度时的吸附效果存在明显差异。Marczak等^[36]采用商品活性炭将烟煤燃烧烟气的砷浓度由146.2 μg·m⁻²降低至17.3 μg·m⁻²，脱除效率达到88.2%。López-Antón等^[80]模拟了煤燃烧过程中砷和硒的挥发过程，并采用3种活性炭进行吸附实验，砷吸附容量分别为0.30 mg·g⁻¹、0.35 mg·g⁻¹和0.56 mg·g⁻¹。提高活性炭的用量可以改善气态砷的吸附效果。Player等^[81]通过提高活性炭的用量并优化吸附条件，最终实现99.94%的As₂O₃脱除效率。碳基吸附剂对烟气中气态砷具有较强的吸附效果，但选择性较差，易受烟气组分影响，应用成本相对较高，在实际应用中存在一定难度。另外，碳基吸附剂的热稳定性差，吸附效果受温度影响明显。一般地，超过400 ℃时，砷吸附效果会显著下降^[81]。

4.2 钙基吸附剂

钙基吸附剂主要包括氧化钙、碳酸钙、硫酸钙和硅酸钙等。钙基吸附剂对As₂O₃(g)有较好的脱除效果，可与As₂O₃(g)发生如下（1）—（7）反应^[86-92]：

$\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{O}\left(\mathrm{s}\right)+{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{g})\to \mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{O}\cdot {\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3} ^{[88]}$

$(1)$

$\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{O}\left(\mathrm{s}\right)+1/3{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+{1/3\mathrm{O}}_{2}\to 1/3{\mathrm{C}\mathrm{a}}_{3}{\left(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}\right)}_{2} ^{[86, 88-92]}$

$(2)$

${\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{C}\mathrm{O}}_{3}+1/3{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+1/3{\mathrm{O}}_{2}\to {1/3\mathrm{C}\mathrm{a}}_{3}(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}{)}_{2}+{\mathrm{C}\mathrm{O}}_{2} ^{[91]}$

$(3)$

${\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{S}\mathrm{O}}_{4}+1/3{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}\to {1/3\mathrm{C}\mathrm{a}}_{3}(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}{)}_{2}+{\mathrm{S}\mathrm{O}}_{2}+{1/6\mathrm{O}}_{2} ^{[65, 88]}$

$(4)$

${\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{S}\mathrm{O}}_{4}+1/2{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}\to {1/2\mathrm{C}\mathrm{a}}_{2}{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{7}+{\mathrm{S}\mathrm{O}}_{2} ^{[87]}$

$(5)$

${\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{S}\mathrm{i}\mathrm{O}}_{3}+1/3{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+1/3{\mathrm{O}}_{2}\to {1/3\mathrm{C}\mathrm{a}}_{3}(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}{)}_{2}+{\mathrm{S}\mathrm{i}\mathrm{O}}_{2} ^{[89]}$

$(6)$

${2\mathrm{C}\mathrm{a}\mathrm{S}\mathrm{i}\mathrm{O}}_{3}+{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+{\mathrm{O}}_{2}\to {\mathrm{C}\mathrm{a}}_{2}{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{7}\cdot 2{\mathrm{S}\mathrm{i}\mathrm{O}}_{2} ^{[87]}$

$(7)$

${3\mathrm{C}\mathrm{a}}_{2}{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{7}\to 2{\mathrm{C}\mathrm{a}}_{3}(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}{)}_{2}+{\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+{\mathrm{O}}_{2} ^{[72]}$

$(8)$

温度较低时钙基吸附剂与As₂O₃(g)发生物理吸附，类似反应（1），高温时则几乎为化学吸附。研究发现，450 ℃以下，CaO与As₂O₃以物理吸附为主，750 ℃以上发生化学吸附（反应2）^[88]。As₂O₃(g)与CaO和CaCO₃可发生反应（2）、（3）后生成砷酸钙Ca₃(AsO₄)₂^{[86, 88-92]}，与CaSO₄和CaSiO₃反应产物为Ca₂As₂O₇和Ca₃(AsO₄)₂（反应4—7），600 ℃主要产物为单斜晶型的Ca₃(AsO₄)₂，800—1000 ℃时逐步转化为菱面晶型^[91]，1000 ℃以上时生成的Ca₂As₂O₇则再次分解为Ca₃(AsO₄)₂（反应8），因此CaSO₄或CaSiO₃与As₂O₃(g)的最终产物同样也为Ca₃(AsO₄)₂^[72]。

从反应（2）—（7）可以看出，除CaSO₄外，CaO、CaCO₃和CaSiO₃与As₂O₃反应均有O₂参与，因此O₂可以促进砷的化学吸附^[86-92]。As₂O₃吸附转化过程中CaO晶体表面的晶格氧与表面吸附O₂同时对As₂O₃起到氧化作用^[88]，促进砷的脱除。此外，研究表明CO₂也可促进CaO对砷的脱除效果，但具体机理还需要进一步研究^[91]。研究显示，在1300 ℃以下CaO和CaSiO₃对砷的吸附容量随温度升高而升高^{[87, 89-90]}。然而，CaSO₄的吸附容量却随温度升高而降低。高浓度SO₂（5.721 g·m⁻³）显著抑制了CaO对As₂O₃的吸附作用，但900 ℃以上时，CaO与SO₂反应生成了CaSO₄，同样对As₂O₃(g)具有一定吸附能力，减弱了SO₂的抑制效果^[88]，见化学反应（4）和（5）。SO₂浓度较低时（2.002 g·m⁻³）CaO的吸附容量几乎不受影响^[91]。NO对CaO脱除As₂O₃(g)的影响较小^{[87, 90]}。表5中列出了不同温度与时间下的钙基吸附剂的吸附效果。钙基吸附剂适于高温烟气或混燃过程中气态砷的产生抑制和吸附脱除，在价格成本方面表现出优势。

表 5 钙基吸附剂的砷脱除效果总结

Table 5. Summary of performance of calcium-based sorbents for arsenic removal from flue gas

吸附剂Sorbent	模拟烟气Simulated flue gas	温度/℃Temp.	吸附时间/minTime	吸附容量/（mg·g⁻¹）Absorption capacity	文献Ref.
CaSiO₃	N₂/O₂	1200	10	4.98	[87]
CaSiO₃	N₂/O₂/NO/SO₂	1200	10	3.50	[87]
CaO	N₂/O₂/H₂O	750	5	3.75	[88]
CaO	N₂/O₂/H₂O/SO₂	750	5	8.69	[88]
CaO	N₂/O₂	800	30	11.82	[91]
CaO	N₂/O₂/SO₂	800	30	11.51	[91]
CaO	N₂/O₂/NO/SO₂	1000	10	1.65	[90]
CaO	N₂/O₂/NO/SO₂	1300	10	1.94	[90]
CaSO₄	N₂/O₂	1000	10	3.79	[90]

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4.3 铁基吸附剂

Fu等^[93]研究发现富砷烟煤燃烧过程中，含铁矿物在砷捕获和形态转化过程中发挥着关键作用。鉴于此，将Fe₂O₃、Fe₃O₄或含铁矿物及氧化物称为铁基吸附剂。研究表明，Fe₂O₃的表面晶格氧将As₂O₃(g)氧化为As₂O₅(s)，晶格氧可以通过化学吸附O₂再生，且As₂O₅(s)与Fe₂O₃进一步反应生成砷酸铁（FeAsO₄）^{[80, 92, 94]}。DFT研究结果也表明，As₂O₃(g)可在Fe₂O₃的(001)面形成8种稳定的吸附结构，吸附能最低为− 275.52 kJ·mol^−1[95^]。此外，在Fe₃O₄的(111)面形成四种稳定的吸附结构，均为化学吸附，其中吸附能最低为− 197.96 kJ·mol^−1[93^]。研究证明，FeAsO₄通过下列化学反应（9）生成，该反应的分步反应为（10）—（12）^[80]。此外，Fe₃O₄、铁磁珠与As₂O₃发生反应（13），可以生成FeAsO₄与砷酸亚铁（Fe₃(AsO₄)₂）^[96]。

${\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{g})+{\mathrm{F}\mathrm{e}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}+{\mathrm{O}}_{2}\left(\mathrm{g}\right)\to \mathrm{F}\mathrm{e}{\mathrm{A}\mathrm{s}\mathrm{O}}_{4}$

$(9)$

${\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{g})\leftrightarrow {\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{a}\mathrm{d}\mathrm{s})$

$(10)$

${\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{a}\mathrm{d}\mathrm{s})+{\mathrm{F}\mathrm{e}}_{x}{\mathrm{O}}_{y}\leftrightarrow {\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{5}(\mathrm{a}\mathrm{d}\mathrm{s})+{\mathrm{F}\mathrm{e}}_{x}{\mathrm{O}}_{y-2}$

$(11)$

${\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{5}(\mathrm{a}\mathrm{d}\mathrm{s})+{\mathrm{F}\mathrm{e}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}\to 2\mathrm{F}\mathrm{e}\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}$

$(12)$

${4\mathrm{A}\mathrm{s}}_{2}{\mathrm{O}}_{3}(\mathrm{g})+{3\mathrm{F}\mathrm{e}}_{3}{\mathrm{O}}_{4}+4{\mathrm{O}}_{2}\left(\mathrm{g}\right)\to 6\mathrm{F}\mathrm{e}{\mathrm{A}\mathrm{s}\mathrm{O}}_{4}+{\mathrm{F}\mathrm{e}}_{3}(\mathrm{A}\mathrm{s}{\mathrm{O}}_{4}{)}_{2}$

$(13)$

表6中列出了不同温度与时间下的铁基吸附剂的吸附效果。在600—900 ℃的温度区间，Fe₂O₃的砷脱除效率随温度升高由57.02%降低至43.38%^[92]；在150—900 ℃的温度区间内，Fe₂O₃/γ-Al₂O₃的砷脱除效率先升高后降低，600 ℃时效率最高为68%^[94]。O₂可促进铁基吸附剂对砷的吸附脱除。As₂O₃(g)转化为FeAsO₄会消耗Fe₂O₃的晶格氧，而O₂可以有效补充表面晶格氧^{[80, 92, 94]}。在一定浓度范围内，SO₂有利于砷的脱除，可在吸附剂表面与O₂、H₂O在Fe(Ⅲ)催化作用下生成 $\mathrm{H}\mathrm{S}{\mathrm{O}}_{4}^{-}$ 与 ${\mathrm{S}\mathrm{O}}_{4}^{2-}$ 活性基团，促进As₂O₃(g)向FeAsO₄的转化。NO对Fe₂O₃的吸附略有促进作用，这是因为在Fe₂O₃的催化作用下，NO₂转化为 ${\mathrm{N}\mathrm{O}}_{3}^{-}$ ， ${\mathrm{N}\mathrm{O}}_{3}^{-}$ 与O₂可协同氧化As₂O₃(g)为As₂O₅(s)^{[80, 94]}。铁基吸附剂具有优良的抗SO₂和抗NO能力^[92]，具有较好的脱除效果。

表 6 烟气组分和温度对铁基吸附剂的砷脱除效果

Table 6. The arsenic removal efficiencies of iron-based adsorbents in different gas components and reaction temperatures

吸附剂Sorbent	模拟烟气Simulated flue gas	温度/℃Temp.	吸附时间/minTime	脱除效率/%Removal efficiency	吸附容量/（mg·g⁻¹）Absorption capacity	文献Ref.
Fe₂O₃	N₂/O₂	600	90	57.02	1.38	[92]
Fe₂O₃	N₂/O₂	900	90	43.38	1.08	[92]
铁磁珠	N₂/O₂/SO₂	600	60	42.75	0.53	[96]
Fe₂O₃/γ-Al₂O₃	N₂/O₂/SO₂/NO	600	—	68.00	—	[94]
Fe₂O₃/γ-Al₂O₃	N₂/O₂/SO₂/NO	900	—	46.00	—	[94]

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4.4 铝基吸附剂

Hu等^[97]通过DFT理论计算，研究了γ-Al₂O₃(001)表面吸附As₂O₃(g)的吸附结构和过渡态。结果表明，吸附能最低达到了− 409.13 kJ·mol⁻¹，研究认为As₂O₃(g)在γ-Al₂O₃表面存在如图1所示的4种吸附方式^[98]。不同烟气组分和温度下铝基吸附剂吸附效果见表7。

图 1 (a)As³⁺物理吸附；(b)As³⁺弱化学吸附；(c)As³⁺强化学吸附；(d)As⁵⁺强化学吸附

Figure 1. (a) As³⁺ physical adsorption; (b) As³⁺ weak chemical adsorption; (c) As³⁺ strong chemical adsorption; (d) As⁵⁺ strong chemical adsorption

（图片借鉴自文献^[98]）

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表 7 不同烟气组分和温度下铝基吸附剂的砷脱除效果

Table 7. The arsenic removal efficiencies of aluminum-based adsorbents in different gas components and reaction temperatures

吸附剂Sorbent	模拟烟气Simulated flue gas	温度/℃Temp	吸附时间/minTime	吸附容量/（mg·g⁻¹）Absorption capacity	文献Ref.
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O	300	60	66.62	[99]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O	400	60	52.30	[99]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O/SO₂	300	60	56.92	[99]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O/SO₂	400	60	46.49	[99]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O	750	90	9.27	[98]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂/H₂O/HCl/SO₂	750	90	8.44	[98]
γ-Al₂O₃	N₂	400	60	0.99	[100]
γ-Al₂O₃	N₂	600	60	1.48	[100]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂	400	60	1.55	[100]
γ-Al₂O₃	N₂/O₂	600	60	2.17	[100]

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模拟烟气条件下，砷脱除效果随温度升高而降低^[99]。在较高温度条件下，γ-Al₂O₃比表面积显著下降并开始向θ-Al₂O₃转变，导致脱除效果变差^[98]。由于竞争吸附效应，SO₂一定程度上抑制了γ-Al₂O₃对As₂O₃(g)的吸附。NO显著抑制铝基吸附剂对砷的脱除效果，NO与As₂O₃(g)在γ-Al₂O₃表面铝原子上发生竞争吸附，同时竞争晶格氧，NO则被氧化为NO₂，而As₂O₃(g)也被转化为氧化形态。尽管晶格氧可以通过O₂进行不断补充，NO仍然会表现出抑制效果。SO₂与NO同时存在时，它们可在γ-Al₂O₃上的Al-OH位生成(Al-SO₃NO)中间体，随后在O₂存在条件下，转化为(Al-SO₄)和(NO₂)，在一定程度上避免了晶格氧耗竭从而减弱了NO对As₂O₃(g)的吸附抑制效应^[99]。铝基吸附剂的适宜脱除温度低于钙基吸附剂，价格相对低廉，脱除效果较好。

4.5 复合金属吸附剂

单金属氧化物吸附剂对砷吸附虽然在As₂O₃(g)浓度较低时具有较高的脱除效率，但吸附容量有限，较难满足高浓度As₂O₃(g)或复杂烟气条件下的需求，且γ-Al₂O₃与CaO高温时会出现比表面积下降^[88]或晶型转化^[98]等问题。为了提高吸附剂的吸附容量和稳定性，改善吸附效果，研究提出了多种复合吸附剂用于烟气砷污染控制。表8列出了不同复合吸附剂对砷的脱除效果，其中复合吸附剂主要包括α-Al₂O₃、γ-Al₂O₃负载Pt吸附剂^[101-103]、Fe-Mn双元氧化物（FMBO）^[104]、氧化锰改性凹凸棒土（Mn(Ⅳ)/ATP）^[105]等。

表 8 不同烟气组分和温度下复合吸附剂的砷脱除效果

Table 8. The arsenic removal efficiencies of aluminum-based adsorbents in different gas components and reaction temperatures

吸附剂Sorbent	模拟烟气Simulated flue gas	温度/℃Temp.	吸附时间/minTime	吸附容量/（mg·g⁻¹）Absorption capacity	文献Ref.
Pd/α-Al₂O₃	N₂/H₂/CO/CO₂/H₂S	204	150	4.74	[101]
Pd/γ-Al₂O₃	N₂/H₂/CO₂	200	300	70.00	[102]
FMBO	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	300	30	17.98	[104]
FMBO	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	600	30	21.65	[104]
FMBO	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	700	30	8.22	[104]
Mn(Ⅳ)/ATP	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	600	30	6.66	[105]
Mn(Ⅳ)/ATP	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	600	60	10.98	[105]
Mn(Ⅳ)/ATP	N₂/O₂/CO₂/H₂O/NO/SO₂	600	180	25.01	[105]

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As₂O₃(g)与Pd/γ-Al₂O₃发生化学吸附，砷吸附容量达到70 mg·g⁻¹^[102]，吸附效率达到63.81%^[103]，吸附容量明显优于单金属氧化物吸附剂。吸附产物为As₃Pd₈与AsPd₂^[101-102]。当As/Pd原子比提高时，As₃Pd₈可向AsPd₂转化^[101]。在初始较短时间内，反应产物为As₃Pd₈^[101]，随着反应时间的延长，产物逐渐转化为AsPd₂^[102]。

CaO、Fe₂O₃和γ-Al₂O₃脱除As₂O₃(g)时需要晶格氧或吸附剂表面的化学吸附氧将As₂O₃(g)氧化为As₂O₅(s)，再形成稳定的产物。MnO₂可将As₂O₃(g)氧化为As₂O₅(s)，但无法与As₂O₅(s)形成稳定的产物，MnO₂与Fe₂O₃制成复合吸附剂（FMBO）后，MnO₂将As₂O₃(g)氧化为As₂O₅(s)，而Fe₂O₃不再需要消耗晶格氧，便可将As₂O₅(s)固化在FMBO表面生成FeAsO₄。最佳条件下，FMBO的砷吸附容量达到21.65 mg·g⁻¹。凹凸棒土（ATP）是一种含有Fe₂O₃的硅铝酸盐，具有高比表面积与较大的吸附容量，且天然矿物的成本低、性质稳定。ATP可作为复合材料载体制备复合吸附剂^[104-106]。He等^[105]制作了氧化锰改性凹凸棒土（Mn(Ⅳ)/ATP）用于脱除烟气砷，脱除机理与FMBO类似，最佳条件时的砷吸附容量为25.01 mg·g⁻¹。

FMBO吸附容量受温度影响明显。在600 ℃以下，温度越高FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP的砷吸附容量越高，600 ℃时吸附容量最大，但温度达到700 ℃以上时，由于MnO₂发生团聚或分解，比表面积下降，吸附容量下降明显^[104-105]。CO₂会产生明显的吸附抑制作用，CO₂通过占据FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP表面的活性位点，浓度高时，表面的铁被还原为二价^[107]，导致吸附效果下降。FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP的吸附机理与实验结论都证实了O₂对吸附效果产生促进作用，此处不再赘述。随着NO浓度增大，FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP的砷吸附容量先升高后降低，NO可以在它们的表面形成NO⁺、NO²⁺和NO₂，这些官能团可以将As₂O₃(g)氧化为As₂O₅(s)，但NO浓度过高会导致晶格氧与化学吸附氧过度消耗，使砷脱除效率下降。SO₂对FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP的影响规律不同，SO₂为1.144—5.721 g·m⁻³时，浓度越高Mn(Ⅳ)/ATP的砷吸附容量越高。SO₂可在H₂O和O₂存在下生成HSO₄⁻或SO₄^2-。Mn氧化物与ATP结合后更容易吸附H₂O并生成羟基，SO₂生成双齿表面配合物并与表面羟基结合后稳定存在，而锰氧化物还可加速SO₂氧化为硫酸盐的过程。SO₂达到5.721 g·m⁻³时FMBO的吸附容量略有降低，而Mn(Ⅳ)/ATP的吸附容量未受抑制。

Mn(Ⅳ)/ATP与铁锰双元氧化物吸附剂的最佳砷脱除温度为600 ℃，高于SCR的最佳工作温度，但将砷脱除设备置于SCR前，吸附剂可耐受较高SO₂、NO与颗粒物的环境。Pd/γ-Al₂O₃在204 ℃时的砷吸附容量很大，可放置在SCR后或除尘器之后，此时烟气中NO_x与颗粒物含量较低。

4.6 其他脱除技术

除了4.2—4.5节中提到的砷脱除技术，还有一些脱除方法包括粉煤灰吸附法、异相凝并技术与液相氧化脱除技术。粉煤灰中含有大量的Ca、Si、Al与Fe的氧化物^[108-110]，因此利用粉煤灰也可以对烟气砷实现控制。Li等^[65]研究了3种粉煤灰回注技术在进行砷原位固定的可行性，在900 ℃，模拟烟气环境中，3种粉煤灰砷吸附容量分别为5.97、8.33、5.54 mg·g⁻¹。Wang等^[66]在某电厂实际工况下研究了改性粉煤灰在SCR出口回注技术协同脱除砷等重金属，烟气中总砷浓度降低了78.1%。SO₂与NO会抑制粉煤灰的砷脱除效果^[65-66]。

异相凝并是一种新兴的烟气砷脱除技术，它向SCR与ESP的烟道间喷入羧甲基纤维素钠、聚丙烯酰胺、磺胺树脂与羟甲基纤维素等凝并剂，使颗粒态砷通过电荷中和、桥架等方式互相团聚成更大的颗粒，且更易以镶嵌的形式与液滴发生吸附，从而形成更大的团聚体。异相凝并吸附剂喷入烟道后，其汽化降低了烟道温度，促进了气态砷的非均相冷凝、成核作用，从而更易被固定^[111-112]。凝并剂能够促使PM₁长大至1—10 μm；在脱硫石膏中，凝并后砷含量降低67.6%。与未凝并工况对比，气态与颗粒态砷向10 μm以上颗粒转移，最终排放至大气的砷降低69.3%^[111]。研究发现，凝并粉煤灰的砷批淋滤浸出浓度降低，在纯净水中的浸出量降低了50%，吸附在凝并飞灰上的砷迁移转化能力减弱^[112]。

除了固体吸附材料，也有研究探索了液相氧化剂对砷的脱除效果。As₂O₅比As₂O₃的毒性低50倍，且As₂O₅的溶解性好，将As(Ⅲ)氧化为As(Ⅴ)后不仅毒性降低，也利于溶解吸收。一些氧化剂溶液可以在实验室条件下实现对气态砷的吸收，包括KMnO₄、Na₂S₂O₈/H₂O₂、芬顿试剂、NaClO、NaClO/NaClO₂和CH₃COOOH/H₂O₂^[113-118]。最佳条件下，吸收效率可接近100%。其中KMnO₄的砷脱除效率受SO₂影响最大，SO₂超过4.290 g·m⁻³时，砷脱除效率便降低至不到60%；其他氧化剂在SO₂超过11.441 g·m⁻³时仍有超过50%的效率。NO明显抑制砷脱除效率^{[113-116, 118]}，这是由于NO持续消耗氧化剂，NO被氧化为硝酸根与亚硝酸根。此外，NO与NaClO₂反应产生ClNO和ClNO₂中间体，这可能导致NaClO₂与NaClO的持续消耗。但Na₂S₂O₈/H₂O₂氧化剂却非如此^[117]，随着NO浓度增加，砷脱除效率出现先升高后降低的趋势，这可能是因为NO较低时与As₂O₃竞争氧化剂分子，当NO较高时，NO的氧化产物NO₂对As₂O₃仍有氧化作用。除NaClO/NaClO₂外^[118]，CO₂均对砷脱除起到了抑制作用，而CO₂对NaClO/NaClO₂氧化剂几乎无影响。除Na₂S₂O₈/H₂O₂/Ca(OH)₂外^[117]，O₂对以上氧化剂也可以产生抑制作用。砷液相氧化脱除技术的最佳温度为50—60 ℃，已经接近电厂烟气出口温度，但在实际条件下需要增加新设备，成本较高，且存在二次污染风险。

4.7 小结

活性炭等碳基吸附剂的优点是吸附容量较大，当气体成分复杂时，吸附剂特异性差，再加上成本高等原因，少有工业应用。单金属氧化物吸附剂的研究众多，包括氧化钙、氧化铝、氧化铁，这些吸附剂具有一定的抵抗酸性气体能力，具有一定的吸附特异性。这类吸附剂能适应更宽的温度，钙基吸附剂能适应超过1000 ℃的高温，而氧化铝、氧化铁的吸附温度范围略低，但SCR的最佳工作温度仅为400 ℃左右，未达到其最佳吸附温度。在实际工况下，单金属氧化物吸附剂的吸附容量仍有待提升，可以通过金属氧化物吸附剂进行修饰、负载、多元复合等方式实现吸附容量的提升，如Pd/γ-Al₂O₃、FMBO和Mn(Ⅳ)/ATP。Pd/α-Al₂O₃与Pd/γ-Al₂O₃吸附容量更大，吸附选择性强，最适应吸附温度与电厂烟气更接近，但缺点是吸附剂的成本极高，工业应用价值低。FMBO与Mn(Ⅳ)/ATP的吸附选择性与抗酸性气体能力更强，成本略高于单金属氧化物吸附剂，具有很好的工业应用潜力。目前已知的燃烧后砷污染控制技术中，粉煤灰、改性粉煤灰与异相凝并技术已经有实际的工业应用，其中粉煤灰吸附剂兼顾了固体废弃物资源化，应用成本较低，但粉煤灰的组成往往随煤种与电厂的工况发生变化，不同粉煤灰的脱除效果差距大。目前异相凝并技术的工业应用效果最好，成本适中，可以进行大规模工业应用。氧化脱除技术在很宽的NO与SO₂浓度范围内具有良好的适用性，且脱除效率高。烟气中的砷浓度已经很低，但量大流速快并需要进行长时间吸收。在上述这些研究中，最长反应时间皆未超过30 min，但在实际生产中则是长时间反应；另外，由于烟气中其他还原性物质消耗氧化剂，使氧化剂频繁添加，所产生的还原产物可能随烟气带出，导致二次污染。

5. 总结与展望（Summary and prospect）

考虑到我国能源结构的特点，在工业生产过程中，燃煤产生的砷排放不容忽视。燃煤烟气砷污染控制不仅可以减少大气砷污染，同时也可以最大限度避免SCR催化剂失活，降低烟气治理成本。该部分从燃烧前、燃烧中和燃烧后控制技术进行了总结与展望。

燃烧前控制技术主要是采用洗选方式将燃煤中砷含量很高的煤矸石去除，使原煤中砷含量降低。降低洗选煤的耗水量与二次污染风险，提高其效果的稳定性是该技术重点研究之处。

燃烧中控制技术主要是在煤燃烧过程中通过化学添加剂或混煤等方式，将砷转化为化学性质稳定不易挥发的砷酸盐，主要以颗粒物为载体固定在底灰、飞灰中。受限于燃煤电厂实际情况与现实条件，目前通过吸附剂与煤粉混燃脱砷的相关研究较少，且研究处于有限的工况下，很难代表持续运行情况。例如以下几个方面需要进行深入研究：（1）实际燃煤烟气中吸附剂脱砷的关键影响因素有哪些？如何进行性能、空燃比，过量空气系数等参数的调控；（2）吸附剂在炉膛中的喷射方式，流动与分布情况是否影响其脱除效果，如改变喷射角度、喷射位置、混和与喷入的先后顺序，利用模型与实际工况实验进行详细研究。

燃烧后控制技术在烟气燃烧区域后用吸附剂进行烟气砷脱除。研究表明，金属氧化物进行修饰、负载制备多元复合物后，吸附性能和稳定性得到提升。目前，燃烧后控制技术几乎都在固定床脱砷实验台进行，这些实验装置与燃煤电厂的实际工况差距较大，有必要开展中试规模实验。未来燃烧后砷污染控制的方向和趋势应着眼以下几点：（1）提高废弃吸附剂中砷的热稳定性并降低其生物有效性，降低废旧吸附剂的二次污染风险。（2）研究可循环利用的吸附剂，减少资源浪费；（3）拓展吸附剂的工作温度宽度，使其适应于多APCDs的工况，便于升级改造。将吸附剂进行化学改性，若得到化学性质更稳定的吸附剂，其生物有效性便可能降低；若稳定性适中，可再通过一些方法脱附，便可能进行吸附剂再生后循环利用；若改性后，不同温度时的吸附效果变化，其工作温度便得到一定程度的拓展。

图 1 实验装置示意图

Figure 1. Schematic diagram of the experimental set-up

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图 2 实验生物载体

Figure 2. Biological carrier used in this study

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图 3 培养期对氮素的去除

Figure 3. Nitrogen pollutants removal at the start-up stage

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图 4 CCBF对 ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N、TN的去除效果

Figure 4. Removal efficiency of ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N and TN in CCBF

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图 5 HRT对 ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N、TN、TP的去除效果

Figure 5. Variations of ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N, TN and TP removal with HRT

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图 6 不同HRT下TP的去除效果

Figure 6. Variations of TP removal with different HRT

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图 7 不同HRT下COD的去除效果

Figure 7. Variations of COD removal with different HRT

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图 8 不同HRT下反应器NH₄⁺-N、TN的沿程变化

Figure 8. Variation of NH₄⁺-N and TN concentrations in the reactor with HRT

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图 9 ln(S_e/S₀)对h线性拟合图

Figure 9. Linear fit of ln(S_e/S₀) to h

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图 10 反应速率常数K的求解

Figure 10. Solution for reaction rate constant K

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表 1 生活污水及处理出水水质特征

Table 1. Water quantity of domestic sewage and CCBF effluent

原水及出水	${\rm{NH}}_4^{+}$ -N/(mg·L⁻¹)	${\rm{NO}}_2^{-}$ -N/(mg·L⁻¹)	${\rm{NO}}_3^{-}$ -N/(mg·L⁻¹)	TN/(mg·L⁻¹)	TP/(mg·L⁻¹)	COD/(mg·L⁻¹)	pH
原水	47~86	<0.1	<1.8	55~102	3.5～8.6	106～267	6.90~7.85
出水	3.7~5.9	<0.5	17.6~19.1	21.5~28.8	0.3~1.2	39~75	6.76~7.95

原水及出水	${\rm{NH}}_4^{+}$ -N/(mg·L⁻¹)	${\rm{NO}}_2^{-}$ -N/(mg·L⁻¹)	${\rm{NO}}_3^{-}$ -N/(mg·L⁻¹)	TN/(mg·L⁻¹)	TP/(mg·L⁻¹)	COD/(mg·L⁻¹)	pH
原水	47~86	<0.1	<1.8	55~102	3.5～8.6	106～267	6.90~7.85
出水	3.7~5.9	<0.5	17.6~19.1	21.5~28.8	0.3~1.2	39~75	6.76~7.95

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表 2 K/Lⁿ的拟合数据

Table 2. K/Lⁿ fitting data

拟合对象	沿程编号	α	R²	水力负荷/ (m³·(m²·min)⁻¹)
${\rm{NH}}_4^{+}$ -N	L₁	−1.461	0.855 55	0.000 884 6
	L₂	−1.315 61	0.749 57	0.001 769
	L₃	−1.055 28	0.971 1	0.003 538
	L₄	−0.759 86	0.912 67	0.007 077
TN	L₁	−1.259 01	0.776 08	0.000 884 6
	L₂	−1.609 68	0.798 91	0.001 769
	L₃	−1.998 59	0.792 13	0.003 538
	L₄	−2.248 45	0.882 84	0.007 077

拟合对象	沿程编号	α	R²	水力负荷/ (m³·(m²·min)⁻¹)
${\rm{NH}}_4^{+}$ -N	L₁	−1.461	0.855 55	0.000 884 6
	L₂	−1.315 61	0.749 57	0.001 769
	L₃	−1.055 28	0.971 1	0.003 538
	L₄	−0.759 86	0.912 67	0.007 077
TN	L₁	−1.259 01	0.776 08	0.000 884 6
	L₂	−1.609 68	0.798 91	0.001 769
	L₃	−1.998 59	0.792 13	0.003 538
	L₄	−2.248 45	0.882 84	0.007 077

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表 3 h/Lⁿ的拟合数据

Table 3. h/Lⁿ fitting data table

拟合对象	沿程编号	K	R²	水力负荷/(m³·(m²·min)⁻¹)
${\rm{NH}}_4^{+}$ -N	L₁	0.104 87	0.977 45	0.000 884 6
	L₂	0.112 26	0.958 93	0.001 769
	L₃	0.176 42	0.935 26	0.003 538
	L₄	0.118 54	0.983 33	0.007 077
TN	L₁	0.275 29	0.966 19	0.000 884 6
	L₂	0.248 78	0.916 02	0.001 769
	L₃	0.198 78	0.900 96	0.003 538
	L₄	0.151 54	0.807 59	0.007 077

拟合对象	沿程编号	K	R²	水力负荷/(m³·(m²·min)⁻¹)
${\rm{NH}}_4^{+}$ -N	L₁	0.104 87	0.977 45	0.000 884 6
	L₂	0.112 26	0.958 93	0.001 769
	L₃	0.176 42	0.935 26	0.003 538
	L₄	0.118 54	0.983 33	0.007 077
TN	L₁	0.275 29	0.966 19	0.000 884 6
	L₂	0.248 78	0.916 02	0.001 769
	L₃	0.198 78	0.900 96	0.003 538
	L₄	0.151 54	0.807 59	0.007 077

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期刊类型引用(2)

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2.	丁红，王艺洁，武福平. 废铁屑-Ti(RuO_2)三维电极高效处理高氮磷低C/N污水. 环境工程学报. 2021(03): 847-856 . 本站查看

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1. 烟气砷排放现状（The situation of arsenic emission from flue gas）
2. 燃烧前控制（Pre-combustion removal）
3. 燃烧中控制（Removal during combustion）
3.1 混煤
3.2 化学添加剂
4. 燃烧后控制（Post-combustion removal）
4.1 碳基吸附剂
4.2 钙基吸附剂
4.3 铁基吸附剂
4.4 铝基吸附剂
4.5 复合金属吸附剂
4.6 其他脱除技术
4.7 小结
5. 总结与展望（Summary and prospect）

全文HTML

随着城镇居民生活污水排放量的大量增加，以及污水中氮、磷等污染物浓度的不断升高，相应的处理压力亦日渐增大。污水厂排水是污水经二级生化处理后的出水，是地表水及地下水中氮、磷等污染的主要来源，其大规模集中式地排放已使污染负荷远远超过受纳水体自净能力，对受纳水体生态环境造成严重破坏^[1]。目前，我国已全面启动全国城镇污水处理厂向《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A的提标改造^[2]；同时，我国在“十二五”和“十三五”规划中也明确了城镇污水处理厂排水的总氮控制目标。针对我国中小城镇污水点多、面广、量小、分散等特征，直接采用常规污水处理系统在经济和技术上均难有成效。

污水厂排水作为典型的低C/N比污水(COD/TN<(3~5)∶1)，常规水处理工艺中的微生物由于缺乏有机碳源而难以进一步脱除水中的氮和磷^[3]。为此，研究者开发出短程硝化反硝化(SHARON)、厌氧氨氧化(Anammox)等生物脱氮新工艺^[4-5]，这类工艺能高效地去除污水中的有机污染物，减少平均污水处理面积和运行人员数量，能较好地适应污水厂排水水质的波动，在实际工程中取得了一定效果。但其对温度(T)、DO、pH、游离氨(FA)、污泥龄及有毒物质、HRT的控制条件要求严格^[6-7]，且不适应低氮素浓度、低C/N比污水中氮的深度脱除^[8-10]，因此，须对现有工艺进行改良或研发新的水处理技术，以适应污水厂排水的水质特征。

针对实际工程应用中对处理工艺低成本、高效能的要求，本研究开发了一种污水化学催化生物耦合床(CCBF)技术。该技术通过铁基质载体及碳纤维载体在反应器内部形成的层次分明的好氧/微氧区，使污水始终处于好氧/微氧交替的环境中；在反应器底部，设置合理曝气量使溶解氧能够稳定输送到各微氧区，同时促进碳源在反应区内部的均匀分配，实现了电化学与生物作用耦合的运行机制下污水厂排水的深度脱氮除磷^[11]。本研究重点考察了水力停留时间(HRT)对脱氮除磷效果的影响，建立了不同停留时间下的深度脱氮动力学模型，通过对反应器处理效能的实验研究、机理探讨、动力学建立及参数求解为污水厂排水深度处理提供参考。

3. 结论

1) CCBF强化深度脱氮系统最佳运行参数为DO=5.5～6.0 mg·L⁻¹、HRT=8 h、C/N=1.5∶1时，NH₄⁺-N去除率为89.5%、TN去除率为85.7%、COD去除率为57.9%，具有良好的脱氮效率。

2) CCBF系统中的铁基质活性载体在物化-生物耦合作用下，Fe³⁺和磷酸盐结合，生成磷酸铁沉淀，TP去除率达到92.5%，极大地增强了CCBF的除磷功能。

3)基于Eckenfelder方程，建立了CCBF系统深度脱氮降解模型， ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N降解模型表达式为S_e( ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N)=S₀( ${\rm{NH}}_4^{+}$ -N)exp(−0.128 02h/L^{0.314 76})，TN降解模型表达式S_e(TN) =S₀(TN)exp(−0.218 59h/L^{0.282 21})；与水力负荷为0.000 8~0.007 m³·(m²·min)⁻¹的常规生物处理相比，CCBF系统内部生物量充足、活性高，并实现了高曝气条件下的同步硝化反硝化，保证了系统对污水高效、快速的降解效能。

参考文献 (33)

基于物化生化耦合的污水深度脱氮除磷新工艺

作者简介: 李德生(1965—)，男，博士，教授。研究方向：水污染控制理论与技术。E-mail：dsli@bjtu.edu.cn

Mechanism of strengthened deep nitrogen and phosphorus removal from sewage based on physicochemical and biochemical coupling process

1. 烟气砷排放现状（The situation of arsenic emission from flue gas）

2. 燃烧前控制（Pre-combustion removal）

3. 燃烧中控制（Removal during combustion）

3.1 混煤

3.2 化学添加剂

4. 燃烧后控制（Post-combustion removal）

4.1 碳基吸附剂

4.2 钙基吸附剂

4.3 铁基吸附剂

4.4 铝基吸附剂

4.5 复合金属吸附剂

4.6 其他脱除技术

4.7 小结

5. 总结与展望（Summary and prospect）

期刊类型引用(2)

其他类型引用(2)

计量

出版历程

基于物化生化耦合的污水深度脱氮除磷新工艺

English Abstract

Mechanism of strengthened deep nitrogen and phosphorus removal from sewage based on physicochemical and biochemical coupling process

全文HTML

1.1. 实验用水及水质

1.2. 实验装置及生物载体

1.3. 实验方法及原理

1.4. 分析方法

2.1. CCBF排水深度处理系统的启动

2.2. CCBF系统的氮素性能

2.3. CCBF系统的除磷效能

2.4. CCBF系统的有机物降解性能

2.5. CCBF系统的低C/N比排水的深度脱氮动力学分析

目录

全文HTML

1.1. 实验用水及水质

1.2. 实验装置及生物载体

1.3. 实验方法及原理

1.4. 分析方法

2.1. CCBF排水深度处理系统的启动

2.2. CCBF系统的氮素性能

2.3. CCBF系统的除磷效能

2.4. CCBF系统的有机物降解性能

2.5. CCBF系统的低C/N比排水的深度脱氮动力学分析