Processing math: 100%

可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺

时钰, 杨晓芳, 杨招艺, 王东升, 赵朝成. 可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺[J]. 环境工程学报, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
引用本文: 时钰, 杨晓芳, 杨招艺, 王东升, 赵朝成. 可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺[J]. 环境工程学报, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
SHI Yu, YANG Xiaofang, YANG Zhaoyi, WANG Dongsheng, ZHAO Chaocheng. Organic pollutant removal from high-salinity wastewater by coagulation-Fenton integrated process[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
Citation: SHI Yu, YANG Xiaofang, YANG Zhaoyi, WANG Dongsheng, ZHAO Chaocheng. Organic pollutant removal from high-salinity wastewater by coagulation-Fenton integrated process[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090

可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺

  • 基金项目:

    国家自然科学基金资助项目(21577160,51338010)

  • 中图分类号: X703

Organic pollutant removal from high-salinity wastewater by coagulation-Fenton integrated process

  • Fund Project:
  • 摘要: 以某环氧树脂生产厂产生的高盐有机废水为对象,对比研究了Fenton、Fenton-混凝、混凝-Fenton等工艺去除废水中有机污染物的效能。考察了Fenton反应中Fe2+、H2O2投加比、初始pH、反应时间以及混凝反应中混凝剂种类、投加量等参数对处理效果的影响。结果表明:Fenton工艺的最佳条件为亚铁和过氧化氢投加比1:20,投加量分别为25 mmol·L-1和500 mmol·L-1,初始pH 3,反应时间120 min,TOC去除率为62.50%;混凝工艺选择FeSO4混凝剂,投加量为300 mg·L-1,TOC去除率为23.78%;废水经过Fenton-无混凝剂混凝、Fenton-混凝剂混凝、混凝-一级Fenton氧化和混凝-二级Fenton氧化工艺处理,TOC去除率分别为68.32%、71.51%、80.69%和89.27%。
  • 近年来,锑的污染问题日益严重,许多工业过程(如半导体、阻燃剂、合金、催化剂、化工产品等)的生产会向环境中大量的引入锑[1-2],矿山尾矿也是锑污染的主要来源地之一。我国拥有丰富的锑资源,大规模开采的同时也遗留下来大量的废弃尾矿,尾矿中的Sb与Sb化合物随着雨水,地表水浸出,使得矿山排水中含有高浓度的Sb,并通过不断的迁移转化或累积对周围环境和生物造成严重的危害[3]。因此,如何有效地处理含Sb废水一直以来都是各领域所关注的难题。

    Sb在水体中常以Sb(Ⅲ)和Sb(Ⅴ)形式存在,其可在不同的pH条件下表现出不同的存在形式[4]。与常规重金属离子不同,Sb在高pH的条件下有着较高的迁移率[5],这一特性使Sb很难通过传统的方法(投加石灰石、白云石)被有效去除。为了解决这一问题,研究人员提出了许多处理锑污染的方法,包括混凝沉淀法[6-7]、膜分离法[8]、微生物法[9]、电化学法[10-11]、离子交换法[12]、吸附法[13-14]等。但是这些方法仍存在操作复杂、工艺成本高、处理浓度低等缺点,无法很好地兼顾对去除效果和二次污染的控制,难以在含锑酸性矿山废水处理中得到广泛推广与应用。据报道[11],Sb(Ⅲ)的毒性的比Sb(Ⅴ)高出10倍以上,因此,将Sb(Ⅲ)转化为Sb(Ⅴ)是实现Sb(Ⅲ)污染控制的一个可行的途径。曹岛等[15]通过H2O2对铜电解液中的Sb(Ⅲ)进行氧化,脱除率可达到68.2%。KONG等[16-17]对黄铁矿(FeS2)在自然酸性环境下发生Fenton反应并有效氧化水体中Sb(Ⅲ)进行了一系列的机理分析与研究。LIU等[11]以FeOCl改性碳纳米管(CNT)滤波器作为功能性阴极,通过流动式电芬顿体系高效地处理300 mL浓度为1 000 μg·L−1的含锑废水,取得了较好的效果。这些研究为我们处理此类废水提供新的方向:通过强氧化性物质(·OH),将Sb(Ⅲ)高效地转化为稳定的高价态,从而降低水体中的毒性,这已成为一种治理酸性矿山废水中Sb(Ⅲ)可行的办法。

    本研究设计了一种新型的电芬顿反应器,以酸性矿山废水中的Sb(Ⅲ)为处理目标,考察了各关键参数对去除率的影响,系统地评价了该反应器较传统处理技术的优越性,探讨了其反应机理,并对该反应器在实际废水处理中的应用效果进行了评估,本研究可为含Sb(Ⅲ)酸性矿山废水的处理提供新的解决思路与依据。

    本研究以湖南某地锑矿浮选废水为例,废水水质:pH=2.4、98.2~102.26 mg·L−1 Sb(Ⅲ)、0.42 mg·L−1 As、0.55 mg·L−1 Fe、0.24 mg·L−1 Mn、0.08 mg·L−1 Cr、0.16 mg·L−1 Zn、30 mg·L−1 COD、3.98 g·L−1 SO24 、51 mg·L−1 CO23 、70 mg·L−1 PO34 。通过配制模拟含锑废水进行一系列探究。所用试剂(均为分析纯)为酒石酸锑钾(C8H4K2O12Sb2·3H2O,国药)、氯化钾(KCl,国药)、水杨酸(salicylic acid,国药)、苯醌(benzoquinone,国药)、硫酸(H2SO4,国药)、氢氧化钠(NaOH,国药)。实验中所用水均为超纯水(UPH,优普,18.25 MΩ.cm)。

    电芬顿反应在有机玻璃(PMMA)材质的圆柱形反应器(D=100 mm, H=150 mm)中进行,实验装置如图1所示。装置阴极由Ti网制成(D=40 mm,H=50 mm),并将活性炭纤维毡(ACF)覆于表面,阳极为Fe电极(10 cm×5 cm),正负极分别通过不锈钢电极夹连接至直流电源(MESTEK DP305)上,通过调节阴极最外端侧到阳极板的距离来控制板间距。配制1 L含100 mg·L−1 Sb(Ⅲ)模拟废水,将阴极浸泡在废水中数小时,直至饱和后取出再用。通入电流开始反应后,通过控制变量法,探究关键参数对去除率的影响,每组实验设置3组平行,在不同的时间段内,提取溶液转移至10 mL取样管中并冷藏。

    图 1  电芬顿反应装置
    Figure 1.  Device of electro-Fenton reaction

    反应中电流的调控通过直流稳压电源(MASTEK DP305)完成,溶液pH的测定通过pH计(METTLER S220)测定,采用火焰原子吸收法(AA-3800,上海)检测Sb(Ⅲ)和Sb(Ⅴ)的浓度变化。

    为反映新型电芬顿反应器的效果和优势,对比了不同工艺对Sb(Ⅲ)的处理效果,即吸附、电氧化、传统电芬顿法(10 cm×5 cm ACF作为阴极)的处理效果(见图2)。由图2(a)可知:在吸附条件下,Sb(Ⅲ)的浓度几乎没有变化;在电氧化条件下,Sb(Ⅲ)的去除率约为58%;传统电芬顿法对Sb(Ⅲ)的去除率可以达到90%;而新型电芬顿反应器中Sb(Ⅲ)的去除率可以达到99.7%左右,并且拥有更高的反应速率。此外,处理Sb(Ⅲ)的能耗如图2(b)所示,新型反应器的能耗远小于前二者。这一结果表明,新型电芬顿反应器能够更高效的氧化Sb(Ⅲ),处理效果较其他工艺更好,与其他高级氧化法相比,处理中主要的消耗为电能,这极大地降低了处理成本。

    图 2  新型反应器在不同条件下各项性能的对比
    Figure 2.  Comparison of performance for the novel reactor under different conditions

    实验考察了阴极旋转在处理过程中起到的作用,结果如图2(c)所示。可以看出,旋转时Sb(Ⅲ)的去除率明显高于未旋转条件下的去除率。以一定量的水杨酸溶液作为羟自由基捕获剂,分别在波长510 nm下对2种条件的电芬顿反应中产生的2,3-二羟基苯甲酸、2,5-二羟基苯甲酸进行检测[18]。可以看出,在旋转条件下,·OH的生成量高于后者(图2(d))。由此可以合理地推测,阴极旋转时可以起到搅拌的作用,同时增强了溶液中的传质速率[19],促进了·OH的产生。此外,通过旋转阴极,使得溶液中的铁絮体沉淀难以附着在ACF表面,使ACF上能够保留更多产生·OH的活性点位[20],进而提升了电芬顿体系的氧化能力。

    实验考察了初始pH对电芬顿反应的效率的影响。当pH为2.5~5时,pH对废水中Sb(Ⅲ)的去除率的影响结果如图3所示。可以看出:当pH=3时,去除率达到最高,当pH为3.5和4时,去除率稍逊于前者,但仍能保持相当的去除率;但当pH>4时,Sb(Ⅲ)的去除率下降。这是由于:在pH偏低时,H+会与H2O2竞争,阻碍·OH的积累(式(1)),此外,H+还会消耗溶解氧形成H2O[21-22],反应见式(2);而较高的pH条件下,Fe(Ⅱ)易发生水解反应(式(3)),这不利于Fe(Ⅱ)/Fe(Ⅲ)的电化学转化,从而影响了·OH的产生,此外,较高的pH条件同样会抑制H2O2的形成[23-24],反应见式(4)。上述结果表明,在含锑矿山废水呈酸性条件下,该工艺具有较宽的pH适用范围,这可在一定程度上节约成本,不需要花费额外的费用对废水pH进行调节。

    图 3  pH对去除率的影响
    Figure 3.  Effect of pH on the removal efficiency
    H2O2+2H++2e2H2O (1)
    4H++O2+4e2H2O (2)
    4Fe2++10H2O+O24Fe(OH)3+8H+ (3)
    H2O2+2OHO2+2H2O+2e (4)

    图4可知,随着初始电流强度(30~360 mA)的上升,Sb(Ⅲ)的去除率呈现先增加后减小的变化趋势。当电流强度为120 mA时(电压为3 V、电流密度为1.91 mA·cm−1),去除率达到99.7%;当施加的电流强度分别增大至240 mA和360 mA时,Sb(Ⅲ)去除率下降(分别为92%和83.5%)。这是由于电芬顿体系的反应速度随着电流强度的上升而上升,但当电流强度过高时,会使电极析氢副反应加剧(式(5)),电流利用效率降低,同时抑制了H2O2在阴极的生成[25-26]。因此,选择电流强度为120 mA,能够最大程度地发挥新型电芬顿反应器的功效。

    图 4  电流强度对去除率的影响
    Figure 4.  Effect of current intensity on the removal efficiency
    2H++2eH2 (5)

    板间距是决定电芬顿处理效率的重要因素之一。本研究考察了板间距在1~3 cm时对Sb(Ⅲ)的去除率的影响情况,结果如图5所示。由图5可知,当板间距为2 cm时,能够达到对Sb(Ⅲ)最佳去除率。这主要是因为:当板间距过近时,阴阳极上的反应会互相干扰,如Fe(Ⅱ)容易被氧化为Fe(Ⅲ) (式(6)),抑制了Fenton反应的效率,影响·OH的生成[27],此外,被氧化的Sb(Ⅴ)会在阴极被还原为Sb(Ⅲ) (式(7)),这使得去除效果难以达到预期目标。板间距距离较远同样不利于提升处理效率,较远的距离会使极板间电阻增大,阻碍了Fe(Ⅲ)向阴极表面的转移再生[28-29],同时,较远的板间距意味着更大的能耗。因此,最佳板间距确定为2 cm。

    图 5  板间距对去除率的影响
    Figure 5.  Effect of plate spacing on the removal efficiency
    Fe2+eFe3+ (6)
    Sb5++2eSb3+ (7)

    在电芬顿反应中,曝气速率能够通过影响H2O2的生成效率进而影响整体体系的反应速率[30]图6反映了不同曝气条件下的Sb(Ⅲ)去除率对比结果。可以看出,在曝气条件下的Sb(Ⅲ)去除率明显高于未曝气条件下的去除率。当曝气速率达到90 mL·min−1时,Sb(Ⅲ)去除率约为未曝气状态的1.3倍,这是由于提升曝气速率能够增加溶液中的溶解氧,有利于H2O2的生成[31-33](式(8))。当曝气速率高于90 mL·min−1时,Sb(Ⅲ)的去除率没有进一步提高,这说明90 mL·min−1的曝气速率可以提供充足的溶解氧。因此,最佳曝气速率选择为90 mL·min−1

    图 6  曝气速率对去除率的影响
    Figure 6.  Effect of aeration rate on the removal efficiency
    O2+2H++2eH2O2 (8)

    电解质能够有效加强溶液中的导电性,提高处理效率。本研究考察了不同电解质浓度在含Sb(Ⅲ)实际废水处理中的去除效果,结果如图7所示。通过增加KCl的浓度,观察到去除率有所提高,当电解质浓度100 mg·L−1时,去除率达到99.7%。这是由于KCl作为电解质时,随着电流效率的提升,·OH的生成效率随之提高。此外,KCl作为电解质时,能够消除其他物质作为电解质时的不利影响,如 SO24 CO23 的存在可能会与溶液中的Ca2+等反应生成沉淀,导致电极钝化,所需能耗上升[27]。溶液中Cl的存在可能会在电流催化下产生具有氧化性的次氯酸(HOCl),促进了Sb(Ⅲ)/Sb(Ⅴ)的转化。但这并不意味着电解质浓度越高越好,过量的KCl电解质将对·OH起到捕获作用,会使去除率显著地降低(图7)。

    图 7  电解质浓度对去除率的影响
    Figure 7.  Effect of electrolyte concentration on the removal efficiency

    Sb(Ⅲ)初始浓度是评价新型电芬顿反应器处理效率的重要依据。图8为Sb(Ⅲ)初始处理浓度对电芬顿体系中Sb(Ⅲ)去除率的影响。可以看出,当初始浓度低于100 mg·L−1时,Sb(Ⅲ)的去除率更高,并且反应速率更快。而初始浓度较高时,去除率明显下降。这是由于在一定的电流强度下,电芬顿反应中生成·OH的量是恒定的,低浓度条件下,能够快速将Sb(Ⅲ)氧化至Sb(Ⅴ),而在浓度较高的情况下,中间产物的竞争会使得Sb(Ⅲ)的氧化效率有所降低[34-35]。但总的来说,在高浓度条件下,·OH与Sb(Ⅲ)的碰撞概率增加,从而使得Sb(Ⅲ)的绝对去除率上升。

    图 8  初始处理浓度对去除率的影响
    Figure 8.  Effect of initial treatment concentration on the removal efficiency

    为了探究电芬顿反应对Sb(Ⅲ)的去除机理,设计了一系列的对照实验。通过配制一定量相同浓度的水杨酸(SAL)和苯醌(BQ)溶液,分别投加至溶液中,启动反应,考察Sb(Ⅲ)的去除机理(见图9)。由图9(a)可知,当加入水杨酸作为·OH捕获剂后,Sb(Ⅲ)去除率迅速下降至72.5%。这说明·OH在去除Sb(Ⅲ)的过程中起主要的作用。而除了·OH外,当加入苯醌溶液后,Sb(Ⅲ)去除率下降至90%,这证明过氧化羟自由基HO2·也能对Sb(Ⅲ)/Sb(Ⅴ)的转化起到一定的作用,二者协同作用促进了Sb(Ⅲ)的去除。另外,本研究对阳极的电絮凝作用进行了探讨。在相同浓度的废水中投加0.5 mmol·L−1氯化铁(FeCl3·6H2O),搅拌2 h后,观察到溶液中Sb(Ⅲ)的去除率约为4%,这表明Fe(Ⅲ)在溶液中,除了参与Fenton反应外,还对Sb(Ⅲ)存在一定的凝聚效果。

    图 9  电芬顿反应中Sb(III)的去除机理
    Figure 9.  Removal mechanism of Sb(III) in electro-Fenton reaction

    通过测定废水中Sb类物质浓度随时间的变化,进一步验证Sb(Ⅲ)向Sb(Ⅴ)的转化。如图9(b)所示,反应开始后,Sb(Ⅲ)浓度明显下降,而Sb(Ⅴ)不断上升,这种变化证明了电芬顿体系对Sb(Ⅲ)的氧化能力。在反应终点,总Sb的下降可能是因为一定量的Sb(Ⅴ)在铁絮凝作用下被吸附,以及在阴极表面被还原成Sb。去除过程可以合理地总结为:溶液中的O2在阴极表面还原生成H2O2(式(8)),阳极铁电极氧化产生的Fe(Ⅱ)迅速与H2O2反应产生·OH(式(9)),Fe(Ⅲ)在阴极被还原为Fe(Ⅱ)重新参与Fenton反应,同时会与H2O2反应生成HO2·(式(10)~式(13)),·OH与HO2·协同对Sb(Ⅲ)进行高效氧化(式(14)~式(15)),从而达到对污染物的去除效果(如图9(c)所示)。

    Fe2++H2O2Fe3++·OH+OH (9)
    Fe3++eFe2+ (10)
    Fe3++H2O2Fe2++HO2+H+ (11)
    Fe3++HO2Fe2++O2+H+ (12)
    O2+H+HO2 (13)
    OH+Sb3+Sb5+ (14)
    HO2+Sb3+Sb5+ (15)

    为了验证新型电芬顿反应器在实际废水处理中的可行性,本研究对其在模拟废水与实际废水中的去除率进行了对比,结果如图10所示。可以看出,在最佳反应条件下,实际废水中新型电芬顿反应器对Sb(Ⅲ)的去除率能达到89%,去除率的下降可以用实际废水中其他离子之间对·OH和HO2·的竞争来说明,如Fe(Ⅱ)和As(III)等。此外,溶液中的 CO23 PO24 可能在一定程度上对电芬顿体系中Fe(Ⅱ)/Fe(Ⅲ)的循环起到阻碍作用。此结果表明,新型电芬顿反应器在实际废水处理中仍能保持良好的Sb(Ⅲ)去除率,因此,其可以作为一种高效、应用前景广阔的处理酸性矿山废水中Sb(Ⅲ)的技术。

    图 10  含Sb(III)模拟废水与实际废水去除效果的对比
    Figure 10.  Comparison of the removal effects between simulated wastewater and actual wastewater

    1)以电芬顿反应为基础,设计了一种新型阴极旋转式电芬顿反应器,用来处理酸性矿山废水中的Sb(Ⅲ)。相较于传统的电化学处理方法,新型电芬顿反应器处理效率更高,能耗更低。阴极旋转增大了·OH的产量,提升了Sb(Ⅲ)的去除率。

    2)·OH和HO2·能够协同作用,共同提高Sb(Ⅲ)的去除效果。在电流强度为120 mA、pH=3、板间距为2 cm、曝气速率为90 mL·min−1、电解质浓度为100 mg·L−1的最佳反应条件下,废水中Sb(Ⅲ)的去除率能够达到99.7%以上。

    3)新型电芬顿反应器在实际废水的处理中能够取得很好的效果,Sb(Ⅲ)去除率达到89%以上。

  • [1] 周颖华,丁克鸿.环氧树脂高含盐废水处理及盐的资源化研究[J].河北化工,2012,35(4):46-49
    [2] ZHANG W J,YANG X Y,WANG D S,et al.Complete removal of organic contaminants from hypersaline wastewater by the integrated process of powdered activated carbon adsorption and thermal Fenton oxidation[J].Industrial & Engineering Chemistry Research,2013,52(16):5765-5771
    [3] 郝明松,周林,邱满意.TOC对离子膜电解槽的影响[J].氯碱工业,2009,45(11):18-20
    [4] PIGNATELLO,OLIVEROS E,MACKAY A,et al.Advanced oxidation processes for organic contaminant destruction based on the Fenton reaction and related chemistry[J].Critical Reviews in Environmental Science and Technology,2007,37(3):273-275
    [5] PENG S W,ZHANG W J,HE J,et al.Enhancement of Fenton oxidation for removing organic matter from hypersaline solution by accelerating ferric system with hydroxylamine hydrochloride and benzoquinone[J].Journal of Environmental Sciences,2016,41:16-23
    [6] GIANG L T, JOSEPH D L, BERNARD L,et al.Effects of chloride and sulfate on the rate of oxidation of ferrous ion by H2O2[J].Water Research,2004,38:2384-2394
    [7] 姜妍,蒋林时,苗时雨,等.紫外-Fenton法处理高盐有机废水[J].环境工程学报,2016,10(5):2349-2354
    [8] 胡红伟,李晓燕.Fenton催化氧化反应机理及影响因素研究进展[J].科技通报,2012,28(4):220-222
    [9] 张英,魏宏斌,卢毅明,等.Fenton氧化法深度处理甲醛废水[J].环境工程学报,2013,7(6):2134-2138
    [10] 李再兴,左剑恶,剧盼盼,等.Fenton氧化法深度处理抗生素废水二级出水[J].环境工程学报,2013,7(1):132-136
    [11] 黄天寅,李宁,夏四清.混凝工艺去除合流污水中有机物及营养元素[J].环境工程学报,2009,3(4):1579-1584
    [12] 杨娟,任源,肖凯军,等.混凝-Fenton氧化-Fe0还原预处理高浓度硝基苯生产废水[J].环境工程学报,2012,6(5):1483-1488
    [13] 魏健,范冬琪,宋永会,等.Fenton氧化/混凝沉淀协同处理腈纶聚合废水[J].环境工程学报,2015,9(1):14-18
    [14] 梁顺文,叶彬,蒋建国.混凝沉淀-高级氧化联合处理垃圾转运站污水的实验研究[J].环境工程学报,2010,4(8):1759-1764
    [15] 朱艳虹,高迎新,杨敏,等.混凝-Fenton法处理采油污水的研究[J].环境污染治理技术与设备,2003,4(4):18-21
    [16] 赵大为,邹华,朱琼宇,等.Fenton-混凝法处理苯胺废水[J].环境工程学报,2012,6(11):3942-3946
  • 期刊类型引用(9)

    1. 王年禧,霍慧敏,何艺,郑洋,刘研萍,韦洪莲. 化工废盐产生和处理技术研究进展及启示. 环境工程学报. 2024(11): 3149-3156 . 本站查看
    2. 孙越,张聪慧,白皓,刘鑫,刘思卓. 混凝-异相Fenton工艺处理渗沥液纳滤浓缩液研究. 中国环境科学. 2023(03): 1197-1207 . 百度学术
    3. 肖芳,廖晓伟,范锐,廖铁,李云龙,曹亮. 天然气净化厂高盐环胺废液处理工艺研究. 天然气与石油. 2023(04): 99-106 . 百度学术
    4. 刘宇程,杨冰,李沁蔓,马丽丽,李玲丽,陈明燕. Cl~-和pH对高级氧化工艺去除含盐废水中有机物的影响及机理. 环境工程学报. 2021(05): 1487-1499 . 本站查看
    5. 胡军,员建,宋亚梦. 高级氧化联合处理工艺对高盐难降解有机废水的处理. 天津城建大学学报. 2021(06): 407-411 . 百度学术
    6. 曹美玲,李海,刘佛财,李丹,钟常明. 高盐有机废水的处理与研究进展. 有色金属科学与工程. 2019(03): 92-98 . 百度学术
    7. 蒋立先. Fenton—活性炭联合处理酸性高盐有机化工废水. 中国给水排水. 2019(10): 111-114 . 百度学术
    8. 李俊虎,周珉,王乔,陈春玥. 高盐废水处理工艺最新研究进展. 环境科技. 2018(04): 74-78 . 百度学术
    9. 姜继平,李玉立,王鹏,王宝玉. 水厂低温低浊排泥水混凝处理工艺设计优化. 净水技术. 2018(08): 61-65 . 百度学术

    其他类型引用(10)

  • 加载中
    Created with Highcharts 5.0.7访问量Chart context menu近一年内文章摘要浏览量、全文浏览量、PDF下载量统计信息摘要浏览量全文浏览量PDF下载量2024-062024-072024-082024-092024-102024-112024-122025-012025-022025-032025-042025-050Highcharts.com
    Created with Highcharts 5.0.7Chart context menu访问类别分布DOWNLOAD: 3.8 %DOWNLOAD: 3.8 %FULLTEXT: 86.0 %FULLTEXT: 86.0 %META: 10.2 %META: 10.2 %DOWNLOADFULLTEXTMETAHighcharts.com
    Created with Highcharts 5.0.7Chart context menu访问地区分布其他: 91.9 %其他: 91.9 %Ashburn: 1.3 %Ashburn: 1.3 %Beijing: 0.8 %Beijing: 0.8 %Guangzhou Shi: 0.2 %Guangzhou Shi: 0.2 %Hangzhou: 0.2 %Hangzhou: 0.2 %Kunshan: 0.2 %Kunshan: 0.2 %Montreal: 0.2 %Montreal: 0.2 %Nanjing: 0.2 %Nanjing: 0.2 %Shijiazhuang: 0.2 %Shijiazhuang: 0.2 %Xingfeng: 0.5 %Xingfeng: 0.5 %XX: 3.2 %XX: 3.2 %Yuncheng: 0.2 %Yuncheng: 0.2 %北京: 0.2 %北京: 0.2 %大连: 0.2 %大连: 0.2 %杭州: 0.2 %杭州: 0.2 %深圳: 0.5 %深圳: 0.5 %郑州: 0.2 %郑州: 0.2 %其他AshburnBeijingGuangzhou ShiHangzhouKunshanMontrealNanjingShijiazhuangXingfengXXYuncheng北京大连杭州深圳郑州Highcharts.com
计量
  • 文章访问数:  3144
  • HTML全文浏览数:  2618
  • PDF下载数:  612
  • 施引文献:  19
出版历程
  • 收稿日期:  2017-03-08
  • 刊出日期:  2017-08-26
时钰, 杨晓芳, 杨招艺, 王东升, 赵朝成. 可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺[J]. 环境工程学报, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
引用本文: 时钰, 杨晓芳, 杨招艺, 王东升, 赵朝成. 可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺[J]. 环境工程学报, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
SHI Yu, YANG Xiaofang, YANG Zhaoyi, WANG Dongsheng, ZHAO Chaocheng. Organic pollutant removal from high-salinity wastewater by coagulation-Fenton integrated process[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090
Citation: SHI Yu, YANG Xiaofang, YANG Zhaoyi, WANG Dongsheng, ZHAO Chaocheng. Organic pollutant removal from high-salinity wastewater by coagulation-Fenton integrated process[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2017, 11(9): 4958-4964. doi: 10.12030/j.cjee.201701090

可用于去除高盐废水中有机污染物的混凝-Fenton氧化联合工艺

  • 1.  中国科学院生态环境研究中心环境水质学国家重点实验室, 北京 100085
  • 2.  中国石油大学(华东)化学工程学院, 青岛 266580
  • 3.  北京环球中科水务科技有限公司, 北京 100085
基金项目:

国家自然科学基金资助项目(21577160,51338010)

摘要: 以某环氧树脂生产厂产生的高盐有机废水为对象,对比研究了Fenton、Fenton-混凝、混凝-Fenton等工艺去除废水中有机污染物的效能。考察了Fenton反应中Fe2+、H2O2投加比、初始pH、反应时间以及混凝反应中混凝剂种类、投加量等参数对处理效果的影响。结果表明:Fenton工艺的最佳条件为亚铁和过氧化氢投加比1:20,投加量分别为25 mmol·L-1和500 mmol·L-1,初始pH 3,反应时间120 min,TOC去除率为62.50%;混凝工艺选择FeSO4混凝剂,投加量为300 mg·L-1,TOC去除率为23.78%;废水经过Fenton-无混凝剂混凝、Fenton-混凝剂混凝、混凝-一级Fenton氧化和混凝-二级Fenton氧化工艺处理,TOC去除率分别为68.32%、71.51%、80.69%和89.27%。

English Abstract

参考文献 (16)

返回顶部

目录

/

返回文章
返回