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海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析

冯银银, 周全利, 刘元进, 苗飞, 张孝民, 张焕君, 李凡. 海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析[J]. 环境保护科学, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
引用本文: 冯银银, 周全利, 刘元进, 苗飞, 张孝民, 张焕君, 李凡. 海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析[J]. 环境保护科学, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
FENG Yinyin, ZHOU Quanli, LIU Yuanjin, MIAO Fei, ZHANG Xiaomin, ZHANG Huanjun, LI Fan. Impact of marine ranching and offshore wind power industrial convergence projects on marine environment[J]. Environmental Protection Science, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
Citation: FENG Yinyin, ZHOU Quanli, LIU Yuanjin, MIAO Fei, ZHANG Xiaomin, ZHANG Huanjun, LI Fan. Impact of marine ranching and offshore wind power industrial convergence projects on marine environment[J]. Environmental Protection Science, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031

海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析

    作者简介: 冯银银(1983-),男,硕士、高级工程师。研究方向:海洋环境监测及调查测绘。E-mail:fengyy0228@163.com
    通讯作者: 周全利(1980-),男,高级工程师。研究方向:海洋牧场、生态环境。E-mail:23807076@qq.com
  • 基金项目:
    烟台市科技创新发展计划项目(2020MSGY056);山东省重点研发计划项目(2019JZZY020705)
  • 中图分类号: X36;P76

Impact of marine ranching and offshore wind power industrial convergence projects on marine environment

    Corresponding author: ZHOU Quanli, 23807076@qq.com
  • 摘要: 海洋牧场和海上风电产业融合发展已经成为现代化海洋产业发展的重点方向,现有研究鲜有在海洋牧场与海上风电融合发展模式下针对海洋环境影响评价的实践案例和相关分析。文章通过实例,采用数值模拟、数据对比和定性描述相结合方式,从水文动力、地形地貌和冲淤及悬浮泥沙3方面详细分析和探讨该类项目建设对海洋环境可能产生的影响及影响程度。结果表明,工程建设对周边海域流速和流向影响较小,在大潮期间流速变化的幅度最大变化在1 cm/s,流向最大为2°,对平均流速的影响在工程区附近局部范围内,其他水域流速基本不会受到工程的影响。工程区域历年等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态,工程周边海域整体冲淤趋势与工程建设前变化不大。电缆敷设将对工程周边海域水质产生一定影响,考虑到电缆施工完毕后所在海域很快会恢复到背景环境,悬沙实际影响范围远小于预测范围,对水质影响较小。
  • 抗生素是一种具有抗菌活性的药物[1],可以用于预防和治疗微生物引起的多种疾病[2]。近年来,滥用抗生素带来的生态环境问题已经成为全球性热点关注问题。水环境中残留抗生素的污染分布范围广,具有毒性大、浓度低、难降解、易生物富集等特性[3]。目前降解抗生素的常用方法有物理吸附[4]、化学氧化[5]和生物降解[6]等。其中光催化氧化技术由于有效性、低成本、高稳定性和环境友好性被广泛用于降解抗生素废水[7]

    三氧化钨(WO3)是n型纳米结构半导体,其禁带宽度约为2.6~2.8 eV,制备成本低、绿色环保、具有优异化学稳定性和良好的光催化性能[8-11],因此,被认为是一种有潜力代替TiO2的光催化材料。但由于光生电子和空穴复合率高,其在光催化领域的应用受到了限制,有研究指出构建Z型异质结结构有助于提高WO3的光催化活性[12-15]

    近年来,高分子石墨氮化碳(g-C3N4)被报道为一种新型的无金属光催化剂,其具有2.7 eV的可见光响应窄带隙[16]。g-C3N4制备简单、具有优异的吸附性能和稳定的化学性质,常被用作载体材料。苏跃涵等[17]制备出二维超薄g-C3N4,提高了光催化过程对于恩诺沙星的降解。YU等[18]使用微波加热法制备出金字塔状g-C3N4阵列,其具有较大的比表面积,光生载流子分离效率高,表现出优异的光催化活性,对罗丹明B的脱色率高达99.5%。有研究表明,g-C3N4/WO3异质结材料具有良好的光催化性能[19-20],采用球磨法合成的g-C3N4/WO3具有较高的比表面积,导致光生载流子在可见光下分离和迁移增强,且对罗丹明B的光催化活性明显增强。然而目前将g-C3N4与WO3进行复合并用于降解四环素类抗生素的研究较少,对于g-C3N4/WO3光催化降解抗生素机理的研究较欠缺。

    本研究通过原位水热法制备出g-C3N4/WO3复合光催化材料。分析了不同g-C3N4含量的g-C3N4/WO3复合材料的形貌结构和光电性能,并评价了其对土霉素溶液的光催化降解性能和稳定性。最后通过自由基淬灭实验探寻g-C3N4/WO3光催化降解机理。本研究制备的具有高效光生载流子分离、优异氧化还原能力和高吸附能力的Z型异质结光催化剂,对抗生素的去除具有一定的应用价值,可为光催化氧化技术处理抗生素废水提供参考。

    首先采用热缩聚法合成层状g-C3N4。将装有尿素的氧化铝坩埚放入马弗炉中550 ℃下煅烧4 h,自然冷却至室温后收集黄色固体,用蒸馏水和乙醇洗涤3次后在60 ℃下烘干研磨备用。

    以二水钨酸钠化合物作为前驱体通过水热反应制备g-C3N4/WO3复合材料。先称取3.30 g Na2WO4·2H2O和一定量的NaCl结构导向剂溶解于40 mL去离子水中,均匀揽拌20 min至原料完全溶解,再加入不同质量(0.3、0.6、1.0、3.0 g)的g-C3N4,搅拌均匀。随后,向溶液中缓慢滴入3 mmol·L−1盐酸溶液同时不断搅拌以调节体系pH至2.0,形成有黄色沉淀的悬浮液。持续揽拌1 h后转移到容量为100 mL的不锈钢高压反应釜中密封并在160 ℃的烘箱中加热24 h。自然冷却至室温后将固体产物进行离心,用蒸馏水和乙醇洗涤3次,最后在60 ℃下烘干(根据g-C3N4不同的添加量,分别将样品命名为WG-0.3、WG-0.6、WG-1.0、WG-3.0,其中W代表WO3,G代表g-C3N4,数字代表复合材料中g-C3N4的添加量分别为0.3、0.6、1.0、3.0 g)。

    采用PANalytical公司的PW3040/60型X射线衍射仪XRD对复合材料进行晶体结构分析;使用ESCLAB250型X射线光电子能谱仪XPS分析复合材料的表面化学组成,不同元素的XPS谱图以C1s结合能284.8 eV为基准进行校正;采用JEOL公司的JSM-7001F型发射扫描电子显微镜SEM,获取复合材料的微观形貌特征和尺寸。

    采用日立公司F-4500型荧光分光光度计测得复合材料的光致发光谱图,观察光催化剂被光激发后电子空穴对的复合状态。复合材料的光电化学性能通过电化学工作站在三电极系统中进行测试,包括瞬态光电流和电化学阻抗谱EIS,用于评估载流子的分离和迁移效率。其中,复合材料作为工作电极,Pt电极作为对电极,饱和甘汞电极作为参比电极,电解质溶液为0.5 mol·L−1硫酸钠溶液。工作电极通过如下方法制备:称取10 mg粉末样品分散在1 mL超纯水溶液中,再加入50 uL Nafion乙醇溶液,超声30 min形成悬浮液,然后在ITO玻璃上滴加150 uL悬浮液,室温下晾干进行光电测试。光电测试所用的光源为北京泊菲莱公司所生产的300 W氙灯(型号PLS-SXE300C)。在EIS测试时,电场变化频率围0.1 Hz~100 kHz,电解质溶液为0.5 mol·L−1硫酸钠溶液。采用安捷伦公司CARY300/PE lambda 750S型光谱仪测得复合材料的紫外-可见漫反射光谱UV-Vi并确定光响应范围及吸收强度。

    实验采用420 nm滤波片滤除小波长光,300 W氙灯作为光源。每组实验加入50 mg复合材料至含有100 mL 20 mg·L−1 OTC溶液的反应器中。先将混合溶液在黑暗条件下搅拌40 min,使OTC在样品上达到吸附平衡。然后开始光照,每隔20 min取样5 mL,经高速离心除去沉淀,取上清液用于测定HitachiU-3500紫外-可见分光光度计在360 nm处的吸光度值,测定OTC浓度。

    实际工程应用中,光催化剂的稳定性至关重要,通过将反应后的复合材料对20 mg·L−1 OTC溶液进行光催化降解的重复实验测试其稳定性。每完成1组循环实验后,将复合材料离心、洗涤、过滤和干燥后用于下1组实验。循环实验次数为3次。

    在光催化降解OTC的过程添加草酸钠(Na2C2O4,10 mmol·L−1)、异丙醇(IPA,10 mmol·L−1)和超氧化物淬灭剂(TEMPOL,10 mmol·L−1),分别作为空穴(h+)、羟基自由基(·OH)和超氧自由基(·O2)的淬灭剂。将3种淬灭剂分别加入到含有50 mg WG-0.6的100 mL的OTC溶液中,在黑暗条件下持续搅拌40 min,使OTC在样品上达到吸附平衡。开始光照后,每隔20 min取样5 mL经高速离心除去沉淀,取上清液使用HitachU-3500紫外-可见分光光度计测定在360 nm处的吸光度值。

    XRD被用于表征复合材料的晶体结构,如图1(a)所示,g-C3N4存在由层面结构堆积而形成的位于27.41的(002)晶面,而块体g-C3N4具有的来自芳香体系的特征晶面间堆积的(100)晶面非常微弱,表明g-C3N4已成功分层剥离。对于具有不同g-C3N4量的g-C3N4/WO3复合材料,观察到所有复合材料的WO3的特征衍射峰,与标准粉末衍射卡(JCPDS)no.35-1001相一致,均为六方相WO3[21]。g-C3N4的(002)衍射峰位置与WO3(101)(200)晶面的衍射峰位置接近,因此,不同g-C3N4含量的g-C3N4/WO3复合材料的主要特征衍射峰与原始WO3的特征衍射峰相近。随着g-C3N4质量含量的增加,WO3的相对衍射峰强度逐渐减弱。此外,当g-C3N4的投加量达到3.0 g时,WO3的衍射图样没有被探测到,表明WO3已经被g-C3N4完全覆盖,同时g-C3N4的(001)晶面的衍射峰也消失。以上结果表明层状g-C3N4与WO3纳米粒子成功地复合。

    图 1  g-C3N4/WO3复合材料的XRD和XPS图谱
    Figure 1.  XRD pattern and XPS spectra of g-C3N4/WO3 composite

    为深入了解g-C3N4、WO3和WG-0.6复合材料表面元素的化学状态,进行XPS测试。XPS全谱图显示WG-0.6复合材料中存在氧、钨、氮和碳元素。O1s、W4f、N1s和C1s的高分辨率光谱如图1(b)所示。对于图1(c)中的O1s,该峰可分解成530.8 eV和532.6 eV的2个峰,分别对应于W-O-W和W-O-H的氧结合物种。如图1(d)所示,在W4f图谱中结合能分别位于35.8 eV和37.9 eV的W4f7/2和W4f5/2峰,表明WG-0.6中的W为W6+的特征。在N1s光谱中,在401.4、400.6和399.3 eV处可识别出3个峰,分别对应C-N-H,N-(C)3和sp2杂化氮(C=N-C),从而证实sp2键石墨氮化碳的存在,如图1(e)所示。如图1(f)所示,C1s的高分辨率光谱可分为2个峰值,分别为285.0 eV对应sp2C-C键和288.5 eV对应含氮芳环中sp2键的碳(N-C=N)[22]

    使用扫描电镜SEM对光催化剂的结构及形貌分析。由图2(a)可见,WO3为大量纳米棒团聚形成的均匀三维花状微球,其单体为长约500~800 nm,直径约为30 nm的纳米棒。由图2(b)可见,g-C3N4则是通过g-C3N4纳米片的聚集而构建的,结构纹理清晰,表现出典型的带褶皱层状结构。由图2(c)可见,较小的WO3纳米棒修饰在大颗粒层状g-C3N4上,分散性及形貌特征与花状微球形的WO3明显不同。可以观察到,其表面没有表现出明显的g-C3N4层状结构,这意味着g-C3N4纳米片被WO3纳米棒均匀覆盖。纳米棒覆盖在纳米片上的堆积结构增加了材料比表面积,从而可提高其对OTC的吸附能力,促进光催化剂与污染物的接触,有利于提高对OTC的降解率。

    图 2  WO3、g-C3N4和WG-0.6的SEM图
    Figure 2.  SEM images of WO3、g-C3N4 and WG-0.6

    测试WO3、g-C3N4和g-C3N4/WO3复合材料的光致发光谱图,结果如图3(a)所示,以确定光生载流子分离的效率。g-C3N4的光致发光光谱在450 nm附近有一强发射峰,这可能与g-C3N4的光生电子和空穴的复合有关。g-C3N4/WO3复合材料的光致发光强度明显低于g-C3N4,g-C3N4/WO3复合材料中光生电子和空穴的复合受到极大的抑制,而WG-0.6的光致发光强度最低,表明适当的g-C3N4/WO3复合比例可形成更有效的光生载流子分离路径。

    图 3  不同催化剂的光致发光谱图、光电流响应图、电化学阻抗谱图、紫外-可见漫反射光谱图和Tauc-Plot曲线
    Figure 3.  Photoluminescence spectra, photocurrent responses, electrochemical impedance spectroscopy, UV-Vis spectra and Tauc-Plot of different catalysts

    为了进一步研究g-C3N4/WO3复合材料的异质结对光生电子和空穴分离效率的影响,测试了g-C3N4、WO3和WG-0.6可见光照射下的瞬态光响应电流,如图3(b)所示。在4个关灯周期过程中的光电流密度与照射时间关系曲线。当灯关闭时,光电流密度接近于零,当灯打开时,光电流密度迅速增加并稳定在一定值。结果显示,WG-0.6表现出较强的光电流密度,表明其具有较高的光生载流子分离率,有利于提高其对可见光的活性。

    g-C3N4、WO3和WG-0.6的电化学阻抗谱(EIS)也验证了光电流测试结果。电化学阻抗测试中Nyquist曲线中半圆的直径与电荷迁移电阻有关,Nyquist曲线半圆直径越小说明电子迁移阻力越小[23]图3(c)为g-C3N4、WO3和WG-0.6的电化学阻抗谱图。相比其他2种材料,WG-0.6的圆弧半径更小,表明电子转移阻力更低,光生载流子的分离更迅速。

    紫外-可见漫反射光谱显示,g-C3N4、WO3和g-C3N4/WO3复合材料均在可见光区有典型的半导体吸收。如图3(d)所示,在450 nm附近观察到WO3的吸收边缘,与其他学者研究一致[24]。g-C3N4在约430 nm处显示出吸收边缘。相比于g-C3N4与WO3,WG-0.6在可见光区域表现出较高的吸收强度,且吸收边带有明显的红移。由此可见,通过在WO3上负载g-C3N4改变了原材料的能带结构,从而可增强其对可见光的吸收响应。

    根据Tauc-Plot曲线,如图3(e)所示估算光催化剂的带隙,得到g-C3N4、WO3和WG-0.6的带隙分别为2.73、2.65和2.57 eV。综上所述,g-C3N4和WO3构建的Z型异质结结构有利于促进光生载流子的分离。

    通过光催化降解土霉素实验来研究不同光催化材料的活性。如图4(a)所示,暗反应阶段显示各光催化材料都具有较好的吸附能力。当g-C3N4的添加量为0.6 g时,g-C3N4/WO3复合材料的光催化活性最好。随着g-C3N4添加量从0增加到0.6 g,g-C3N4/WO3的光催化活性增强。当g-C3N4含量超过0.6 g时,g-C3N4/WO3的光催化活性下降。结果表明,g-C3N4的含量对于g-C3N4/WO3复合材料的活性有很大影响,其中g-C3N4的最佳添加量为0.6 g。当g-C3N4的添加量高于0.6 g时,WO3的量不足以在g-C3N4和WO3之间构建有效的异质结来分离和转移光生电子空穴对。当g-C3N4的含量过小时,WO3的含量过高导致复合材料的WO3壳变厚,外层的WO3远离g-C3N4,电荷分离会更低效,光生电子和空穴在移动过程中更容易复合,会降低光催化降解率。

    图 4  不同光催化剂对OTC的降解率和WG-0.6稳定性实验
    Figure 4.  The degradation rate of OTC by different photocatalysts and photocatalyst stability experiment of WG-0.6

    为评价g-C3N4/WO3复合光催化剂的稳定性和重复使用性,在相同条件下用WG-0.6光催化降解OTC 3次,结果如图4(b)所示。OTC经3次光催化降解循环后,WG-0.6的光催化性能略有下降。3次循环实验后,OTC的光催化降解率在120 min内达到77%,表明g-C3N4/WO3复合材料具有良好的光催化稳定性。活性减弱的主要原因是催化剂在循环过程中有所损失。

    为研究WG-0.6光催化氧化过程中的主要活性物种,进行自由基淬灭实验。如图5(a)所示,光照120 min后,空白对照组和加入Na2C2O4(h+淬灭剂)、TEMPOL(·O2淬灭剂)、IPA(·OH淬灭剂)后对OTC的光降解率分别为86%、30.2%、66.9%、74.7%,说明h+、·O2和·OH共同参与g-C3N4/WO3光催化降解OTC反应。其中加入Na2C2O4光催化降解率下降高达55.8%,说明h+在g-C3N4/WO3光催化降解OTC中起主要作用。半导体的导带位置EVB和价带位置ECB可根据经验式(1)~(2)计算[25]

    图 5  不同淬灭剂对降解OTC的影响和WG-0.6光催化降解机理示意图
    Figure 5.  Influence of OTC degradation by different radical scavengers and photocatalytic mechanism of WG-0.6
    EVB=XEe+0.5Eg (1)
    ECB=EVBEg (2)

    式中:X、Ee和Eg分别表示半导体的绝对电负性、自由能和带隙能量。WO3和g-C3N4X分别为6.59 eV和4.67 eV。Ee大约为4.5 eV,WO3和g-C3N4Eg分别为2.65 eV和2.73 eV。因此,WO3和g-C3N4EVB计算分别为3.41 eV和1.53 eV,ECB计算分别为0.76 eV和−1.2 eV。如图5(b)所示,在可见光照射下,g-C3N4和WO3产生光生电子空穴对。因为g-C3N4ECBE0(O2/·O2)=0.046 V更低,g-C3N4导带上的电子可以将溶解的O2还原成·O2。因为WO3EVBE0(·OH/H2O)=2.38 V更高,WO3价带上的空穴可以与水反应生成·OH。WO3导带上的电子开始迁移并与g-C3N4的价带上的空穴复合。最后,OTC在h+、·O2和·OH的共同作用下被降解。

    1)通过原位一步水热法成功合成了g-C3N4/WO3异质结材料。WO3纳米棒均匀地负载在层状的g-C3N4上,形成g-C3N4/WO3异质结结构,光生电子和空穴复合率降低,光吸收范围和吸收强度增强。

    2) WG-0.6在可见光照射120 min后OTC降解率高达86%,并且在循环使用3次后仍具有较好催化活性,表现出较高的稳定性。

    3) h+、·O2和·OH共同参与g-C3N4/WO3光催化降解OTC反应,其中h+起主要作用。

  • 图 1  项目用海示意图

    Figure 1.  Marine area diagram for the project

    图 2  工程前后海域计算潮流场

    Figure 2.  Calculated tidal current field in the marine area before and after the project

    图 3  对比站位位置(a)及其流速和流向变化(b)

    Figure 3.  Comparison of position (a) and changes in velocity and flow direction (b)

    图 4  风电场建成前(a)和建成后(b)海域冲淤分布

    Figure 4.  Before (a) and after (b) the distribution of erosion and silt in the marine area

    图 5  风电场建成后冲淤变化

    Figure 5.  Change of erosion and deposition after the completion of wind farm

    图 6  工程区及周边等深线对比

    Figure 6.  Construction area and surrounding isobath comparison

    图 7  施工悬浮泥沙最大扩散范围

    Figure 7.  Maximum diffusion range of suspended sediment in construction

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出版历程
  • 收稿日期:  2022-04-11
  • 录用日期:  2022-05-09
  • 刊出日期:  2023-02-20
冯银银, 周全利, 刘元进, 苗飞, 张孝民, 张焕君, 李凡. 海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析[J]. 环境保护科学, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
引用本文: 冯银银, 周全利, 刘元进, 苗飞, 张孝民, 张焕君, 李凡. 海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析[J]. 环境保护科学, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
FENG Yinyin, ZHOU Quanli, LIU Yuanjin, MIAO Fei, ZHANG Xiaomin, ZHANG Huanjun, LI Fan. Impact of marine ranching and offshore wind power industrial convergence projects on marine environment[J]. Environmental Protection Science, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031
Citation: FENG Yinyin, ZHOU Quanli, LIU Yuanjin, MIAO Fei, ZHANG Xiaomin, ZHANG Huanjun, LI Fan. Impact of marine ranching and offshore wind power industrial convergence projects on marine environment[J]. Environmental Protection Science, 2023, 49(1): 69-74. doi: 10.16803/j.cnki.issn.1004-6216.2022040031

海洋牧场与海上风电融合发展项目对海洋环境的若干影响分析

    通讯作者: 周全利(1980-),男,高级工程师。研究方向:海洋牧场、生态环境。E-mail:23807076@qq.com
    作者简介: 冯银银(1983-),男,硕士、高级工程师。研究方向:海洋环境监测及调查测绘。E-mail:fengyy0228@163.com
  • 山东省海洋资源与环境研究院山东省海洋生态修复重点实验室,烟台 264006
基金项目:
烟台市科技创新发展计划项目(2020MSGY056);山东省重点研发计划项目(2019JZZY020705)

摘要: 海洋牧场和海上风电产业融合发展已经成为现代化海洋产业发展的重点方向,现有研究鲜有在海洋牧场与海上风电融合发展模式下针对海洋环境影响评价的实践案例和相关分析。文章通过实例,采用数值模拟、数据对比和定性描述相结合方式,从水文动力、地形地貌和冲淤及悬浮泥沙3方面详细分析和探讨该类项目建设对海洋环境可能产生的影响及影响程度。结果表明,工程建设对周边海域流速和流向影响较小,在大潮期间流速变化的幅度最大变化在1 cm/s,流向最大为2°,对平均流速的影响在工程区附近局部范围内,其他水域流速基本不会受到工程的影响。工程区域历年等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态,工程周边海域整体冲淤趋势与工程建设前变化不大。电缆敷设将对工程周边海域水质产生一定影响,考虑到电缆施工完毕后所在海域很快会恢复到背景环境,悬沙实际影响范围远小于预测范围,对水质影响较小。

English Abstract

  • 近年来,作为一种新型的维护生态环境的现代渔业生产方式,我国科研工作者在海洋牧场政策法规、制度建设[1-5]和生态环境[6-10]等方面开展了诸多的研究,实现了我国海洋牧场建设从理念构想到初具规模的集制度、设备、技术和管理为一体的现代化海洋牧场。目前,我国海上风电发展快速,逐渐呈现向深远海推进的发展趋势。作为国家清洁能源发展的重点方向,不少学者陆续开展了针对海上风电生态环境影响的若干研究。杨红生等[11]2019年首次提出了我国特色的海洋牧场和海上风电融合发展的理念与途径,指出了其发展的关键问题和技术瓶颈。张晶磊[12]首次尝试基于GIS技术与数学模型法,通过构建海上风电工程累积环境影响综合评价模型来探究江苏滨海北区海上风电工程累积环境影响。苏文等[13]从鸟类、鱼类和海洋生物多样性等方面系统、全面地阐述了海上风电工程区域海洋生态环境的影响。张华等[14]基于历年海洋环境监测数据,选取合理的海洋环境评价指标,分析和探讨了福清化湾海上风电工程运营对海洋环境产生的影响及影响程度。现有研究为科学评价海洋牧场及海上风电可持续开发利用和生态环境保护提供了可行的技术支撑和重要的理论方法。然而,我国海洋牧场与海上风电融合发展在国内尚无试点先例,现有研究多为生态环境影响综合评价和综述性研究,也更多倾向于融合发展模式机理及互作机制等的研究,鲜有在其融合发展模式下环境影响分析的具体实践案例和相关探讨。鉴于此,文章以山东某地海洋牧场与海上风电融合发展试验项目为例,采用数值模拟、数据对比和定性描述相结合方式,分析和探讨该类项目建设对周边海域水文动力、地形地貌和悬浮泥沙等可能产生的影响及影响程度,以期为相关行业评估同类型海洋牧场与海上风电融合发展潜力提供经典案例和思路参考。

    • 山东某地在充分调研国内外海上风电与海洋牧场产业现状基础上,拟选取特定的海洋牧场海域开展海洋牧场与海上风电融合发展试验示范项目,项目用海示意图见图1

      该项目规划分批建设装机容量为300.3 MW的91台3.3 MW风机机组,在海上风机建设期间,分别开展单桩风机基础与田园型(贝类筏架、藻类筏架、网箱)和投礁型(海珍品礁、集鱼礁、产卵礁)等不同类型海洋牧场设施融合试验。项目用海主要包括风机基础用海面积、海上升压站用海面积和海底电缆(35 kV、220 kV)管道用海面积。

    • 研究海域采用MIKE21 FM模型软件进行流场模拟计算,项目周边海域模拟采用网格加密,设置网格最小分辨率3 m,整个计算区域内共有节点数122 964个。

    • 工程前后潮流场模拟结果,见图2

      工程前附近海域大潮期间涨落急时刻,风电场附近海域潮流的主要运动形式为往复流为主。涨急时工程区流向偏SW向,流速一般在20~35 cm/s之间,落急时工程区流向偏NE向,流速一般在20~36 cm/s之间,但工程区东侧流速相对大于工程西侧区域。小潮期间涨落急时刻,小潮期间流向与大潮期间基本一致,但流速整体上减小,涨急时流速一般在11~15 cm/s之间,落急时工程区流向偏NE向,流速一般在9~15 cm/s之间,工程区东侧流速相对大于工程西侧区域。

      工程后附近海域大潮期间涨落急时刻,风机桩基会对局部海流造成一定阻隔作用,但仅在桩基周边靠近桩基较近的区域涨落潮流向存在一定幅度的变化,流速与工程前的流速基本一致,但涨急时桩基背流侧流速减小,落急时刻在桩基迎流面两侧减小,流速减小幅值<0.05 m/s。工程后附近海域小潮期间涨落急时工程区流速流向整体与工程前基本一致,但在桩基附近由于绕流的影响流速减小,减小幅值<0.05 m/s。

      综上分析,由于风机基础采用直径6 m的单桩,海上升压平台采用直径2 m的桩基,桩基阻水效应有限,项目海洋牧场和海上风电融合建设不会对周边潮汐和潮流特性产生较大影响,建设前后工程周边海域潮波特性及涨、落潮流场特征基本一致。

    • 选取工程区及周边若干代表点(图3a),通过流速、流向对比分析工程建设前后潮流计算和模拟预测结果,进一步说明工程建设对周边海域潮流场的影响。从代表点与工程的位置及对比站位的流速、流向比较来看(图3b),工程建设使其工程周边流速有所变化。在大潮期间流速变化的幅度最大在1 cm/s,流向最大为2°。因此选取的代表点流速相对变化全部<5%,流向变化<2°,可知,项目建设对周边海域流速和流向影响较小。

    • 基于项目所在海域工程地质、水深地形等,利用沉积物取样分析、海流观测等方法,通过构建二维数学模型分析潮流、波浪(施加风)作用条件下工程周围海域冲淤环境的变化,见图4。模拟结果表明,工程建设前,工程所在海域以冲淤为主,冲淤强度<0.05 m/a,但在潍坊港防波挡沙堤口门、潍坊水城东北侧堤头处由于堤头冲刷呈现一定的冲刷,局部冲刷强度在0.2 m/a左右。工程建设后,工程所在海域冲淤分布趋势与工程前一致,工程所在海域以淤积为主,但由于风机直径为6 m,仅在局部位置出现0 m等深线。

      根据工程建设前后风机所在海域的冲淤变化可知,见图5,风机建成后,风机周边海域沿涨落潮流方向发生淤积现象,风机桩基约100~400 m范围内淤积厚度平均增加0.001~0.003 m,而垂直于潮流主轴方向的周边海域则表现为弱冲刷,平均冲刷深度增加0.002 m,冲刷量变化很小。冲淤强度随着冲淤过程的深入和场区地形向适应工程后水动力环境方向的调整逐年变小。工程后最终累积冲淤变化与首年冲淤变化相差较小,说明工程建设后首年为主要冲刷年。

    • 较强的海底流可能造成海底表层沉积物的冲刷以及沉积物质的迁移,尤其当海底表层土为非黏性土时。当存在海底电缆等设施时,表层沉积物的冲刷会造成裸露电缆的过度悬跨或埋地光缆的侵蚀暴露,从而对电缆的稳定性造成影响,而且沉积物迁移也会很快填埋海底所挖沟槽。

      本研究收集了1984~2017年的不同时期的水深数据,选取工程区域及其周边的0、2、5和7 m等深线进行比较,得到该段时间内工程区域海床演变的总体趋势,见图6

      (1)0 m等深线比对。由1984年和1991年数据比对可知,0 m等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态。尤其西侧由于人工填筑的原因,0 m等深线向海移动较大,最大处向海扩展2 030 m,最大年均扩展290 m。其余位置年均扩展21.4 m。

      (2)2 m等深线比对。由1984年和1991年数据比对可知,2 m等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态,7年间平均向海扩展310 m,年均扩展44.3 m。仅在正对潍河口处2 m等深线向陆侧凸出,呈现冲刷状态,最大处向陆扩展670 m,7年间平均向陆扩展390 m,年均扩展55.7 m。

      (3)5 m等深线比对。由1984年和2002年数据比对可知,以潍河口为分界,潍河西侧5 m等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态,最远移动距离约2 175 m,18年间平均向海扩展620 m,年均扩展34.4 m;潍河口及东侧5 m等深线整体呈向岸移动的趋势,周边海床处于冲刷状态,最远移动距离约890 m,18年间平均向陆扩展550 m,年均扩展30.6 m。

      (4)场区内部7 m等深线比对。本研究收集到场区内部2017年实测数据,由于底图比例尺为1∶15万,无法精确比对。仅根据2017年实测7 m等深线来看,场区内以冲刷状态为主。

    • 在模拟潮流场的基础上,利用泥沙输运过程并结合工程建设过程中的实际工作状况,进行垂向平均,预测悬浮泥沙的扩散途径及影响范围。项目风机桩基及电缆敷设施工会导致部分海底泥沙悬浮,根据文献[15-17]可知,风机桩基施工引起的周围海域悬浮物浓度不高,增加>10 mg/L悬沙范围半径不超过100 m。本研究仅预测项目施工期电缆铺设产生的悬浮泥沙扩散造成的影响。

    • 该试验项目潮间带区域电缆沟施工采用两栖挖掘机配合小型铺缆船进行施工作业,电缆埋设时滩面一般处于无水或浅水状态,浅水状态下最大涉水深度为2 m,水深<0.5 m的区域采取低潮干滩施工。低潮位潮间带干地施工时,电缆铺设不会对海域水质造成明显影响;但在高潮位浅水条件下施工时,两栖挖掘机开槽会导致潮间带泥沙再悬浮,从而引起施工点周围水体浑浊,污染局部海水水质。该项目电缆开挖深度2 m,沟槽顶宽、底宽0.5 m,开沟速度20 m/h,沉积物平均密度和起沙率分别按1 250 kg/m3及施工土方量的20%计,同时考虑施工时的超挖量,超挖系数按1.2计。可得在潮间带区域施工条件下,电缆埋设施工悬浮物释放强度为3.33 kg/s。

      项目中间水域海底电缆埋深2 m,顶宽1 m,底宽0.5 m。铺缆铺设速率以埋设犁埋设速度6 m/min计,埋设犁施工过程不进行任何挖掘工作,仅在海底临时切割出一条管沟,光缆立刻嵌入到管沟中。埋设犁经过该区域后,海底沉积物将管沟掩埋,而不需要填埋工作。沉积物含水率取25%,悬浮沙湿密度取1.96 t/m3,起沙率按5.0%计算,可得管线铺设悬浮沙的产生速率为11.0 kg/s。

    • 受地形和潮流条件影响,电缆铺设不同点位施工悬浮物扩散影响范围不同。根据风电场区电缆布置,选取24个代表点,预测在不同电缆敷设计算点施工产生悬浮物的扩散范围和浓度,统计分析悬浮物的最大影响范围,见图7

      结果表明,场区电缆敷设产生的悬浮物浓度大于10 mg·L−1影响范围叠加约为115.872 km2。根据《海水水质标准GB 3097—1997》分析,产生的悬浮物浓度超第Ⅲ类水质面积约为31.429 km2,超第类水质面积约为19.088 km2。由于工程区海域往复流为主,风电场区电缆施工造成的10 mg/L悬沙增增量扩散影响范围在源强周边扩散,10 mg/L的悬沙包络线呈NE~SW向分布,最大影响距离为2.016 km,总影响面积约为115.872 km2。可知,电缆敷设将对工程周边水质产生一定影响,考虑到施工完毕后悬浮物颗粒可在较短时间内沉降,海域环境很快会恢复到背景环境,电缆敷设施工悬沙实际影响范围远小于预测范围。

    • 项目的建设没有明显改变工程区海域的潮流流态,工程区附近水域的流速发生了较小的变化,在大潮期间流速变化的幅度最大变化在1 cm/s,流向最大为2°,工程建设对平均流速的影响在工程区附近局部范围内,其他水域流速基本不会受到工程的影响。从1984~2017年该段时间内工程区域等深线整体呈离岸移动的趋势,周边海床处于淤积状态,工程周边海域整体冲淤趋势与工程建设前变化不大。电缆敷设将对工程周边水质产生一定影响,考虑到施工完毕后悬浮物颗粒可在较短时间内沉降,海域环境很快会恢复到背景环境,电缆敷设施工悬沙实际影响范围远小于预测范围。

      总体上看,本项目海洋牧场和海上风电融合建设对周边海域水文动力、地形地貌和冲淤及悬浮泥沙影响较小。

      海洋牧场和海上风电融合发展在国内尚无试点先例,建议相关单位或更多学者从海洋牧场与海上风电融合类型、布局设计和实施方案等角度,多方位开展该类项目融合发展对环境及生物资源影响等研究。同时,建议施工单位在进行电缆敷设时,应尽量避免大范围对海底的扰动,在水深较浅处或潮间带进行电缆敷设时,应按照施工管理,在低潮露滩时开挖作业,减少悬浮物的扬起和对周围海水水质的影响。

    参考文献 (17)

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